Оболочки цилиндрические тонкостенные Расчет

Назначение сильфонов. Сильфон (фиг. 87) представляет собой тонкостенную металлическую оболочку цилиндрической формы с поперечными волнообразными складками-гофрами на ее поверхности (расчет сильфонов см. т. III, гл. V настоящего справочника). [c.294]

Поэтому представляют практический интерес исследования по безмоментной теории даже таких задач, в которых заведомо все требования данной теории не могут быть удовлетворены (например, расчет днищ, расчет тонкостенных цилиндрических перекрытий, расчет оболочек на действие сосредоточенных сил и др.). [c.92]

Роликовое устройство см. Устройство для ротационной вытяжки Ротационная вытяжка тонкостенных цилиндрических деталей (оболочек) — Выбор и расчет размеров заготовок 260, 261 [c.539]

Тонкостенная оболочка, имеющая в поперечном сечении неизменяемый контур, имеет аналогом электрическую схему из проводимостей разных знаков, выполненных на конденсаторных и индуктивных катушках [20]. Электрическим напряжениям в модели соответствуют обобщенные перемещения оболочки, проводимостям — коэффициенты упругости, токам — прилагаемые нагрузки. С помощью модели определяются напряжения и перемещения в любых точках оболочки (цилиндрической, призматической, конической с произвольным законом изменения профиля поперечного сечения по длине оболочки). Можно также при заданных внешних силах, моделируемых токами, определить, изменяя сопротивления в модели, оптимальные параметры проектируемой конструкции. Расхождение с расчетом оценивается величиной до 2—5%. [c.269]

Перепад давления на наружной стенке вызывает напряжения сжатия, являющиеся потенциальным условием потери устойчивости оболочки. Учитывая, что наружная стенка жаровой трубы является тонкостенной оболочкой средней длины (длина 300. .. 500 мм, диаметр 700. .. 1000 мм, толщина стенки 0,8. .. i,5 мм), а ее температура в рабочих условиях равна 800. .. 900 °С и выше, необходимо проводить расчеты по определению критического давления и оценке устойчивости. Наружную стенку жаровой трубы, состоящую из отдельных секций с отверстиями, принимают в расчетах как цилиндрическую тонкостенную оболочку без отверстий. Увеличение жесткости стенки, образующейся на стыках секций в местах подвода охлаждающего жаровую трубу воздуха, заменяют кольцевыми ребрами жесткости (см. рис. 8.29). [c.441]

Расчет тонкостенных цилиндрических вращающихся оболочек. Для специальности Электромашиностроение соответствующие расчетные зависимости (без выводов) даются в курсе расчета и конструирования указанных машин. [c.44]

Основанная на этих гипотезах теория. тонкостенных стержней открытого сечения рассматривалась рядом исследователей, но законченная форма ей была придана В. 3. Власовым [24]. Деформации тонкостенных кривых стержней в отличие от прямых сопровождаются существенными искажениями формы их сечения. Задача о чистом изгибе стержней с круговой осью описывается почти такими же уравнениями, как осесимметричная деформация оболочек,вращения. Для стержней малой кривизны эти уравнения могут быть упрощены. В 45 рассмотрены числовые методы расчета, а для стержней, составленных из цилиндрических и плоских стенок, приведены аналитические решения. [c.408]

Тонкостенная цилиндрическая оболочка среднего радиуса R толщиной h с закрепленными краями вращается относительно своей оси с постоянной угловой скоростью со. Расчет производится так же, как для оболочек с внутренним [c.250]

Остановимся вкратце на расчете так называемых хвостовиков, связывающих диски сварного ротора с валом. Эти хвостовики или отковывают как одно целое с крайними дисками, или приваривают к дискам. Обычно цельнокованые хвостовики представляют собой толстостенные цилиндрические оболочки, а сварные — тонкостенные. [c.240]

Расчет трубопроводов состоит из гидравлического расчета и расчета на прочность. Гидравлический расчет заключается в определении диаметра трубопровода при заданном расходе через него и заданной потере напора. Расчет ведется по формулам, приведенным на стр. 327. Расчет на прочность, т. е. определение толщины стенок, производится на основании величины рабочего давления в системе. Предполагая трубопровод тонкостенной оболочкой, в формулу, применяемую в сопротивлении материалов для толщины стенки цилиндрической оболочки, введем коэффициенты, учитывающие коррозию, а также отклонения диаметра труб от номинального. Таким образом, имеем [c.459]

В отличие от существующих приближенных методик [22, 43, 74, 85, 205], базирующихся на аппроксимации цельного фланца сопряжением тонкостенной цилиндрической оболочки с кольцевой пластинкой, применение МКЭ к расчету фланцевых соединений позволяет отказаться от основных гипотез и упрощающих предположений физического характера и рассматривать конструкцию в рамках осесимметричной задачи. Достаточно точное описание геометрии соединения позволяет рассматривать расчетные модели, соответствующие натурным фланцам, адекватно отражать кинематику деформирования конструкции. [c.203]

Деформации деталей типа стаканов. Пофешности возникают при установке подшипников и воздействии на стаканы силовой нагрузки в соответствии со схемой на рис. 91. Расчет производят по теории осесимметричной деформации тонкостенных цилиндрических оболочек с использованием гипотезы неизменности нормали и гипотезы об отсутствии взаимного надавливания слоев оболочки. Осевую силу Р считают равномерно распределенной по кольцевой площади опорного бурта В. [c.849]

Предлагаемая советскому читателю книга содержит результаты таких исследований применительно к сосудам высокого давления. Особенностью исследований в предлагаемых ниже работах является расчет трехмерного напряженного состояния в местах стыка различного рода тонкостенных конструкций. К наиболее характерным конструкциям такого рода относятся цилиндрическая и сферическая оболочки. В предисловии к английскому изданию дана характеристика содержания сборника, и здесь нет необходимости на этом останавливаться. Хотелось бы только отметить, что авторы очень мало ссылаются на работы советских ученых, хотя На русском языке имеется обширная литература, посвященная отдельным вопросам, разобранным в книге. Для приведения этой литературы потребовался бы самостоятельный библиографический сборник, поэтому мы ограничились упоминанием только некоторых монографий по указанной проблематике. [c.5]

При малой толщине стенки цилиндра расчет при действии переменной по длине осесимметричной нагрузки следует производить, пользуясь теорией осесимметричной деформации тонкостенной цилиндрической оболочки (см. [4]). [c.226]

Рассмотрим расчет тонкостенных сосудов двух форм — сферических и цилиндрических, имеющих наибольшее применение в технике. Будем их рассчитывать на действие равномерно распределенного внутреннего (или внешнего) давления р, направленного во всех точках оболочки сосуда нормально к его поверхности. По такому закону действует давление сжатого газа или жидкости. [c.72]

Ерхов М. И. О несущей способности симметрично загруженной цилиндрической оболочки, сб. Расчет тонкостенных пространственных конструкций , Стройиздат, М., 1964. [c.346]

Применение теории тонкостенных цилиндрических оболочек к расчету толстостенных цилиндров [c.357]

Наружная часть патрубка, как и в предыдущем случае, с точки зрения расчета является полубесконечной тонкостенной цилиндрической оболочкой, закрытой донышком. [c.26]

Сложный профиль уса манжеты моделируется в целях упрощения расчета короткой тонкостенной цилиндрической оболочкой с осесимметричной нагрузкой, имеющей заделку с одной стороны и подвижную опору — с другой [26]. [c.19]

Общие положения. Ранее отмечалось, что общее решение однородного дифференциального уравнения 4-го порядка, применяемого при расчете тонкостенных оболочек, связано с определением четырех постоянных величин. Их значения зависят от краевых условий опирания оболочки. Для цилиндрической оболочки [c.41]

Приближенную оценку безмоментного напряжения состояния призматических складок с числом граней не менее пяти можно сделать на основании расчета соответствующих цилиндрических оболочек/в которые они вписываются. Как и в цилиндрических оболочках безмоментное состояние характеризуется очертанием эпюр внутренних сил Мх, Му, Мху, действующих в срединных поверхностях тонкостенных конструкций, и интенсивностью их базовых ординат. [c.124]

В практических расчетах элементов конструкций на прочность и устойчивость широко применяются так называемые прикладные теории оболочек. При их создании обычно принимают дополнительные упрощения, которые позволяют получить простые аналитические решения задач. Однако эти теории могут быть использованы для расчета только определенного класса конструкций. Например, рассмотренная в этой главе теория краевого эффекта применяется для определения напряжений лишь на узких участках оболочек, близких к цилиндрическим. Теория пологих оболочек используется при расчете элементов, геометрия которых мало отличается от плоских пластин. С помощью полубезмомент-ной теории удается получить простые формулы для расчета тонкостенного цилиндра, когда изменяемость деформированного состояния по окружности существенно выше, чем вдоль образующей. Теория мягких оболочек применяется при расчете конструкций весьма малой толщины, в тех случаях когда можно не учитывать изгибающие моменты. [c.146]

В литературе принято называть эти уравнения уравнениями теории пологих оболочек. Соответствующие решения оказываются затухающими на расстоянии по дуге порядка X = 1/Rh. Многие авторы рекомендуют применять их и для оболочек, размер которых в плане существенно больше, чем Я. Так, Власов рекомендовал эти уравнения для оболочек, у которых стрела подъема не превышает 1/5 пролета, никак не оговаривая при этом относительную толщину. Многочисленные расчеты с помощью приближенных уравнений (12.16.4) и уравнений точной теории, которые мы здесь не приводим, показали, что для оболочек, применяемых обычно в строительной практике, разница сравнительно невелика и рекомендация Власова может считаться практически обоснованной, хотя строгий анализ подтверждает пригодность уравнений (12.16.4) лишь для оболочек, размер которых в плане имеет порядок X, или для исследования краевых эффектов в оболочках положительной гауссовой кривизны. Последняя оговорка существенна. В оболочках отрицательной кривизны состояния изгиба могут простираться сколь угодно далеко вдоль асимптотических линий. В оболочках нулевой кривизны, например цилиндрических, изложенная в 12.13 теория применима далеко не всегда. Действительно, приближенная теория изгиба и кручения тонкостенных стержней открытого профиля, изложенная в 9.15, по существу представляла собою некоторый упрощенный вариант теории оболочек. Краевой эффект от бимоментной [c.428]

Тонкостенная цилиндрическая круговая оболочка сжата осевой силой Р=5200 кГ. Определить верхнее и нижнее значения критической силы и величину коэффициента запаса устойчивости, с которыми работает оболочка при данной нагрузке. Во сколько раз следует увеличить коэффициент запаса, если расчет вести по верхнему значению критических напряжений Дано =0,7-10 кГ1см , t=l мм, 7 =200 мм. [c.218]

Тонкостенные трубы часто используют в качестве элементов ферм. Теоретический анализ устойчивости сжатых в осевом направлении цилиндрических оболочек из композиционных материалов приводит хотя и к завышенным, но в целом более удовлетворительным результатам, чем соответствующий расчет изотроп- [c.124]

Более того, возможны случаи, когда пренебрежение начальными перемещениями, связанными с изгибом системы в докрити-ческом состоянии, приводит к недопустимо большим погрешностям определения критической нагрузки. Например, если в задаче устойчивости сжатой в осевом направлении тонкой цилиндрической оболочки с малыми начальными неправильностями формы (см. гл. 6) не учитывать начальное напряженно-деформированное состояние, вызванное докритическим изгибом оболочки, то можно получить качественно неверный результат. Но тонкостенные элементы правильно спроектированных силовых конструкций в докритическом состоянии обычно работают без заметных изгибов. Изгиб таких элементов — это чаще всего результат потери устойчивости, вызывающий резкий рост напряжений и перемещений в конструкции и приводящий к частичной или полной потере ее работоспособности. Для расчета на устойчивость таких тонкостенных элементов допущение о пренебрежении изменением начальной геометрии вполне оправдано. [c.38]

Тонкостенная цилиндрическая оболочка постоянной толщины является основой рассматриваемых элементов. Части оболочек соединены последовательно и могут иметь кольцевые ребра, расположенные в плоскости поперечного сечения оболочки. Ребро рассматривается как тонкостенная пластинка или как узкое кольцо с недеформируе-мым поперечным сечением. При расчете составной конструкции необходимо учитывать некоторые особенности поведения решений для цилиндрической оболочки, как будет показано далее. [c.18]

Для изучения напряжений из цилиндрической части оболочки продольными и поперечными сечениями выделяется элемент. Нормальные напряжения ахист определяются инженерным методом расчета цилиндрических оболочек профессора С. Н. Кана [1]. Этот метод оонован на применении закона Гука и двух гипотез а) в срединной поверхности тонкостенной кон- [c.54]

На основе комплексного варианта развит метод расчета цилиндрических оболочек (гл. 3), дано (гл. 4) исчерпывающее решение осесимметричной и обратиосимметричной задач для оболочек вращения (кроме оболочек в форме тонкостенного тора, рассмотрение которых перенесено во вторую часть книги). [c.10]

Вероятно, наиболее привычной конструкцией автомобиля без шасси, из числа встречающихся на дорогах, является полуприцеп с несущей цистерной. Длинные цилиндрические оболочки образованы несущими балками круглого сечения. Требование по сохранению большой несущей способности цистерн при одном и том же боковом профиле определило переход от формы прямого кругового цилиндра к эллиптическому, т. е. к так называемым цистернам максимального сечения, боковой профиль которых имеет излом на нижнем контуре, как показано на рнс. 3.30. Отделы транспорта и сбыта ведущих компаний по производству алюминия стремятся разработать полу-эмпирические методы расчета цистерн. В этом отношении типичным является следующий подход принимается, что тонкостенные обо-лочечные балочные конструкции теряют устойчивость при экстремальных конструктивных нагрузках раньше, чем в них достигаются предельные напряжения при растяжении, сжатии или сдвиге. Для зоны сжатия нагруженной цилиндрической цистерны, показанной на рис. 3.30, по элементарной балочной теории критическое напряжение а = МуИ, и началу выпучивания соответствует напряжение, вычисляемое по эмпирической формуле а р = 0,38Etlr. [c.95]

Для расчета динамики тонкостенных конструкций при действии не сильно локализованных нагрузок и возможности осред-ненного описания волновых процессов по толщине используются классические линейные и нелинейные модели многослойных оболочек [2, 4, 24, 25, 27, 35, 40, 190, 195]. В монографии [24] представлена подробная библиография по расчету оболочек из КМ и исследованы вопросы прочности цилиндрических оболочек из слоистых композитов при динамических сжимающих нагрузках (осевом сжатии и внешнем давлении), проведен анализ начальной стадии возникновения разрушения при достижении напряжений предельных значений, которые определяются по критерию прочности анизотропных тел в форме тензорно-нолиноми-альиого условия. [c.29]

Упругую кромку обычно выполняют в виде тонкостенной короткой цилиндрической оболочки. Такая форма наиболее распространена вследствие простоты конструкции и технологичности изготовления. Диаметр оболочки определяется проходным сечением агрегата. Толщину t выбирают из условий прочности и способности оболочки к деформации, длину L рассчитывают с учетом нагружения КУ силой Рг и давлением р. Рекомендации по йыбору геометрических параметров и расчет данного КУ с упругой кромкой приведены в работе [29]. [c.230]

В настоящей работе основное внимание удейяется вопросам расчета устойчивости элементов тонкостенных конструкций (стержней, пластин и оболочек) из металла, обладающего при высоких температурах свойством неограниченной ползучести. При растяжении образцов из такого материала при высоких температурах скорости деформаций ползучести убывают лищь на начальном участке испытаний, затем обычно следует фаза установившейся скорости ползучести на заключительном участке, предшествующем разрушению, мбжет начаться возрастание скорости. Для системы из такого материала под действием нагрузки в условиях ползучести может существовать такое конечное время, когда из-за больших деформаций ползучести наступит недопустимое изменение формы конструкций. Так, у сжатого постоянной си-лой стержня в условиях ползучести может произойти быстрое возрастание прогибов сжатая цилиндрическая оболочка может выпучиться под действием внешнего давления оболочка может сплющиться. [c.254]

Сравнение формул (И) и (12) показывает, что, представляя гидроцилиндры как толстостенные трубы, можно получить значение предельного давления, на 16% превышающее то же значение, полученное моделированием их цилиндрической оболочкой. Расчет по предельному состоянию дает завышенные значения коэффициента запаса лт=рт/,Ошах при использовании формул для тонкостенных труб. [c.86]

Тонкостенный стержень представляет собой длинную цилиндрическую или призматическую оболочку. Расчет его мог быть основан на полубезмоментной теории цилиндрических оболочек [5]. В соответствии с гипотезами, положенными в основу полубезмоментной теории, на рис. 1, о и б представлено моделирование связей в соединении элементов тонкостенного стержня. Связи воспринимают только нормальные и сдвигающие усилия по контуру сечения при расчете деформациями сдвига срединной поверхности пренебрегают. Однако для тонкостенных стержней оказывается возможным игнорировать также изменение формы поперечного сечения. Используя гипотезу о недеформируемости контура поперечно- [c.179]

Метод гармонического анализа в приложении к исследованию точности используют только для абсолютно интегрируемых функций. Он не учитывает начальных условий, а поэтому применим только для задач с нулевыми начальными условиями. Некоторые искусственные приемы позволяют обойти эти ограничения, но при этом расчеты еще больше усложняются. Метод в ггриближспном виде применяется для расчета устойчизости цилиндрических оболочек в пределах упругости [4]. В общем случае расчет устойчивости тонкостенных оболочек, работающих под наружным давлением и имеющих отклонение формы, представляет собой трудную задачу. Эта задача осложняется тем, что в процессе выпучивания число и размеры впадин переменны. Поэтому диаграммы равновесных форм представляют собой огибающую некоторой серии кривых, отвечающих тем или иным числам волн. [c.33]

Интересно отметить, что при моделировании губки манжеты тонкостенной цилиндрической оболочкой А. М. Фоманин получил формулу для расчета контактного давления для случая нагружения манжеты браслетной пружиной и усилием, возникающим при постановке манжеты на вал с натягом, в которой слагаемое, обусловленное натягом по валу, совпало с выражением, полученным Селлом [98]. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...