Определение критического давления

Более сложно выглядит задача определения критического давления в случае короткой оболочки, когда искривляется образующая цилиндра. Точно так же сложнее определяются критические нагрузки для незамкнутых колец, т. е. для арок. [c.440]

Подставляя затем выражения для критического радиуса (1.1.15)—(1.1.17) в уравнения равновесия, найдем формулы для определения критического давления для (1.1.3) [c.17]

В отличие от (6.55) при i // О зависимость (6.59) сводится к формуле (6.48). Приняв п > 1, из (6.59) можно получить (6.55). Для определения критического давления р р в (6.59) следует подобрать значение п, соответствующее минимуму р . [c.254]

Общую схему определения критического давления проиллюстрируем несколькими примерами. [c.287]

Оболочка, подкрепленная упругими шпангоутами. Если оболочка подкреплена произвольно расположенными шпангоутами различной жесткости и нагружена переменным по длине внешним давлением р ( с) = р з (j ), то при выполнении ограничений, перечисленных в предыдущем параграфе, для определения критического давления тоже можно воспользоваться изложенным решением [c.297]

Однако это уравнение менее удобно, чем (97), так как требуется знать заранее критическую величину входного давления pi , т. е. минимальную величину входного давления, при котором возникает критический режим истечения через дроссель. Поэтому уравнение (92) может быть использовано главным образом для определения критического давления Pi по известной величине р [c.215]

Чтобы насос не сорвал, особенно при переходе через давление, равное критическому, находим по штриховой кривой (рис. 95), соответствующей (1—У ср = 0,45 для принятого практикой напора Н — 20 м вод. ст., отношение для определения критического давления насоса [c.158]

Когда давление действует только на боковую поверхность короткой цилиндрической оболочки, то для определения критического давления может служить следующая формула [c.172]

При достаточно большом числе волн п, образующихся в окружном направлении, в формуле для Рп можно пренебречь единицей по сравнению с величиной и тогда определение критического давления Рк-р существенно упрощается. В этом случае, рассматривая величину = т] как непрерывно изменяющийся параметр, из условия минимума значения находим [c.233]

Приведем примеры определения критического давления р р для нескольких конкретных вариантов граничных условий, заданных на торцах оболочки. [c.233]

Здесь ES — жесткость кольца на растяжение. Соотношениями (11.60), и (11.62) при расчетах пользуются так же, как и при определении критического давления цилиндрической оболочки, т. е. задают различные числа волн /г — 2, 3,. .. и ведут расчет до тех пор, пока не будут получены минимальные значения <7 р. В ряде случаев критические нагрузки, получаемые по зависимостям (11.61) и (11.62), оказываются настолько [c.310]

Для определения критического давления необходимо произвести минимизацию выражения (3.4) по параметрам волнообразования 0 и X. Если допустить, что <С 1 [69], то [c.138]

Из табл. 6.4.3 видна справедливость неравенств Р < Р < Р, причем рост параметра Е /Е , приводящий к увеличению податливости оболочки на поперечные сдвиги, сопровождается возрастающей погрешностью от неучета поперечных сдвиговых деформаций. При Е Е относительная погрешность от неучета поперечных сдвигов в определении критического давления достигает 29,26 %. Критическое давление Р лучше согласуется с давлением Р, чем в ранее рассмотренных примерах и отличается от него не более чем на 4,42 %. Критические давления Р , Р удовлетворяют неравенству Р < Р , причем относительная погрешность от неучета неоднородности распределения докритических усилий в отсчетной поверхности оболочки (моментности основного состояния) уменьшается при увеличении параметра EJE , составляя 31,98 % при Е /Е = 2 и 24,25 % при Е /Е = 50. Отметим, что уменьшение влияния моментности на критические давления для податливых на поперечные сдвиги слоистых оболочек выявлено и в работах [60, 96]. Отметим также, что в данном примере число окружных волн не зависит от параметра EJE и равно 7. [c.194]

Кинематическая модель прямой линии недостаточна для корректного определения критических давлений оболочки с существенно различными жесткостями слоев. [c.194]

Из табл. 7.3.1, 7.3.2 видно также, что в рассматриваемом примере влияние докритических деформаций невелико и им допустимо пренебречь. Относительная погрешность, вносимая в определение критических давлений неучетом этого фактора, не превышает 0,4 %. [c.210]

Из табл. 8.5.3 видно, что при увеличении параметра Е /Е (сопровождающемся увеличением податливости слоев оболочки на поперечные сдвиги) влияние поперечных сдвиговых деформаций на расчетные значения критических давлений увеличивается, а влияние моментности основного равновесного состояния и до-критических деформаций уменьшается. Так, относительная погрешность, вносимая в определение критических давлений неучетом поперечных сдвиговых деформаций (моментности основного равновесного состояния), составляет 5,84 % (10,08 %) при Е /Е = 10 и 9,43 % (5,83 %) — при Е /Е = 60. Отметим, что эффект ослабления влияния моментности основного состояния на критические параметры устойчивости для податливых на поперечные сдвиги оболочек выявлен и в исследованиях [14, 60], в которых анализировалась устойчивость при внешнем давлении цилиндрической оболочки. [c.262]

Заметка об определении критического давления при истечении слабо перегретого пара. Известия СПБ Политехнического института, 1910. [c.627]

В процессе дуговой плавки необходимо обеспечить условия стабильного горения дуги (наличие дугового разряда) и исключить образование побочных дуг между электродом н стенкой тигля, а также явление тлеющего разряда.. Тлеющий разряд наблюдается при определенном критическом давлении газов между электродами дуги. При тлеющем разряде дуга между электродами гаснет и разряд проходит через весь ионизированный газ, захватывая вое пространство плавильного тигля. Тлеющий разряд сопровождается сильным свечением газа. [c.268]

Для определения критического давления цилиндров можно воспользоваться формулой В. М. Рамма [12] [c.107]

Пусть слоистая цилиндрическая оболочка подвергается действию равномерного внешнего давления. В этом случае, полагая = 5 = О и Т1 = —рК, для определения критического давления согласно выражению (745) можно получить следующие расчетные формулы [c.224]

На указанное обстоятельство обычно внимания не обращали, что иногда приводило к недоразумениям. Так, например, в работе [7] при определении критического давления для цилиндрической оболочки с полностью свободным одним краем и со свободно опертым другим [т. е. граничные условия (20) настоящей статьи] полностью игнорировались граничные условия по [c.358]

Определение критических давлений при различных затяжках болтов во фланцевом соединении [c.188]

Рассмотрим пример определения критического давления для цилиндрической оболочки, показанной на фиг. 711. Оболочка подкреплена продольно-поперечным набором. Торцовые шпангоуты являются достаточно мощными и могут рассматриваться как жесткие опоры. [c.1036]

Как уже упоминалось выше, расчет тонкостенных подкрепленных конструкций на устойчивость начинается обычно с определения критических давлений для тонкостенных панелей, расположенных между подкрепляющими [c.1054]

Таблица к примеру по определению критического давления для короткой цилиндрической оболочки [c.1064]

В силу локальности прогибов выведенное выражение может быть применено для определения критических давлений не только замкнутой, но и любой сферической оболочки, независимо от условий закрепления на контуре. При этом важно только, чтобы поперечные размеры оболочки были достаточно большими по сравнению с местной вмятиной и зона краевого эффекта не охватывала зону вмятины (фиг. 733). [c.1074]

А л ф у т о в Н. И. и С о к о л о в В. Ф., Об определении критического давления упругой цилиндрической оболочки и о поведении оболочки после потери устойчивости. Сборник трудов кафедры Сопротивление материалов МВТУ, вып. 89, Машгиз, 1958. [c.1076]

Перепад давления на наружной стенке вызывает напряжения сжатия, являющиеся потенциальным условием потери устойчивости оболочки. Учитывая, что наружная стенка жаровой трубы является тонкостенной оболочкой средней длины (длина 300. .. 500 мм, диаметр 700. .. 1000 мм, толщина стенки 0,8. .. i,5 мм), а ее температура в рабочих условиях равна 800. .. 900 °С и выше, необходимо проводить расчеты по определению критического давления и оценке устойчивости. Наружную стенку жаровой трубы, состоящую из отдельных секций с отверстиями, принимают в расчетах как цилиндрическую тонкостенную оболочку без отверстий. Увеличение жесткости стенки, образующейся на стыках секций в местах подвода охлаждающего жаровую трубу воздуха, заменяют кольцевыми ребрами жесткости (см. рис. 8.29). [c.441]

Применим полученное выражение для для определения критических давлений обшивки в клетках подкрепленной цилиндрической оболочки при действии на нее равномерного наружного давления. [c.277]

Как показано в 17, при нагружении сферической оболочки гидростатическим давлением окружные усилия N° могут принимать отрицательные значения. При некоторой величине гидростатического давления эти усилия могут достигать своего критического значения и оболочка может потерять устойчивость. Для определения критического давления жидкости считаем, что интенсивность внутренних усилий в сжатой зоне оболочки может быть определена формулами 18 [c.317]

Полученные зависимости для р малоудобны для практического использования. Определение критического давления р р связано с проведением дополнительных расчетов по подбору п р. Зависимости (6.55) и (6.59) особенно неудобны для проектировочных расчетов, когда при заданном значении внешнего давления Ркр и известных габаритных размерах оболочки R ш I т условия ее устойчивости нужно подобрать толщину оболочки h или при известных радиусе оболочки R и толщине обшивки h необходимо [c.254]

Общая схема определения критического давления подкреп-ленной оболочки состоит в следующем. [c.287]

Оценочный расчет конической стабилизирующей юбки. Цель такого расчета — найти критические нагрузки общей и местной потери устойчивости конструкции стабилизирующей юбки. При расчете на общую устойчивость моншо (в запас устойчивости) заменить коническую оболочку ортотропной полубезмоментной цилиндрической оболочкой, как показано пунктиром на рис. 13.1, а. Радиус такой экви-валетной ортотропной цилиндрической оболочки равен максимальному радиусу конической оболочки, а жесткостиые характеристики и подсчитывают в зависимости от консгрукции стенки стабилизирующей юбки по формулам, приведенным в 13.4. Затем для определения критического давления эквивалентной цилиндрической оболочки следует [c.345]

В настоящее время трудно назвать единый общепризнанный подход к определению критического давления. Так в [86], в рамках предположения, что критическое давление прессования соответствует давлению, необходимому для истечения максимально упрочненного металла в микропоры, получено для порошков железа значение 1500 МПа. М. Ю. Бальшин [83] считает эту величину заниженной и полагает, что она должна быть близка к теоретической прочности железа - 10 000 МПа. Для практических расчетов в [83] используются значения критического давления, равные твердости по Бринелю. При этом отмечается, что на первой стадии прессования используются значения твердости исходного ненаклепанного порошка. Границе между второй и третьей стадиями соответствует [c.93]

Выпуклые мембраны имеют форму сферического купола (схема 2 в табл. 8.36) и применяются в пневмореле. При достижении определенного критического давления мембрана скачко.м меняет прогиб вследствие потери устойчивости и первоначальной формы. [c.470]

На фиг. 1иО приведены кривые износа различных материалов в зависимости от давления воздуха и расхода пыли, на фиг. 101— Кривые износа различных материалов в зависимости от давления воздуха. Из приведенных фиг> р видно следующее. Кривые износа имеют при некотором давлении перегиб, характеризующий возрастание интенсивности износа. Для каждого материала имеется определенное критическое давление, при котором в данных условиях опыта наблюдается перегиб кривой струйного износа. Для стали Ст. 3 критическое давление равняется 0,7 ати. стали ЗОХЮГЮ 1,0 ати, стали 5ХЗВ11Н4ГТ [c.199]

Для оболочек с иными граничными условиями наименьшее значение р. -зависит от параметра который, в свою очередь, зависит от геометрии оболочки и формы волнообразования (ч ис-ла п). Поэтому для определения критического давления конкретной оболочки необходимо задаться числом волн п. Имея значение параметра из соответствующего трансцендентного ураанения определяем Рь а по (41) находим />цр. Естественно, что расчет необходимо повторить до тех лор (задавшись рядом значений =2, 3, 4,...), пока не будет найдено наименьшее из возможных значений критического давления. [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...