Характеристика для плоскостей - Характеристика

Так как из рис. 263, а видно, что а <С Ь, то и получается вышеприведенная характеристика для и, что х <С 1. Вместе с тем становится понятным, что коэффициент х учитывает несимметрию в распределении напряжений в площадке смятия и, следовательно, зависит от явлений гистерезиса в материале перекатывающейся детали и плоскости качения. Грубо и с большим запасом можно принять, [c.374]

Материал с плоскостью симметрии деформативных характеристик. Для каждой заданной глобальной системы координат композита можно указать, очевидно, три класса структур армирования, обеспечивающих моноклинную симметрию материала, при которой одна из плоскостей х,у , х, г или у,г) является плоскостью симметрии его деформативных характеристик. В качестве практически важного для расчета оболочек примера рассмотрим условия, определяющие материал, плоскостью симметрии которого является х,у . Для такого материала в общем случае от- [c.52]

Преимущество разностной записи уравнений характеристик в форме (3.2) и (3.3) и уравнения для ф в форме (3.4) в их универсальности, позволяющей не обращать внимания на разную ориентацию характеристик в плоскости течения, т.е. на близость их наклона к горизонтальному или вертикальному. При использовании вместо (3.2) с1у = tg( =Ь а)(1х, а вместо (3.3) и (3.4) - записанного вдоль (7+- или (7 -характеристик результата замены в них с1у на йх (или наоборот) такой универсальности не получается, что усложняет логику алгоритма метода характеристик. [c.258]

В тех случаях, когда геометрическая фигура Ф расположена в одной из координатных плоскостей или в плоскостях, параллельных координатным, для определения метрических характеристик фигуры Ф достаточно выполнить построения, переводящие плоскость фигуры в положение, совмещенное с плоскостью чертежа (или параллельное ей). [c.221]

Рассматривается газовый поток, имеющий скорость звука на прямой О А в меридиональной плоскости течения (рис. П1), и параллельный оси симметрии X. Если вниз по потоку канал расширяется и его образующая САВ имеет излом в точке А, то скорость течения становится сверхзвуковой и из точки излома выходит пучок характеристик с номерами х-Вне окрестности прямой О А течение без труда можно рассчитать, например, методом характеристик. Для этого предварительно необходимо определить трансзвуковое течение в окрестности О А. [c.224]

Рассмотрим теперь несколько подробнее только что введенную важную характеристику системы —ее частотную характеристику. В комплексной плоскости можно построить годограф функции IF (рис. VI.12). Для этого надо, подставляя в выражение (67) значения О, меняющиеся от О до подсчитывать порознь действительные и мнимые части этого выражения и по точкам строить годограф. Начинаясь на действительной оси (так как W при Q = 0 равно отношению свободных членов полиномов и Д), [c.245]

Уравнение для характеристик в плоскости годографа для плоского сверхзвукового потока имеет вид [c.140]

Для точек А и В уравнения характеристик в плоскости годографа вектора скорости соответственно имеют вид = —ч)1 + Р1 Рв = —а>2 + Рт- Вычитая из второго уравнения первое, получаем [c.149]

Из уравнения для характеристик в плоскости годографа р = со + р1 следует, что Ртах = Штах + Рт- Таким образом, предельный угол отклонения [c.149]

По физическому смыслу эти характеристики являются линиями Маха (линии слабых возмущений). Однако вид характеристик в плоскости годографа неодинаков для рассмотренных случаев течения. На рис. 5.5, 6 показаны характеристики в плоскости годографа для плоского потенциального течения, представляющие собой эпициклоиды, уравнения которых в дифференциальной форме имеют вид [c.151]

Плоский поток. Для нахождения скорости в точке С используем уравнения для характеристик в плоскости годографа [c.152]

Пространственный осесимметричный поток. В этом случае для характеристик в плоскости годографа используем систему [c.152]

Рис. 80. Кристаллографические характеристики двойникования в элементарной г. п. у. решетке для плоскости двойникования ANB (1012) и возможные пирамидальные плоскости двойникования

Для приближенного определения характеристик кулачкового механизма (например, угла давления) иногда развертывают сопряженную поверхность кулачка на плоскость, хотя надо помнить, что, за исключением редких частных случаев, эта поверхность не является развертывающейся. [c.498]

Упрощенные зависимости для расчета упругих характеристик слоя с искривленными волокнами в его плоскости [c.62]

Упругие свойства композиционных материалов, изготовленных на основе нитевидных кристаллов, так же как и свойства материалов на основе непрерывных волокон, линейно зависят от их объемного содержания. Это иллюстрируют типичные зависимости изменения модуля упругости материалов с хаотическим распределением нитевидных кристаллов в плоскости ху от их объемного содержания ркр (рис. 7.3). Данные получены на композиционных материалах, изготовленных на основе нитевидных кристаллов A1N и ТЮа- На каждую точку испытано по шесть образцов. Коэффициент вариации значений модуля упругости для обоих типов материалов не превышал 6 %. Экспериментальные значения модуля упругости хорошо согласуются с его расчетными значениями, вычисленными по формулам (7.2)— (7.9). Хорошее совпадение опытных и расчетных значений наблюдается также и для других упругих характеристик. [c.206]

В общем случае Л,/, Bij и Dtj — симметричные матрицы с не-нулевыми компонентами, каждая содержит шесть независимых компонент в соответствии с (4.17). Если структура композита симметрична, то Bij = 0 и отсутствует взаимное влияние, т. е. связь между мембранными характеристиками (деформациями, например) и характеристиками изгиба — кручения. Величины А, В и D преобразуются аналогично Q Ап, 22, Ai2, Лбб, Du, D22, D 2 и Обб положительно определены Л16 = 26 = Oi6 = D26 = О для композитов, состоящих только из слоев, ориентированных взаимно перпендикулярно. Для схем армирования типа [ 0°]s, состоящих из большого числа слоев, величины Die, >26, le и Лгв могут быть существенно малыми по сравнению с другими компонентами жесткостей. Уравнение (4.16) можно преобразовать так, что деформации в плоскости, не связанные с изгибом и кручением (мембранные), и компоненты кривизны и кручения будут выражены через приложенные нагрузки и свойства материала. [c.147]

Возможные максимальные нагрузки в зоне контакта исследуемых деталей могут служить некоторыми характеристиками для оценки разрушения их поверхностей. Они рассчитываются по обобщенной схеме контакта деталей (рис. 64), которую можно представить контактом цилиндр — плоскость (каток — звено). Тогда при вдавливании катка в беговую дорожку звена (см. рис. 64) в его ободе возникает напряжение о. Чтобы деформация катка не превышала предел упругости, нужно выдержать условие [121] [c.169]

Поскольку в конструкциях резервуаров для хранения жидкого топлива используют толстые плиты, часто для увеличения производительности применяют сварку с высокой погонной энергией. Если погонная энергия при сварке слишком велика, то в зоне термического влияния сварных соединений имеет место склонность к образованию микропористости. Считается, что причиной микропористости является локальное оплавление границ зерен микропоры располагаются параллельно плоскости прокатки. Хотя микропоры вследствие их случайного распределения и малого размера (<1 мм в длину) вряд ли существенно влияют на величину разрушающего напряжения и на акустические характеристики, для улучшения условий ультразвукового контроля необходимо уменьшать микропористость. [c.128]

Характеристики на плоскости х, t (рис. 6.9) будут иметь вид, показанный на рис. 6.10. Для ячейки ОАВ вдоль х = 0 можно установить разностное уравнение и на его основании определить напряжение на ударном фронте [c.156]

Для примера рассмотрим подробнее операцию А. Точно мы можем провести лишь половину этой операции мы можем найти точку М, т. е. скорость в точке /V положение последней точки нам, однако, неизвестно, ибо вид характеристик в плоскости (х, у) заранее неизвестен. Мы можем, однако, построить отрезки касательных к характеристикам в точках н М2 [по формулам (9.13) и (9.14)]. Эти отрезки мы и принимаем приближённо за характеристики уИ Л/ и ЖзЛ (рис. 20). Пересечение этих отрезков даст точку /V, а не /V, но мы можем в случае одно-однозначной зависимости между г/ , Vy и X, у заключить каждую из кирволинейных дуг характеристик в некий угол и таким образом оценить погрешность, получающуюся оттого, что вместо N мы взяли /V. Для этого, пользуясь упомяну- [c.64]

Если в изображении отсутствует (или только подразумевается) опорная плоскость, то для ликвидации неоднозначности восприятия изображения (вследствие его геометрической неполноты) можно воспользоваться средствами тональной характеристики объема. На рис. 3.5.44 показаны неудачная (а) и удачная (б) тональная разработка простейшей композиции из двух элементов. Обычно свет принимают падающим сверху и слева. Такое освещение не является оп-тимальнынК для выявления конкретной особенности данной конструктивной связи. Во втором случае (б) изменение направления освещения и намек на падающую тень позволяют крепко связать в восприятии два элемента изображения в единое целое. [c.144]

При определении теплофизических характеристик необходимо на тщательно обработанные торцевые поверхности эталонных стержней нанести слой исследуемого покрытия. Сечение стержня должно быть не менее 35 X Х35 мм (для соблюдения одномерности потока) при длине его 50 мм (эта длина удовлетворяет требованию бесконечности стержня, так как на противоположном торце за время зксргеримента температура меняется не более чем на 0,001°С). В плоскости раздела покрытие— стержень помещают термопару. Стержни с нанесенным покрытием собирают, как показано на рис. 6-9. Между ними устанавливают тонкий нагреватель с вклеенной термопарой. Холодные спаи термопар удалены на противоположный конец стержня, температура которого практически не меняется в течение опыта. Для улучшения теплового контакта эту сборку зажимают струбцинами. Эксперимент проводят следующим образом одновременно включают питание нагревателя и лентопротяжный ме-ханиз.м потенциометра. [c.138]

Рисунок 2.13 - Схематическое изображение метода определения фрактальной (поклеточной) размерности границ зерен по фотографии. N=36 Границу зерна рассматривали как топологически одномерную линию, хотя в действительности она является двухмерной плоскостью в трехмерном евклидовом пространстве твердого тела. Значение фрактальной размерности границ зерен получили на образцах с гладкими и извилистыми фаницами зерен, Их структуру изменили применением различных режимов термообработки. Улучшение характеристик ползучести связывали с разностью AD фрактальной размерности фаниц для двух типов - изрезанных и гладких. Было установлено, что увеличение сгепени фрактальности границ повышает долговечность т сплава. Аналогичные результаты были получены и на других сплавах. В таблице 2.1 приведены значения D для двух тигюн i-раниц изученных сталей и разность AD.

Помимо индексов Миллера плоскостей (Ль 2. Лз) — целых чисел, обратно пропорциональных отрезкам, отсекаемым плоскостями на координатных осях решетки, в ряде случаев вводят для характеристики положения плоскости индексы Вейсса. Под этими индексами понимают тройку чисел р, Р2, рз, равных координатам узлов, через которые проходит плоскость, отсекающая на осях координат отрезки piOi, р аг, Рз з- [c.157]

При больших скоростях обте1сания становится необходимым учитывать такой характер движения за криволинейным скачком и пользоваться при этом уравнениями характеристик, которые отличаются от соответствующих уравнений для потенциальных течений. По этой причине и вид таких характеристик в плоскости вихревого потока иной, чем в плоскости потенциального течения, хотя в вихревом потоке может существовать одна характеристика в виде прямой (СО на рис. 5.6, б) являющаяся границей между течением около клиновидного носка и потоком на криволинейной стенке. [c.151]

Отсюда следует, что характеристики являются прямыми, причем вдоль каждой из них искомая функция сохраняет постоянное значение. Таким образом, поверхность u==u t, х) как бы склеена из прямых, параллельных плоскости t, х). Проекции этих прямых на плоскость t, х) совпадают с характеристиками. Для каждой такой прямой угол ее наклона к оси х и ее расстояние от плоскости t, х) определяются значе)шем начальной функции Uq x) в той точке, откуда исходит соответствующая характеристика. Уравнение, описывающее семейство прямоли- [c.149]

Определение сопряженных поверхностей в пространственных кулачковых механизмах. Сопряженная поверхность, принадлежащая ролику (цилиндрическому, коническому и сферическому), всегда известна. Сопряженную поверхность кулачка можно найти, из юловий основной теоремы зацепления. Но обычно нет необходимости строить эту поверхность или вычислять координаты ее точек, так как она обрабатывается не по точкам, а методом обкатки, при котором режущий инструмент, имеющий форму и размеры ролика, совершают относительно заготовки такое же движение, какое име- ет ролик в движении относительно кулачка. Для приближенного определения характеристик кулачкового механизма (например, угла давления) иногда развертывают сопряженную поверхность кулачка на плоскость, хотя надо помнить, что, за исключением редких частных случаев, эта поверхность не является развертывающейся. [c.229]

Выше было показано, что обычно увеличение размеров контролируемого сечения t используется в ПРВТ для улучшения метрологических характеристик в плоскости контролируемого сечения и повышения производительности контроля. Из (90) видно, что этот прием должен быть согласован о пространственно-частотными свойствами контролируемой структуры ji (х, у, г). В тех случаях, когда контролируемая структура резко изменяется вдоль оси 2, могут потребоваться толщины слоев, равные и даже существенно меньшие, чем 1/2 км. В этой связи достижимость более высокого разрешения в направлении, перпендикулярном контролируемому [c.428]

Выбор метода. В основу расчета упругих характеристик для всех исследованных материалов положен принцип суммирования повторяющихся элементарных слоев, содержащих волокна двух направлений. Для расчета упругих характеристик элементарного слоя использованы два подхода [1—4, 49], которые при расчете модулей Юнга в направлении армирования и коэффициентов Пуассона в плоскости слоя дают идентичные результаты. При этом, как и в работах [1, 49], для модулей сдвига используются формулы [10, 86], полученные на основе регулярных моделей однонаправленного материала. Модуль упругости в направлении армирования 1 малочувствителен к способу расчета все методы дают близкие результаты. Особое внимание при выборе метода расчета упругих характеристик типичного слоя уделялось расчету модуля упругости 2 и модуля сдвига, для которых вилка Хилла охватывает щирокий диапазон значений [71]. Методы, изложенные в работах [4, 49], дают для этих характеристик средние значения в диапазоне вилки Хилла, причем значения упругих характеристик, вычисленные по этим методам, хорошо согласуются с экспериментальными данными [71]. Кроме того, расчетные зависимости для указанных констант весьма просты и удобны для практических вычислений. [c.57]

Более простые формулы для расчета упругих характеристик слоя приведены в табл. 3.2. Первый вариант их получен при условиях плоской задачи [4 ], согласно которой четыре упругие константы вычисляют в плоскости однонаправленного слоя, параллельной осям 1 и 2. Остальные пять констант определяют следующим образом. Модуль [c.58]

Рассмотрим случай, когда искривлены волокна одного направления, например Г, лежащие в плоскости слоя ГЗ волокна направления 2 прямолинейны. Установлено [4, 13], что материал, армированный в двух взаимно перпендикулярных направлениях большим количеством волокон, с достаточной для практики точностью можно считать квазиоднородным и ортотроп-ным. При этом два главных направления ортотропии совпадают с направлениями армирования, а третье перпендикулярно поверхности укладки волокон. Главные направления упругости изменяются, поворачиваясь параллельно касательной к линии искривления волокон (см. рис. 3.10). Если длина волны искривления мала по сравнению с размерами тела с искривлениями, то исследуемый материал можно рассматривать как обладающий квазидекартовой ортотропией с усредненными в направлении х упругими характеристиками. [c.61]

Варианты моделей. Материалы, армированные системой трех нитей, создаются, как правило, с ориентацией волокон вдоль осей прямоугольной ИЛИ цилиндрической системы координат. Указанные особенности создания пространственного каркаса открывают возможности построения упрощенных моделей для расчета упругих характеристик рассматриваемого класса материалов как приведенной ортотроп-ной среды. Так как волокна одного из направлений перпендикулярны плоскости, проходящей через волокна двух других направлений, то в приближенном подходе представляется возможным ввести модифицированную матрицу. Ее деформативные характеристики определяют по известным формулам для трансверсально-изотропной среды, составленной из связующего и волокон одного из трех направлений армирования (техника введения модифицированной матрицы подробно описана на с. 58). [c.121]

Предложенные ранее зависимости для расчета упругих характеристик трех-мерноармированных материалов выведены из рассмотрения различных приближенных моделей. Известные различия исходных предпосылок, положенных в основу каждой модели, в той или иной степени влияют на изменение расчетных значений упругих констант. Последовательный анализ расчетных значений каждой Деформа-тивной характеристики показывает изменение модуля Юнга в одном из главных направлений ортотропии материала (рис. 5.5, а). Снижение этой характеристики обусловлено переносом части арматуры из плоскости слоя в ортогональное к нему направление. Как видно из сравнения кривых /, 2, 3, различные подходы, к расчету модуля упругости в направлении, параллельном плоскости слоя,. несущественно меняют его значение. Во всех моделях эта характеристика была определена при условиях деформирования по Фойггу. Приближенная модель в слу- [c.139]

Шульц и Цай [101] использовали однонаправленные характеристики для получения модулей накопления и коэффициентов затухания в слоистых балках, состоящих из шести слоев с относительными направлениями волокон О, —л,/3, jt/3, л/3, —я/З, О и из восьми слоев с направлениями волокон О, я/2, л/4, —п/4, —я/4, л/4, л/2, 0. Обе балки являются квазиизотропными в плоскости нагружения их слои расположены симметрично относительно срединной поверхности. [c.173]

Следует указать, что измеряемый на переменном токе полный импеданс электрода наряду с емкостью двойного слоя содержит импеданс, отражающий конечную скорость процессов диффузии, адсорбции и электрохимической реакции. Поэтому, строг говоря, для определения численных характеристик адсорбируемости ингибиторов требуется обрабатывать данные измеренного импеданса, например методом Эршлера—Рэндлса или методом комплексной плоскости. Но в данном случае нужно было определить относительное влияние степеней деформации на изменение адсорбируемости ингибитора, качественно отражаемое изменением измеряемой дифференциальной емкости электрода. [c.157]

Испытания на растяжение. Для определения основных характеристик сплава In onel Х750 при растяжении (ств, Ой,% б, -ф) использовали гладкие образцы диаметром 5,1 мм с расчетной длиной /о=25,4 мм. Ориентировка плоскости [c.303]

Существенный интерес представляет определение секториаль-ных Характеристик для прокатных профилей. Здесь прежде всего следует выделить профили типа уголка и тавра. В этих профилях центр жесткости располагается на пересечении средних линий полок, и секториальная площадь для любой точки средней линии сечения равна нулю. Следовательно, плоскость сечения таких профилей при кручении не искажается. [c.423]

Для иГзучения механизма радиационного изменения модуля упругости широко используют пиролитический углерод и пирографит. Упругие характеристики пиролитического графита изменяются подобно тому, как это наблюдается у обычных конструкционных марок графита. Однако абсолютное изменение модулей по различным направлениям существенно различно. В ряде работ отмечено, что рост модуля упругости в направлении параллельном плоскости осаждения наблюдается уже при флюенсе 10 нейтр./см . Это увеличение модуля для осажденного при 2150—2200° С пирографита после облучения при 30° С флюенсом 1,8-10 нейтр./см составляет 11% [164] [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...