Линия средняя сечения

Соприкосновение среднего сечения колеса с неподвижной плоскостью из-за деформации колеса и плоскости происходит по некоторой линии BD. По этой линии на колесо действую распределенные силы реакции (рис. 67). Если привести распределенные силы к точке /), то в этой точке получим главный вектор R этих распределенных сил с составляющими N (нормальная реакция) и F (сила трения скольжения), а также пару сил с моментом М. При симметричном распределении сил по линии BD относительно точки А момент М нары сил равен нулю. В этом случае нет активных сил, стремящихся катить каток в каком-либо направлении. [c.74]

Силы в зацеплении (рис. 3.108) определяют по размерам в среднем сечении зуба шестерни плоскостью пп, перпендикулярной образующей делительного конуса. Сила нормального давления Fn направлена по линии зацепления эквивалентных колес, т. е. под углом ttu, к образующей делительного конуса. Эту силу раскладывают на три составляющие — окружную Ft, радиальную Ff и осевую F силы, которые на шестерне равны [c.362]

По данным предыдущей задачи построить траекторию главного сжимающего напряжения проходящую через точку пересечения нейтрального слоя с линией 3—3, проведенной в среднем сечении балки. [c.148]

Рассмотрим процесс преобразования энергии в гидромуфте вдоль средней линии меридионального сечения рабочей полости (см. рис. 14.5). На выходе из турбины и на входе в насос энергия потока будет минимальной. В насосном колесе жидкость за счет подводимой механической энергии и силового взаимодействия с лопатками перемещается от малого радиуса Rl к большому Я-1-При этом механическая энергия будет преобразовываться в гидравлическую — напор, который достигнет максимального значения на радиусе / 2- Покинув колесо насоса, жидкость попадет в колесо турбины и по мере протекания в нем от радиуса к напор жидкости будет уменьшаться, превращаясь в механическую энергию ведомого вала за счет силового взаимодействия с лопатками турбины. [c.233]

Для балок, поперечным сечением которых является тонкостенный открытый профиль (рис. 65), принимают, что касательные напряжения, направленные по касательным к средней линии стенки сечения и по нормали (/) к ней, распределены равномерно. Формула, [c.123]

Здесь / — экваториальный момент инерции дуги средней линии всего сечения относительно оси г [c.124]

S — статический момент относительно оси г дуги s средней линии части сечения, лежащий по одну сторону от уровня у произвольной точки. [c.124]

Для нахождения касательных напряжений будем считать, что они распределяются по толщине стенки равномерно (рис. 3.7.2). Положение точки на средней поверхности стержня будем определять двумя координатами z — расстоянием от фиксированного -сечения но образующей и s — дугой, отсчитываемой от какого-либо конца средней линии открытого контура сечения. Всю длину дуги средней линии контура сечения обозначим /г, толщину стержня б будем считать функцией s, но не z. Вырежем элемент средней поверхности двумя бесконечно близкими образующими л двумя поперечными сечениями. Силы, действующие на грани [c.94]

Секториальные линейные моменты Jyu> вычисляют для профилей тонкостенных стержней, толщина которых б (s) есть функция дуговой координаты на средней линии / поперечного сечения. Относительно осей Ох и Оу они равны [c.210]

Здесь Г — полный контур средней линии поперечного сечения [c.242]

Если средняя линия поперечного сечения есть окружность радиуса г и поперечное сечение имеет разрыв в точке у = О, х =" г, а толщина стенки равна б (рис. 11.22), то центр изгиба лежит на оси Ох в точке с координатой Хс — —2г. Согласно формуле (11.24), [c.244]

Пусть средняя линия поперечного сечения тонкостенного стержня открытого профиля имеет вид гладкой кривой. При свободном кручении такой стержень деформируется так, что ведущая роль [c.311]

Элементарная площадка тонкостенного сечения равна dF = tds, где S—длина по средней линии контура сечения. Подставляя ее в выражение [c.290]

Пусть к стержню (рис. III. 13) в его свободном концевом сечении вначале прикладывается единичная безразмерная скручивающая пара = 1. В результате ее действия в текущей точке средней линии поперечного сечения стержня возникает касательное напряжение Т1, определяемое по формуле (111.30). Так как М = Мх = , [c.96]

Если средняя линия тонкостенного сечения незамкнута, то сечение называется разомкнутым (открытым). Разомкнутое сечение можно считать тонкостенным, если (см. рис. 111.17,6). [c.99]

Рассмотрим на примере трехколесного гидротрансформатора его баланс удельной энергии на средней линии меридионального сечения (рис. 167). [c.257]

Слой шаров в канале. Слой шаров в канале круглого сечения может иметь или коридорную или шахматную укладку. Шары могут быть расположены также по винтовой линии. Среднее значение числа Нуссельта для Re = 4-р2-10 рассчитывается по формуле [c.59]

На линии XX, перпендикулярной к выходной кромке, откладываем отрезки 1—2,, 1—3,, 1—4,, 1—5,, 1—6,, 1—7, проекции точек 2, 3, 4, 5, 6, 7 на выходную плоскость на среднем сечении лопатки, в результате чего получаем на развертке точки 2 3,, 4,, 5,, 6 7,. Затем проводим развертке истинный средний диаметр D p. Из точек 2,, 3 4,, 5 6 7, опускаем перпендикуляры на линию среднего диаметра и получаем точки 2ср, Зср, 4ср, 5ср, бср, 7ср. Через полученные точки проводим вспомогательные линии, параллельные оси XX до пересечения их с выходной кромкой. [c.134]

Если теперь отложить от этих линий величину заливки лопатки, то получим верхний и нижний контуры развертки. Теперь необходимо спроектировать на развертку лопатки подрезки со стороны входной и -выходной кромок, если есть таковые. Для этого проводим линии f и ав на канале. На развертке лопатки откладываем по направлению выходной кромки отрезок xf, равный f , и на расстоянии хв, равном 1 в (взятом со среднего сечения), откладываем перпендикулярно линии XX отрезок ва, взятый с чертежа канала, в результате чего получим точку а на развертке. Соединив пунктирной линией точку f с точкой а, будем иметь проекцию подрезки с выходной стороны диафрагмы на развертку лопатки. Отступив [c.134]

По найденным для среднего сечения и Сга определяем точку 7 (фиг. 97) — начало вектора окружной выходной скорости из рабочих каналов. Отложив от точки 7 величину окружной скорости, получим точку 6. Линия 4—6 является абсолютной скоростью выхода из рабочих каналов. [c.193]

В некоторых случаях положение центра изгиба устанавливается без предварительных вычислений. Для сечений с двумя осями симметрии, например, для двутавра (рис. 7.54, а) центр изгиба совпадает с центром тяжести сечения. Это имеет место также для так называемых кососимметричных сечений (например, для показанного на рис. 7.54,6 зетового сечения). Для сечений в виде тавра и уголка (рис. 7.54, в, г) центр изгиба находится в точке пересечения средних линий элементов сечения. Момент касательных напряжений относительно этой точки равен нулю. [c.158]

Здесь же на рис. 4.7 представлено сопоставление эпюр распределения напряжений Оу и по среднему сечению мягкой прослойки lylh = 0), построенных методом линий скольжения и на основании обработки картин му аровых полос. Максимальные значения напряжений Gy и (как расчетаых так и экспериментальных) наблюдаются в области линии разветвления пластического течения (в точке 0), минимальные — Од. О, — соответственно на внутренней (при р = О, q ())и внешней (при q = 0,p 0) поверхностях кольцевого образца, [c.216]

Центром изгиба тонкостенных сечений, у которых средние линии участков пересекаются в одной точке, будет эта точка (рис. У.31). Действительно, если касательньсе напряжения в сечении определяются по формулам (У.ЗЗ) и (У.34), момент касательных сил упругости относительно точки О равен нулю, поэтому должен быть равен нулю момент относительно этой точки их равнодействующей Q, а это будет только тогда, когда линия ее действия будет проходить через точку пересечения средних линий участков сечений. [c.163]

Для стержней постоянной жесткости, нагруженных в концевых сечениях (рис. XII.7), значения р можно найти, пользуясь, как обычно, методом Эйлера. Однако в этих простейших расчетных схемах р так же можно найти, используя решение для основного случая, если изобразить устойчивые формы равновесия осей при Р Р . Оеновываясь на опорных уетройетвах етержней и еоображениях симметрии, изображаем эти формы на рис. XII.7 штриховыми линиями. Каждая полуволна устойчивой формы равновесия имеет те же граничные условия, что и стержень в основном случае, так как в сечениях, соответствующих точкам перегиба, = = О, и они эквивалентны шарнирам половина полуволны имеет те же граничные условия, что и половина стержня в основном случае, потому что в среднем сечении у них У = 0. [c.361]

Касательные напряжения в открытом профиле постоянной толщины распределяются по тому же закону, что и в полученном из него вытянутом прямоугольнике. Поэтому формулами (6.36) — (6.38) можно с достаточной точностью пользоваться для тонкостенных незамкнутых (открытых) профилей с криволинейным контуром постоянной толщины Ь, если [Шесто h подставить длину средней линии (контура) сечения I, а вместо Ь — толщину профиля S (рис. 6.17). [c.182]

Если сечение имеет радиальную точку, то центр жесткости совпадает с ней (рис. 10.22,й). Радиальной точкой сечения назовем точку, по отнонн пию к которой средние линии 4a T ii сечения имеют радпальное направление. Очевидно, все средние линии должны быть прямыми. [c.373]

Подобным же образом можно изобразить упругую форму рамы, рассмотренной в примере 2. На рис. 7.13, а представлена упругая линия при симметричной нагрузке, а на рис. 7.13,6 — при кососимметричной. При деформации углы, под которыми сходятся стержни в узлах, не изменяются, прямые углы остаются прямыми и т. д. Это нужно иметь в виду при изображении упругой линии. На рис. 7.13, а видно, что среднее сечение верхнего стержня при симметричном нагружении рамы опускается, скользя вдоль оси симметрии. Оно остается неповернутым и не смещенным в горизонтальном направлении, как то и предполагалось. На рис. 7.13, б при кососимметричном нагружении, напротив, это сечение сме- [c.198]

Индуктивность и добротность катушки с сердечником. Индуктивность-катушки. L с тороидальным сердечником в пренебрежении полями рассеяния L = xji ill, где п — число витков I — длина средней магнитной линии s — сечение магнитного сердечннка (Aq = [c.244]

Если рассматривать червяк как косозубую цилиндрическую шестерню, у которой начальный цилиндр совпадает с делительным, а червячное колесо в центральном (среднем) сечении — как цилиндрическое колесо, то для червячных передач будут пригодны те же определения, что и для цилиндрических колёс (табл. 3 на стр. 217-221 и табл. 4 на стр. 221—222), для следующих терминов боковой зазор выкружка высота головки зуба червячного колеса h высота головки зуба червячного колеса до постоянной хорды высота головки витка чсрвякаЛ высота зуба червячного колеса высота витка червяка Л, высота ножки зуба червячного колеса высота ножки витка червяка высотная коррекция глубина захода зуба йд глубина захода инструмента hos, головка витка червяка инволюта интерференция контактная линия корень зуба нормальная толщина витка червяка 5 ч1 нормальная хордальная высота головки зуба червячного колеса Л я нормальная хор- [c.338]

Наносим конфигурацию канала на развертку. Для этого на линии ОЛРС откладываем отрезки О Г, 12, 5 6 (фиг. 79, а)-Причем на участках кривизны следует откладывать длины дуг, заключенных между отметками. Через эти точки (Г, 2, 3, . .., 6 ) на развертке проводим вспомогательные линии, перпендикулярные линии XX. На фиг. 79, в они обозначены цифрами 1, 2, 3. .. 5, взятыми в кружки. Из полученных точек Г, 2, 3 . .., 6, по направлению вспомогательных линий, в обе стороны от линии ОЛРС, откладываем отрезки Г 1"-, 2 2 З З". .. 6 6 и 2 2" -, З З", . .. 6 6", взятые с фиг. 79, б. Полученные точки 1", 2", 3",. .. 6" и 2 ", 3", . .., 6" соединяем плавной кривой, в результате чего получаем верхний и нижний контуры парового канала. Этот метод построения контура канала дает второе приближение, а именно вспомогательные линии, на которых были отложены отрезки 2 2", З З",. .., 6 6" и J J", 2 Т", З З", . .., 6 6 ", проводились перпендикулярно линии XX, что справедливо только для лопаток с небольшой высотой канала. При высоких лопатках величины прямолинейных участков на периферии и у корня будут значительно отличаться от среднего сечения (4р), а величины прямолинейного участка на входе (/Сер) к периферии будут уменьшаться и к корню возрастать. Таким образом, если мы будем проводить вспомогательные линии, перпендикулярные оси XX, и откладывать на них высоту канала, то полученные точки будут лежать не на тех участках профиля, где они в действительности есть. [c.130]

Строим паровой канал диафрагмы и три сечения лопатки периферическое, среднее и корневое (фиг. 82). Сечение по среднему диаметру разбиваем на несколько участков, причем разбивку ведем не по средней линии лопатки, а по наружному контуру. Этим самым берем наихудший вариант в отношении развертки (точки 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7). Базовую, т. е. начальную точку, выбираем на внутреннем профиле в точке 1 в конце среза S. Проводим вспомогательные линии через указанные точки параллельно выходной плоскости через три сечения и профиль канала диафрагмы. Если канал не лежит в плоскости сечений, проектируем эти линии на канал, получая на среднем диаметре последнего точки 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7. Приступаем к построению развертки. Для этого откладываем величины Up, Sep, Кср, /пер, Snep, Кпер-, /кор, S op И /Скор, как ЭТО было указано В предыдущей главе. Строим под углом р линию изгиба в конце прямолинейного участка по среднему сечению и из точки А проводим под углом у входную кромку. На линии ХА откладываем длины участков, взятых со среднего сечения Г—2, 2—3, 3—4, 4—5, 5—6, 6—7, а также откладываем отрезки 1 п—2п, 2п—3п Зп—4 ,. .., 6п — 7п и к—2 , [c.133]

Отложив от точки 6 окружную СКОрСТБ U p, получим точку 7 линия 4—7 является относительной скоростью выхода из рабочих каналов w . Все векторные величины и их направления могут быть по масштабу взяты непосредственно из диаграммы. Относительная скорость W2, полученная из треугольника скоростей для среднего сечения, должна точно соответствовать скорости W2, полученной из уравнений энергии и неразрывности потока. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...