Влияние Фрезерование

Детали, у которых величина I может достигать значительных размеров (например, коленчатые валы автомобильных и тракторных двигателей), должны подвергаться динамической балансировке. Чем больше число оборотов детали, тем в большей степени сказывается влияние динамической неуравновешенности. Как статическая, так и динамическая неуравновешенность исправляется добавлением груза или, наоборот, удалением части металла, обусловливающей неуравновешенность тела, путем высверливания, фрезерования и т. д. [c.509]

При фрезеровании тепловой фактор уже не играет такой роли в образовании остаточных напряжений, особенно при низких и средних скоростях резания. В поверхностном слое при фрезеровании с различными скоростями резания могут возникнуть как сжимающие, так и растягивающие напряжения. При малой скорости резания большее влияние оказывают силы резания и поэтому в поверхностном слое возникают сжимающие остаточные напряжения. [c.74]

Взаимосвязь макронапряжений с технологическими факторами. Технологические факторы (методы и режимы обработки, геометрия и износ режущего инструмента, СОЖ и др.) оказывают большое влияние на величину и знак остаточных напряжений. Точение обычно вызывает появление растягивающих напряжений величиной до 30—70 кгс/мм , глубина распространения их находится в пределах от 50 до 200 мкм в зависимости от условий обработки. При фрезеровании возникают как растягивающие, так и сжимающие напряжения, последние более характерны для попутного фрезерования жаропрочных сплавов. Фрезерование титановых сплавов чаще всего сопровождается образованием сжимающих напряжений. В процессе шлифования, как правило, создаются растягивающие напряжения. Величина и знак макронапряжений после механического полирования зависят от предшествующей обработки, но в большинстве случаев полирование способствует наведению незначительных сжимающих напряжений (до 20— 30 кгс/мм ). [c.57]

Фрезерование. Основными технологическими факторами, оказывающими влияние на глубину и степень наклепа при фрезеровании цилиндрической фрезой, являются подача, скорость резания, радиус округления режущей кромки и применение смазочно-охлаждающих жидкостей. [c.100]

Увеличение глубины резания при встречном фрезеровании оказывает влияние на увеличение толщины среза, длины дуги резания, а также длины режущего лезвия зуба, участвующего непосредственно в снятии стружки, что, в свою очередь, влияет на качество поверхности резания, но не на качество поверхности обрабатываемой детали, так как это влияние не распространяется на зону пластической деформации, формирующей поверхностный слой детали. Глубина резания оказывает косвенное влияние на качество поверхности, поскольку с увеличением глубины резания возрастает износ режущего инструмента, который отражается на качестве поверхностного слоя обрабатываемой детали. [c.101]

Результаты исследования показывают, что характер влияния СОЖ на наклеп поверхностного слоя при фрезеровании определяется прежде всего величиной удельного давления резания и скорости резания. С увеличением подачи удельное давление на поверхности контакта между задней гранью и обрабатываемой поверхностью при резании может превосходить величину критического давления (разрывающего масляную пленку) для данной трущейся пары. При выдавливании смазки увеличивается работа сил трения на задней грани при врезании, а это способствует увеличению поверхностного наклепа. С увеличением скорости резания эффект, оказываемый применением СОЖ на наклеп поверхностного слоя, уменьшается, что, вероятно, связано с явлением адсорбции смазки на поверхности металла, время на развитие которого с увеличением скорости резания уменьшается. [c.101]

Влияние режимов резания и геометрии фрезы на наклеп поверхностного слоя при попутном фрезеровании жаропрочных сплавов в основном аналогично влиянию этих же факторов при встречном фрезеровании. Подача оказывает наиболее сильное влияние на поверхностный наклеп. При применении СОЖ снижается наклеп поверхностного слоя и тем заметнее, чем меньше подача. Скорость резания в пределах исследованных значений (v = Зч-- 18 м/мин) оказывает незначительное влияние на глубину и степень наклепа. Можно считать, что глубина резания в пределах от 1 до 6 мм не влияет на наклеп поверхностного слоя при попутном фрезеровании. [c.103]

В образцах из титанового сплава ВТ9 после виброконтактного полирования с предшествующим шлифованием и фрезерованием сжимающие осевые макронапряжения составляют 30—35 кгс/мм , что примерно в 2 раза больше, чем после виброконтактного полирования с предшествующей ЭХО. Вид обработки, предшествующей виброконтактному полированию сплава ВТ9, практически не оказывает влияния на глубину проникновения осевых макронапряжений. [c.122]

Глубина наклепа поверхностного слоя после обработки резанием металлическим и абразивным инструментом возрастает с увеличением подачи, глубины резания, скорости детали, радиуса скругления и износа режущего лезвия. Глубина резания при фрезеровании не оказывает заметного влияния на наклеп поверхностного слоя. [c.129]

Влияние параметров качества поверхностного слоя на усталость изучали после фрезерования, шлифования и обкатки роликом. Технология изготовления образцов для испытания на усталость приведена в гл. 3. Поверхности в рабочей зоне образца после ЭХО обрабатывали попутным фрезерованием с шероховатостью поверхности V5, шлифованием вдоль и поперек образца с шероховатостью поверхности V5, V7, V9 и VlO абразивным кругом и абразивной лентой и обкаткой роликом с шероховатостью поверхности уЮ (табл. 3.3). [c.172]

Для определения зависимости характеристик усталости от поверхностного наклепа (a i h , N — Дд) были проведены усталостные испытания трех групп серий образцов, фрезерованных, шлифованных и обкатанных роликом, из которых одну группу серий образцов испытывали на усталость непосредственно после механической обработки, а остальные две группы до испытания на усталость подвергали термообработке, — одну для снятия технологических макронапряжений, а вторую для снятия поверхностного наклепа. При этом исключали влияние шероховатости поверхности и технологических макронапряжений вычисленные значения сопротивления усталости и усталостной долговечности зависели только от поверхностного наклепа после заданных режимов механической обработки. [c.202]

Можно полагать, что влияние действительного предела прочности на скорость фрезерования связано в основном с увеличением температуры резания, но, вероятно, существенную роль играют и возрастающие нормальные напряжения на передней грани. [c.173]

Анализ влияния отдельных факторов на допустимую скорость резания при фрезеровании разрешает сделать следующие общие выводы. При увеличении диаметра допустимая скорость резания должна возрастать, но значительно меньше, чем растет диаметр фрезы. Производительность при фрезеровании подсчитывается по формуле [c.86]

При скоростном фрезеровании фрезами, оснащёнными твёрдыми сплавами, изготовленными с отрицательными передними углами, при определении окружной силы и эффективной мощности следует применять поправочные коэ-фициенты и учитывающие влияние переднего угла и скорости резания на силу резания и мощность. [c.104]

Угол установки 0 выбирается отличным от угла фрезерования -с = 90° — <о. Он принимается на 1—2° больше или меньше -с. Такой выбор обеспечивает более чистую обрабатываемую поверхность и препятствует подрезанию фрезой уже профрезерованной канавки. Угол 0 на профиль фрезы влияния не оказывает. [c.329]

Положение точки S характеризует поперечный снос фрезы при фрезеровании канавки. Точка S оказывает большое влияние на профиль фрезы. С уменьшением х (фиг. 17) участок профиля фрезы, соответствующий режущей кромке сверла, получается более крутым и подверженным повышенному износу из-за малых боковых углов. При этом ширина фрезы получается наиболее узкой. Такая форма малоприменима для затылованных и вполне приемлема для остроконечных фрез. С возрастанием х ответственный участок делается более пологим, ширина фрезы возрастает, улучшаются также и боковые углы профиля. Завод Фрезер" для свёрл из углеродистой стали применяет в основном симметричное расположение точки S (л = у), а для свёрл из быстрорежущей стали несимметричное х<Су). [c.329]

Одним из основных условий получения качественного сплавления является удаление с поверхности металла окисной пленки, обеспечивающее благоприятное взаимодействие твердого и жидкого металлов. Поверхность металла очищается от окалины и ржавчины обычно механическим и химическим методом. Учитывая, что химический метод очистки представляет определенные трудности в производственных условиях, очистка поверхности углеродистой стали осуществлялась дробеструйным методом, а также фрезерованием и обработкой наждачным кругом до чистоты 3—4 класса. Влияние под- [c.82]

К —коэффициент, учитывающий влияние механических свойств обрабатываемого металла на скорость фрезерования. [c.348]

Ki — коэффициент, учитывающий влияние марки инструментальной стали на скорость фрезерования (табл. 54). [c.349]

Кц — коэффициент, учитывающий влияние угла в плане fo угловой кромки на скорость фрезерования (табл. 55). [c.349]

Поправочный коэффициент Л"), учитывающий влияние инструментальной стали на скорость фрезерования [c.350]

Поправочный коэффициент К учитывающий влияние главного угла в плане на скорость фрезерования [c.350]

При любом способе фрезерования неточности контура копира вызывают погрешности деталей. Большое влияние имеют также деформации, в частности контактные деформации в местах прижатия ролика к копиру. [c.438]

При работе станка под нагрузкой влияние его геометрических погрешностей может частично компенсироваться. Например, расчет вогнутости плоской поверхности при обработке на вертикально-фрезерном станке дает завышенный результат, так как эта погрешность компенсируется отжатием фрезерной головки и изменением угла наклона шпинделя в процессе фрезерования. [c.53]

Состояние поверхности влияет на коррозионную стойкость в таком порядке уменьшения влияния фрезерованная поверхность, шлифованная, механически полированная шлифовальными шкурками и полированная электрохимическим способом. Наиболее стойка электрополированная поверхность. Макроэлементы могут образоваться при соединении двух поверхностей, обработанных разными способами. Поэтому, например, днище, имеющее большую толщину, чем корпус, следует обрабатывать с наружной, а не внутренней стороны (рис. 45). [c.52]

Состояние поверхности оказывает существенное влияние на соотношение ширины полосок (и скорости усталостного развития трещины) на поверхности и в центре образца. Так, в плакированных листах алюминиевых сплавов ширина микроусталост-ных полосок у поверхности больше, чем в центре, например, в силаве ВАД23 при ст = 0,1 ГН/м на длине трещины 2 мм она равна 1,23 и 0,66 Mf M соответственно. Химическое фрезерование и вибронаклеп привели к снижению скорости усталостного разрушения в поверхностном слое до скорости разрушения в центре образца. [c.110]

Предшествующее виброконтактному полированию шлифование абразивной лентой и фрезерование в жаропрочных сплавах и стали ЭИ961 оказывает весьма незначительное влияние на величину осевых макронапряжений и глубину их залегания. В этом случае осевые макронапряжения равны 10—18 кгс/мм , а глубина их проникновения 100—120 мкм. [c.122]

Взаимосвязь между макронапряжениями и степенью наклепа при нагреве. Деформационное упрочнение (наклеп) по глубине поверхностного слоя неоднородно. В первом приближении эта неоднородность характеризуется степенью наклепа, которая непосредственно связана со степенью деформации. Поскольку неоднородность пластической деформации по глубине поверхностного слоя детали, возникшая в результате механической обработки ее, является одной из основных причин образования в детали остаточных макронапряжений, то можно полагать, что между макронапряжениями и степенью наклепа существует взаимосвязь. Для установления этой взаимосвязи параллельно исследовали влияние температуры нагревов на деформационное упрочнение поверхностного слоя и релаксацию остаточных макронапряжений. С этой целью на образцах из жаропрочных сплавов ЭИ617, ЭИ826 и ЭИ929 после фрезерования, шлифования и обкатки роликом замеряли микротвердость по глубине деформированного поверх-150 [c.150]

Рис. 4.7. Изменение (Тщах (а) и Ua max (б) в зависимости от степени наклепа в образцах из с 1лава ЭИ826 после шлифования, фрезерования и обкатки роликом с учетом влияния температуры нагрева. В таблице даны условные обозначения

ЖС6К, ЭИ437Б, ВТ9 и ЭИ961. Серии образцов предварительно обрабатывали электрохимически для устранения влияния предшествующей черновой обработки резанием ( технологической наследственности), затем их шлифовали абразивной лентой или фетровым кругом или обрабатывали последовательно лентой и фетровым кругом и далее подвергали виброконтактному полированию. Так же была испытана на усталость серия образцов из сплава ВТ9 после фрезерования, шлифования абразивной лентой и виброконтактного полирования. Режимы обработки всех серий образцов и лопаток указаны в табл. 3.3. [c.216]

На фиг. 7.2 воспроизведены результаты исследования диска из марблетта, сжатого вдоль диаметра. Как видно из снимков, разрезка не оказывает заметного влияния на форму и положение полос. Небольшие нерегулярности, наблюдаемые вдоль разреза, являются следствием краевых эффектов обработки и времени. Их можно было бы удалить путем фрезерования края разреза после распиловки и покрытия его слоем парафина. Однако практически это не влияет на картину полос. [c.198]

Влияние гидрополирования на коррозионную стойкость стали изучалось в сравнении с влиянием обдувки дробью и механического полирования на образцах размером 80 х 50 X X 5 мм из стали 1X13. Предшествующая механическая обработка образцов заключалась в шлифовании или фрезеровании. После обработки дробью ----— была достигнута шероховатость поверхности 4-го класса чистоты, после механического полирования и гидрополирования — 8-го класса чистоты (по ГОСТу 2789—59). Кроме того, испытанию были подвергнуты образцы, поверхность которых после обработки дробью была доведена до 6-го класса чистоты гидрополированием и механическим полированием. Все образцы были изготовлены из стали одной плавки, подвергнутой после прокатки нормализации. Испытания проводили в течение 45 суток в трех различных средах в парах соляной кислоты, в морской воде и в парах воды. [c.314]

Существенное влияние на эксплуатационные свойства деталей машин оказывают методы чистовой и отделочной обработки. В процессе чистовой обработки при любых способах формообразования рабочих поверхностей имеет место механическое удаление металла с обрабатываемой поверхности заготовки с одновременными физико-механическими и химическими процессами. В настоящее время используются следующие основные методы чистовой и отделочной обработки чистовое точение и растачивание, фрезерование и сверление, развертывание, протягивание, шлифование, хонингование, механическое полирование, притирка, сверхдоводка, анодно-механическая доводка, ультразвуковая обработка, светолучевая обработка, гидрополирование (обработка жидкой абразивной струей). [c.393]

Рис. 8, Влияние действительного предела прочности 5 и коэф( )ицнента теплопроводности X на скорость резания при торцовом фрезеровании деформированной стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах фрезами Р 18 (ф 60° у = а=12 ) с плавным выходом

Подача (табл. 19—26) при фрезеровании определяется, тремя взаимосвязанными между собой величинами г мм1зуб — подачей на один зуб фрезы Вц = s z мм/об — подачей на один оборот фрезы и Sj, = = Sort мм1об — минутной подачей. Исходными данными при выборе подачи при черновом фрезеровании являются обрабатываемый материал, материал режущей части фрезы, прочность твердого сплава, мощность оборудования, жесткость системы СПИД, размеры и углы заточки фрез. Чистовая подача зависит от заданного класса чистоты обрабатываемой поверхности. Для торцовых фрез на выбор подачи большое влияние оказывает способ установки фрезы относительно детали, что обусловливает угол встречи зуба фрезы с обрабатываемой деталью и толщину срезаемой стружки при входе и выходе зуба из зацепления с обрабатываемым материалом. Наиболее благоприятные условия врезания зуба в заготовку достигаются при расположении фрезы [c.480]

Влияние состояния поверхности надреза. По исследованиям Шевандина [26] чистота механической обработки не влияет на ударную вязкость малоуглеродистой стали результаты других работ [7], а также практика показывают, что ударная вязкость конструкционной стали зависит от чистоты поверхности надреза. Образцы из легированной конструкционной стали с просверленными надрезами дали более высокие Значения чем с фрезерованными, что следует объяснить появлением опасных царапин вдоль надреза при фрезеровании и безопасных — поперёк надреза при сверлении. Надрез должен производиться после термической обработки, так как иначе значения [c.38]

Метод Bauer и Slpp [16]. Для изучения напряжений в отливках из одного ковша отливают основное изделие и несколько решёток для испытаний (фиг. 134). Решётки подвергают отпуску по различному режиму, после чего в них производят фрезерование стержня II (фиг. 135). Фрезерованием последовательно, слой за слоем, уменьшают толщину стержня//, который при достижении некоторой толщины х разрывается под влиянием растягивающего [c.218]

Фиг. 189. Влияние глубины резания i на чистоту поверхности а — при точении (s = = 0,2 мм о6. а = 27 м1мин, г = 2,5 мм, ip = 45 -) б — при торцевом фрезеровании (п = в 68 об/мин, В 25 мм. Г). = 90 мм, г, =20, s = 19 mmImuh)-, I — чугун 2 — сталь ФР фР

Фиг. 190. Влияние скорости резания v на чистоту пове 1Хности а — при тонком растачивании (t = 0,25 мм, 5 = 0,08 MMjod, г = 0,5 мм) б — при торцевом фрезеровании (S = 30 mmImuh t= 0,5 ммУ, в — при точении (< = 0,5 мм, 5 = 0,2 мм о6, г 2,5 мм, <р = 45 ) / — чугуп 2 — сталь — бронза.

Стремление к увеличению объема фрезерных работ, выполняемых на расточных станках, оказывает свое влияние на конструкцию этих станков. За рубежом существует уже два типа крупных расточных станков. Первый тип — это широко известный универсальный расточной станок и второй тип — это фрезерно-р асточной станок, являющийся также универсальным станком, приспособленным для выполнения фрезерных операций, связанных со снятием значительных припусков и фрезерованием больших поверхностей. [c.71]

Сечение обработанной поверхности перпендикулярной плоскостью дает профиль микро- и макронеровностей в определенном направлении. Для каждого вида обработки микропрофиль имеет соответствующие высоту гребещков, глубину впадин, углы (радиус закругления) у вершин гребешков и впадин, а также расстояние между гребешками. В зависимости от способа обработки получается либо определенная направленность в распределении и форме выступов (точение, фрезерование, строгание, шлифование и др.), либо однородная структура поверхности по всем направлениям (электрополирование, гидрополирование и др.). Несмотря на достаточно глубокое изучение влияния технологических факторов на формирование геометрических характеристик поверхности и данных о характере распределения единичных неровностей, еще недостаточно учитывается их влияние на эксплуатационные свойства, что затрудняет решение ряда практических и научных задач, связанных со совершенствованием методов обработки поверхностей и повышением эксплуатационных свойств деталей. [c.392]

Следует отметить, что при обработке твердого сплава изменение структуры поверхностного слоя все же происходит. Под влиянием электрохимического фрезерования у некоторых резцов микротвердость возрастает (сплавы группы Вк). Это связано с диффузией продуктов, образующихся в процессе электрохимического фрезерования, внутрь изделия. Соверщенно иначе изменяется микротвердость сплавов Т5КЮ, Т15К6 и др. Для всех их является характерным значительное уменьщение микротвердости после электрохимического фрезерования. Причина этого возможно объясняется частичным стравливанием слоя, наклепанного предшествующей механической обработкой, тем не менее, испытания резцов, проведенные в производственных условиях при обработке легированных сталей показывают, что стойкость режущих кромок после электрохимического профилирования выше, чем при обработке другими способами, а следовательно, выше их надежность и долговечность. [c.299]

Предполагалось, что применение ССПУ при фрезеровании пера лопаток позволит компенсировать влияние упругих деформаций и износа инструмента на точность обработки. [c.138]

Однако введение механической обработки не решает проблему эффективного использования материалов. Не говоря з же об увеличении затрат по изготовлению детали, механическая обработка часто усугубляет потерю прочности материала вследствие возникновения новых микро- и макротрещин, вырывов и др. Различный вид нагружения при точении, резании, фрезеровании, шлифовании и пр. обусловливает изменение текстуры, деформацию и степень проявления пластичности и хрупкости материала. Наряду с изменением физико-механических свойств поверхностного слоя металла наблюдается возникновение остаточных растягивающих напряжений. Механизм возникновения этих дефектов и их влияние на свойства деталей достаточно полно освещены в работах М. О. Якобсона, С. В. Серенсена, Г. В. Карпенко, Н. Ф. Сидорова, А. Д. Манасевича и других специалистов. Причинами возникновения остаточных напряжений являются неравномерный локальный нагрев поверхностных слоев металла и его неоднородная пластическая деформация. Их величина и знак зависят от физико-механических свойств обрабатываемого металла, теплового и силового воздействия [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...