Скорость при фрезеровании

Работа на оптимальных скоростях при фрезеровании является более эффективной по сравнению с работой на скоростях резания Vт, [c.201]

Особенность привода стола комбинированного станка заключается в том, что условия работы одного и того же стола для строгания и фрезерования различны. Если для строгания на тяжелых станках скорость стола обычно равна 1-2 м/мин, то нижний предел скорости при фрезеровании — около 5 мм/мин. По- [c.267]

Условия резания при ротационном фрезеровании более благоприятны, чем при точении. При фрезеровании скорость резания не зависит от конфигурации, размеров, а главное — от неуравновешенности заготовки. [c.383]

При фрезеровании тепловой фактор уже не играет такой роли в образовании остаточных напряжений, особенно при низких и средних скоростях резания. В поверхностном слое при фрезеровании с различными скоростями резания могут возникнуть как сжимающие, так и растягивающие напряжения. При малой скорости резания большее влияние оказывают силы резания и поэтому в поверхностном слое возникают сжимающие остаточные напряжения. [c.74]

Фрезерование. Основными технологическими факторами, оказывающими влияние на глубину и степень наклепа при фрезеровании цилиндрической фрезой, являются подача, скорость резания, радиус округления режущей кромки и применение смазочно-охлаждающих жидкостей. [c.100]

Результаты исследования показывают, что характер влияния СОЖ на наклеп поверхностного слоя при фрезеровании определяется прежде всего величиной удельного давления резания и скорости резания. С увеличением подачи удельное давление на поверхности контакта между задней гранью и обрабатываемой поверхностью при резании может превосходить величину критического давления (разрывающего масляную пленку) для данной трущейся пары. При выдавливании смазки увеличивается работа сил трения на задней грани при врезании, а это способствует увеличению поверхностного наклепа. С увеличением скорости резания эффект, оказываемый применением СОЖ на наклеп поверхностного слоя, уменьшается, что, вероятно, связано с явлением адсорбции смазки на поверхности металла, время на развитие которого с увеличением скорости резания уменьшается. [c.101]

Глубина наклепа поверхностного слоя после обработки резанием металлическим и абразивным инструментом возрастает с увеличением подачи, глубины резания, скорости детали, радиуса скругления и износа режущего лезвия. Глубина резания при фрезеровании не оказывает заметного влияния на наклеп поверхностного слоя. [c.129]

Скорости резания при фрезеровании стали дисковыми трехсторонними фрезами со вставными ножами [c.505]

Скорости резания при фрезеровании шлицевыми и прорезными фрезами [c.508]

Скорости резания при фрезеровании чугуна торцовыми фрезами с пластинками из твердого сплава ВК6 [c.514]

Подачи и скорости резания при фрезеровании легких [c.516]

На участке 59 фрезеруется шпоночный паз и сверлится отверстие для смазывания. Вал зажимается по опорным шейкам в тисках. При сверлении отверстий за базу принимают профиль седьмого кулачка, при фрезеровании— пятого кулачка. Обработанные на участке 59 валы оператор подвешивает на цепной подвесной конвейер 60, который обслуживает десять станков 61. На них окончательно шлифуются все шестнадцать кулачков. Скорость шлифования 45 м/с, частота вращения шлифовального круга 1150 об/мин, припуск 0,25 мм. Время шлифования всех кулачков — примерно 8,25 мин. Деталь базируется в центрах с поджимом к базе люнеты подводятся ко второй и четвертой опорным шейкам. Шлифование проводится методом копирования, при постоянной скорости вращения распределительного вала в течение всего оборота. Установку заготовок на станки и [c.104]

Обработка отверстий и фрезерование паза осуществляются на агрегатной автоматической линии инструментом из быстрорежущей стали. Скорость резания 100 м/мин, подачи при сверлении отверстия — 0,23 мм/об, при фрезеровании паза — 0,6 мм/об. [c.284]

Если при обработке вращается не изделие, а режущий инструмент, например при фрезеровании, то скорость-резания можно определить по приведенной выше формуле, подставив в нее вместо dun диаметр и число оборотов в минуту режущего инструмента (фрезы). [c.110]

Скорость резания при фрезеровании определяется по формуле [c.180]

Скорости резания при фрезеровании поверхностей твердосплавными торцовыми фрезами [c.185]

Таким образом, обрабатываемость металла как в процессе предварительной, так и окончательной обработки обычно оценивают по способности изнашивать режущие кромки инструмента и в большинстве случаев определяют по допускаемым скоростям резания. Практически чаще всего для определения обрабатываемости используют скорость резания, соответствующую стойкости, при которой в первом приближении, можно считать, достигается минимальная стоимость обработки или максимальная производительность. Например, при течении используют скорость резания при стойкости 60 мин или скорость резания при стойкости 20 мин (ц,о), при фрезеровании торцовыми фрезами используют скорость резания при стойкости 180 мин или скорость резания при стойкости 60 мин (Пео)- [c.161]

Скорости резания при фрезеровании быстрорежущими торцовыми фрезами стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах могут быть приближенно определены с погрешностью до 30% по зависимости (рис. 7) [c.172]

При фрезеровании фрезами, оснащенными твердыми сплавами, скорости, а следовательно, и температуры резания обычно значительно меньше, чем при точении твердосплавными резцами. [c.173]

Подачи и скорости резания при фрезеровании плоскостей торцовыми фрезами из быстрорежущей стали марки Р18 [c.427]

Подачи и скорости резания при фрезеровании стали и чугуна торцовыми фрезами, оснащенными пластинками твердого сплава [c.427]

Я4. Подачи и скорости резания при фрезеровании пазов концевыми фрезами из быстрорежущей стали [c.428]

Анализ влияния отдельных факторов на допустимую скорость резания при фрезеровании разрешает сделать следующие общие выводы. При увеличении диаметра допустимая скорость резания должна возрастать, но значительно меньше, чем растет диаметр фрезы. Производительность при фрезеровании подсчитывается по формуле [c.86]

Скорость резания. Основной характеристикой обрабатываемости является скорость резания, допускаемая режущим инструментом при заданной стойкости его. Обрабатываемость различных марок чугуна сравнивают обычно по скорости резания г/во, соответствующей 60-минутной стойкости резца при токарной обработке, и по соответствующей 180-минутной стойкости фрез при фрезеровании. [c.29]

Скорость резания. Скорость резания v при фрезеровании подсчитывается по формулам, приведённым в табл. 60. [c.99]

При фрезеровании в направлении подачи (без корки) вводить на скорость резания коэфициент АГ=1,5. [c.102]

При скоростном нарезании наружной и внутренней резьбы применяется резец, армированный твёрдым сплавом. В процессе работы вращаются заготовка и резец, закреплённый в специальной державке. За один оборот заготовки инструмент подаётся на один шаг, т. е. работа осуществляется по такой же схеме, как и при фрезеровании резьбы гребенчатой фрезой. Нарезание может производиться с использованием специального приспособления на токарных, резьбофрезерных или круглошлифовальных станках. Диаметр нарезаемой резьбы 20—220 мм. Режимы обработки скорость резания 150 — 450 м/ман, охлаждение не применяется. Нарезание происходит за один проход. Для улучшения обрабатываемой поверхности нарезание производится по направлению подачи. Производительность скоростного метода примерно в 2,5—3,5 раза выше обычного резьбофрезерования. [c.389]

Для укрупнённого расчёта скоростей подач Up при фрезеровании принимаются следующие примерные значения коэфициентов использования рабочего дня и станочного времени = 0,9 ь0,93 для станков с ручной подачей = 0,884-0.9 для станков с механи- [c.652]

Если при механической обработке возникают темпв ра-туры, превышающие 200 °С, то возможно размягчение материала (снижение его прочности). Весьма опасны нарушения режимов механической обработки при фрезеровании, так как в поверхностных слоях закаленных и состаренных деталей из алюминиевых сплавов в результате воздействия обрабатывающего инструмента выделяется большое количество тепла. Снижение прочности верхнего слоя сплава зависит от многих факторов, связанных с режимом механической обработки. На снижении прочности могут сказаться увеличение скорости резания выше установленной нормы, величина подачи, виды охлаждения. Чаще всего причиной разогрева поверхностного слоя является затупленный режущий инст-70 [c.70]

Характер зависимостей глубины и степени наклепа от подачи и скорости резания при фрезеровании подобен аналогичным зависимостям при точении. С увеличением подачи (рис. 3.8) до определенной величины, зависящей от физико-механических свойств обрабатываемого металла, глубина и степень наклепа поверхностного слоя уменьшаются, а затем возрастают при дальнейшем увеличении подачи. Следовательно, существует оптимальная подача, при которой наклеп поверхностного слоя имеет наименьшее значение. Оптимальная подача для сплава ЭИ437 равна = 0,15 мм. [c.100]

При фрезеровании цилиндрических деталей из титанового сплава ВТЗ-1, выполняемом при подаче 0,2 мм/об и глубине 0,5 мм, сжимающие напряжения меняют знак, т. е. переходят в растягивающие, только при достижении скорости резания 40 м/мин. При меньших же скоростях, когда нагрев сплава меньше, величина остаточных напряжений сжатия может достигать 40 кгс/мм . На величину и степень наклепа влияет и такой фактор, как износ инструмента. Для сплава ХН70ВМТЮ увеличение износа резца в 8 раз повышает глубину и степень наклепа в 1,5 и 1,4 раза. Износ резца по задней поверхности увеличивает трение и выделение тепла, в результате в поверхностном слое вместо сжимающих могут возникнуть растягивающие напряжения, переходящие в сжимающие на некоторой глубине. При этом для разных материалов, видов и режимов обработки динамика формирования остаточных напряжений оказывается различной. Степень упрочняемости различных структурных составляющих жаропрочных сплавов не одинакова. Карбиды металлов и интерметаллические соединения, в частности, обладают значительно большей твердостью, чем твердые растворы, и низкой упрочняемостью. [c.40]

Скорость резания при фрезеровании стали торцовыми фрезами с пластинками из твердого сплава Т15К6 [c.512]

Скорости резания (в mJmuh) при фрезеровании пазов быстрорежущими дисковыми фрезами с мелкими зубьями [c.132]

Скорости резания (в м1мин) при фрезеровании пазов быстрорежущими дисковыми фрезами со вставными ножами [c.134]

Скорости резания при фрезеровании поверхностей твердосплавными торцовыми фрезами Марка сплава Т15К6. Обрабатываемый материал — сталь конструкционная и легированная, [c.184]

При фрезеровании стали на ферритной основе торцовыми фрезами, оснащенными твердым сплавом марки Т5КЮ, скорости резания могут быть приближенно определены по действительному пределу прочности 5 , с помощью зависимостей (рис. 9) [c.173]

Очевидно, попутное фрезерование, когда зуб фрезы врезается в обрабатываемый материал с максимальной толщиной среза, обеспечит более благоприятные условия фрезерования аустенитной стали и тем самым повышенную производительность. Любопытно отметить, что преимущество попутной подачи при фрезеровании высокопрочного сплава нимо-ник А резко проявляется при нормальной подаче на зуб (s = 0,2 мм1зуб) и малых скоростях резания (рис. 7, б) и значительно меньше при тонком срезе с Sj = 0,08 мм1зуб (рис. 7, а). [c.338]

Рис. 7. Стойкость в зависимости от скорости резания при фрезеровании сложнолегированного сплава нимо-ник А

Галтели. Наружные и внутренние углы изделий должны быть вьшолне-ны по радиусу (рис. 446). Наружные углы изделия, формуемые входящи ш углами гнезда матрицы, следует выполнять по радиусу R, согласованному с диаметром пальцевых фрез, применяемых для фрезерования гнезда в матрице. Минимальный радиус закругления R = 2 3 мм. Радиус закруглений должен быть тем больше, чем глубже гнездо. Иначе пальцевые фрезы получаются недостаточно жесткими, что заставляет применять при фрезеровании малые скорости резания и малые подачи. [c.245]

Получена зависимость теипературы резания от основных параметров обработки - скорости резания, подачи и глубины резания при фрезеровании концевыми фрезами (б). [c.156]

При заданном режущем инструменте испытание ведётся до затупления режущего инструмента при разных скоростях резания, но при равных прочих условиях обработки. Сопоставление кривых зависимости скорости резания от стойкости инструмента =/ /) позволяет судить об обрабатываемости испытуемых материалов. Сравнение обычно ведётся по экономической скорости резания, установленной для данного вида обработки. Так, при точении резцами из быстрорежущей стали обрабатываемость сравнивают по скорости резания соответствующей 60-минутной стойкости, т. е. по лЧмин при фрезеровании — по г/,ао м мин и т. д. [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...