Фрезы Геометрия

Сборные фасонные фрезы изготовляют со вставными ножами из быстрорежущей стали или пластинок твердого сплава. Крепление ножей аналогично дисковым сборным фрезам. Геометрия режущей части за исключением того, что передняя поверхность выполняется радиальной, аналогична ножам соответствующих сборных фрез. [c.118]

Определение оптимальной скорости резания для конкретных условий работы зависит от многих факторов (материала заготовки и фрезы, геометрии фрезы, наличия или отсутствия охлаждения, подачи и т. д.), и оно производится по эмпирическим формулам или по таблицам режимов резания. [c.51]

Геометрия торцовой фрезы. Геометрия торцовой фрезы несколько отличается от геометрии цилиндрических и дисковых фрез. [c.26]

Рис. 6.59. Элементы и геометрия фрезы

Из параметров, характеризующих геометрию режущего инструмента, наибольшее влияние на наклеп поверхностного слоя оказывает радиус скругления режущего лезвия (рис. 3.9). Глубина и степень наклепа резко возрастают с увеличением радиуса скругления режущего лезвия, так как при этом увеличивается объем пластически деформированного металла, уходящего в сторону задней грани режущего лезвия в процессе резания, а также от увеличения дополнительного наклепа, возникающего в процессе скольжения при врезании режущего лезвия зуба фрезы. Передний и особенно задний углы зуба не оказывают существенного влияния на образование поверхностного наклепа. [c.101]

Влияние режимов резания и геометрии фрезы на наклеп поверхностного слоя при попутном фрезеровании жаропрочных сплавов в основном аналогично влиянию этих же факторов при встречном фрезеровании. Подача оказывает наиболее сильное влияние на поверхностный наклеп. При применении СОЖ снижается наклеп поверхностного слоя и тем заметнее, чем меньше подача. Скорость резания в пределах исследованных значений (v = Зч-- 18 м/мин) оказывает незначительное влияние на глубину и степень наклепа. Можно считать, что глубина резания в пределах от 1 до 6 мм не влияет на наклеп поверхностного слоя при попутном фрезеровании. [c.103]

Теория винтовых аффиноров, разработанная С. Г. Кислицыным (см. гл. 10, п. 24), нашла воплощение в различных аспектах кинематики и геометрии механизмов. Ее приложение к выводу уравнения теоретического профиля зуба зубчатого колеса, нарезаемого эвольвентной фрезой [49], дало возможность сократить вычисления, сопутствующие решению этой задачи. В этой работе реализовано произведение аффиноров, отображающее последовательное преобразование систем координат, ассоциированных различным звеньям механизмов. Таким образом, преимущества тензорного исчисления, сводящие преобразования систем координат к элементарным алгебраическим операциям над матрицами, по-видимому, впервые использованы в этой работе при анализе реального механизма. Эта плодотворная идея перемножения винтовых аффиноров, а следовательно, их матриц, обоснованная еще в исследовании [481, являющемся развитием прямого метода в винтовом исчислении [47 ], была успешно применена к исследованию перемещений сложного пространственного планетарно-стержневого [c.127]

Соответствие геометрии червячной фрезы и парного червяка [c.95]

Разность соседних окружных шагов Соответствие геометрии червячной фрезы и парного червяка Колебание мерительного межосевого расстояния при повороте на один зуб Ь a [c.95]

Допуски на элементы геометрии резцов и фрез приведены в табл. 7. [c.265]

Т р е т ь я к о в И. П., Рациональная геометрия шлицевых фрез, диссертационная работа, 1941. [c.268]

Геометрия режущей части твЕрдосплавных фрез при скоростном фрезеровании чугуна [c.299]

В табл. 16 приводится геометрия режущей части твердосплавных фрез при скоростном резании сталей. [c.299]

Щ е г о л е в А В,, Геометрия фрез со вставными зубьями,, Труды Ленинградского индустриального института 10, 1937. [c.309]

Биение фрезы Неправильные геометрия инструмента, приёмы обработки и режимы резания [c.708]

Концевые фрезы с нормальными зубьями предназначены для обработки стали различных марок и чугуна, фрезы с крупными зубьями — в основном для легко обрабатываемых металлов и сплавов, а также для получения пазов в деталях из вязких сталей, ввиду того, что, имея больший объем стружечных канавок, они обеспечивают лучшие условия работы. Фрезы для обработки легких сплавов, указанные в таблице, отличаются от рекомендуемых ГОСТом 8237—57 количеством зубьев и геометрией режущей части. Концевые фрезы малого диаметра (3— 14 мм) для работы на мелких фрезерных станках следует выполнять с неравномерным шагом. [c.266]

Для получения поверхности с чистотой классов V7 и V8 необходимо соответственно выбирать геометрию фрезы (число зубьев — для цилиндрической фрезы углы ф и Pi — для торцовой фрезы) и применять соответствующие режимы фрезерования. Обычно поверхности чистотой 77 и V8 получают на скоростных режимах фрезерования твердосплавными фрезами. [c.293]

Рекомендуемые подачи. Подача при черновом фрезеровании зависит от обрабатываемого материала, материала режущей части фрезы, мощности привода станка, жесткости системы станок—приспособление— инструмент—деталь, глубины фрезерования н геометрии фрезы. Подача при чистовой обработке зависит от требуемого класса чистоты обработанной поверхности. [c.296]

Выбор конструктивных размеров н геометрии рассматриваемых фрез производится на основе тех же соображений, что и червячных фрез дли валиков прямолинейного профиля. [c.548]

Червячные фрезы для валиков прямолинейного профиля — см. Червячно-шлицевые фрезы --для валиков фасонного профиля 545—548 — Геометрия 546, 548 — Профили режущего лезвия — Определение 545—547 Червячные фрезы зуборезные 403 [c.809]

Для червячного колеса силовой передачи предусмотрены допуски на разность соседних окружных шагов и накопленную погрешность. Точность боковой поверхности зубьев колеса и их толщина, зависящая от соответствия геометрии червячной фрезы парному с колесом червяку и от тождественности расположения зубообрабатывающего инструмента при обработке и парного червяка в передаче относительно червячного колеса, регламентируются величиной пятна касания поверхности зубьев колеса с парным червяком. [c.359]

Фиг. 18. Основные элементы резании и схемы фрезерования торцовыми фрезами а — симметричное полное б — симметричное неполное в — несимметричное г — несимметричное неполное попутное фрезерование д — силы резания е — геометрия заточки фрезы.

Геометрия заточки фрез [c.68]

Большая точность обеспечивается тем, что червяк и червячную фрезу для нарезки червячного колеса можно термически обработать и получить шлифованием с одной и той же геометрией профиля и твердостью 50—56. [c.240]

Фрезеровщик 5-г о разряда. Фрезерование сложных ответственных деталей на фрезерных станках различных моделей по 2-му и 3-му классам точности с применением режущего и мерительного инструмента и приспособлений. Фрезерование деталей, требующих точного выдерживания параллельности и перпендикулярности осей. Обработка шпоночных пазов в несложных деталях по 2-му и 3-ыу классам точности. Подсчет и подбор шестерен. Выполнение работ с помощью делительной головки. Обработка алюминиевых деталей со сложным креплением. Установление наивыгоднейшего режима резания согласно технологической карте, паспорту станка и режущим свойствам фрез. Выполнение работ по чертежам и эскизам средней сложности. Заточка режущего инструмента с соблюдением геометрии. Определение причин брака по обрабатываемым деталям, предупреждение и устранение его. Устранение мелких неисправностей станка н его регулировка, не требующие разборки. [c.111]

Фиг, 10. Геометрия режущей части фрезы а — фреза торцовая б — фреза угловая в — зуб острозаточенны с ленточкой г — зуб острозаточенный без [c.656]

Работа ведется двумя дисковыми фрезами, установленными на оправке на расстоянии, равном длине общей нормали нарезаемого колеса (рис. 224). Ширина фрез подбирается таким образом, чтобы в результате прорезки часть металла удалялась из впадины в виде целого куска, как показано на рис. 224, б. По данным Ново-Краматорского завода и зарубежным источникам [9] такой способ существенно сокращает время на черновой операции. Производительность процесса прорезки впадин в значительной степени зависит от конструкции и геометрии применяемых фрез. Исследование этих вопросов находит отражение в работах ЦНИИТМАШа [80]. [c.387]

Зависимости глубины наклепа и микротвердости обработанной поверхности от параметров режимов резания и геометрии фрезы при встречном фрезеровании без охлаждения сплава ЭИ437 выражаются следующими уравнениями [c.101]

Эффективный способ увеличения производительности зубофрезерова-ния путем разделения процесса нарезания колеса на черновую и чистовую операции с применением для черновой операции дисковых фрез, оснащенных твердым сплавом, показали М. П. Аленин и Г. П. Дзельтен. Выявлены наиболее эффективные инструментальные материалы, оптимальная геометрия инструмента, силовые, температурные и стойкостные зависимости, позволяющие рассчитать режимы резания при зубофрезеровании различных марок маломагнитных и жаропрочных сталей. [c.346]

Б а б ч и н и ц е р М. И., Прибор для контроля геометрии фрез, протяжек и других многолезвийных инструментов, ГСПКИ ИКБ СССР, 1944. [c.268]

Геометрия режущей части твёрдосплавяых фрез при скоростном резании сталей [c.299]

В табл. 17 приводится геометрия режущей части твёрдосплавных фрез при скоростном фрезеровании чугуна, а в табл. 18 — данные по выбору основных параметров торцовых фрез. [c.299]

I Прибор для контроля геометрии режушего инструмента типа Баб-чмницера I градус Переднего угла—от о до ао градусов заднего угла—от о до 30 градусов мсс Измерение передних и задних углов различных видов фрез (насадных и хвостовых), а также протяжек и других многолезвийных инструментов + + + Прибор Неприна [c.660]

Торцовые фрезы большого диаметра рекомендуется делать сборными. Сборные торцовые фрезы изготовляют хвостовыми и насадными. Для обработки деталей из нержавеющих сталей применяют сборные торцовые фрезы, оснащенные твердым сплавом (подобно фрезам по ГОСТу 8529—57, но с измененной геометрией режз щей части). Для обработки легких сплавов рекомендуется применять торцовые фрезы, оснащенные твердым сплавом, подобные фрезам по ГОСТу 8529—57, с уменьшенным числом зубьев, большими задним и передним углами. Сборные торцово-цилиндрические фрезы используют для обработки широких уступов, когда требуется получить в сопряжении прямой угол. [c.258]

Применительно к фрезерным станкам каждая точка фрезы образует квазициклоиду (кривую, близкую к циклоиде). Огибающая квазициклоид есть обрабатываемая поверхность. Для шлифовальных станков характерным является тороидальное движение. Каждый зуборезный станок предназначается для кинематического образования какой-либо одной трансцендентной поверхности, чаще всего эвольвентной, а иногда более сложной и даже не имеющей собственного названия в геометрии. Только копировальные станки или станки со следящими системами предназначены для обработки всевозможных поверхностей. [c.427]

При механической обработке отливок разрушаются различно расположенные кристаллы поверхностного слоя, одни из которых воспринимают усилия сжатия, другие — растяжения (отрыв). При этом на поверхности наблюдаются увеличение размеров и количества трещин, появление углублений, вырванных кристаллов, макро-, микроканавок и гребней (впадин и выступов), профиль которых в определенной мере соответствует или повторяет геометрию режущей кромки инструмента (резца, фрезы, зерен абразива и др.). По длине образца размер канавок изменяется в сторону увеличения. Эта закономерность прослеживается при образовании нароста и затуплении кромки на режущем инструменте. Кроме того, на поверхности имеется значительное количество поперечных (относительно канавок и гребней) макро- и микротрещии, расположенных главным образом во впадинах. Поверхностный слой деталей из чугуна характеризуется рыхлой структурой. Образцы пз стали (25Л, 45Л) на [c.116]

В практике имеют место случаи, когда радиальное биение фрез суммируется с амплитудой вибрации, а также когда они взаимоисключают друг друга. В связи с этим возникает вопрос оценки роли биения инструмента в процессе работы и влияние его на чистоту поверхности. Биение инструмента в первую очередь влияет на геометрию срезаемых стружек и связанное с этим изменение качества обработки. [c.390]

Каждый из описанных методов облаоз.ает присущими ему и достоинствами и недостатками. Основным недостатком метода свободного профилирования нужно считать возможность искажения линий плавности на поверхности лопатки. При косом фрезеровании геометрические характеристики сечений меняются плавно, причем все сечения связаны единым законом образования, что существенно упрощает и делает более надежным контроль геометрии лопатки. Однако проектирование лопаток этим методом может привести к тому, что в результате разброса центров тяжести сечений в теле лопатки возникают недопустимо высокие напряжения изгиба от собственных центробежных сил (внецентренное растяжение). Для разгрузки лопатки от этих напряжений ей придается так называемый начальный погиб [39], при этом сечения лопатки перемещают относительно того положения, которое они занимали бы после косого фрезерования. Смещение сечений происходит при обработке лопатки на фрезерном станке путем перемещения фрезы вместе со шпиндельной бабкой в вертикальной плоскости по копиру, кривая которого строится в соответствии с величинами погибов в расчетных сечениях. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...