Прочность твердых сплавов

Наиболее распространенными абразивными материалами являются электрокорунд и карбид кремния. Электрокорунд применяется в основном для обработки материалов с большим пределом прочности на растяжение. Карбид кремния, являющийся более дорогим, наоборот, используется при обработке металлов с низким пределом прочности (твердые сплавы, цветные металлы и их сплавы и т. п.). Все большее место в обработке деталей шлифованием занимают алмазы и кубический нитрид бора. [c.24]

Торий — мягкий металл серовато-белого цвета. Плотность 11,7 г/см , температура плавления 1750° С, кипения 3.500—4200° С. Обладает хорошей пластичностью — куется и прокатывается без нагрева. На воздухе покрывается тонкой пленкой окиси. Применяется для легирования стали, алюминиевых и магниевых сплавов, для повышения прочности твердых сплавов, повышения сопротивления ползучести некоторых легких сплавов и т. д. [c.196]

Подача при фрезеровании (табл. 24—33) определяется тремя взаимосвязанными между собой величинами г — подачей на один зуб фрезы (мм/об) о = гг — подачей на один оборот фрезы (мм/об) и 3 = 8дП — минутной подачей (мм/об). При черновом фрезеровании подача зависит от обрабатываемого материала, материала режущей части фрезы, прочности твердого сплава, мощности оборудования, жесткости системы станок — приспособление—инструмент-деталь (СПИД), размеров и углов заточки фрез. При чистовой обработке подача зависит от требуемого класса шероховатости обрабатываемой поверхности. Для торцовых фрез на выбор подачи большое влияние оказывает способ установки фрезы относительно детали, что обусловливает угол встречи зуба фрезы с обрабатываемой деталью и толщину срезаемой стружки при выходе и входе зуба из зацепления с обрабатываемым материалом. Наиболее благоприятные условия врезания зуба в заготовку достигается при таком расположении фрезы относительно заготовки, как на рис. 8. Величина смещения с = (0,3 0,05) О. При таком расположении фрезы можно увеличить подачу на зуб в два раза и более по сравнению с подачей при симметричном фрезеровании Ч [c.403]

Фиг. 13. Влияние температуры на прочность твердого сплава.

Учитывая данные, приведенные выше, наиболее целесообразно применение сплавов с малым содержанием кобальта, однако уменьшение содержания кобальта снижает прочность твердого сплава, он становится более хрупким, что имеет значение при работе в условии динамических нагрузок. [c.70]

Выбор подачи при фрезеровании, так же как при точении и растачивании, зависит от прочности твердого сплава, жесткости технологической системы, вида обрабатываемой поверхности, качества заточки и доводки зубьев фрезы, углов резания и других факторов. [c.84]

Концевые фрезы с прямыми твердосплавными пластинками, расположенными под небольшим углом наклона зубьев, снабжаются отрицательными передними углами, так как из-за пониженной прочности твердого сплава положительные углы вызывают сколы и выкрашивания режущих кромок. Это можно объяснить непостоянством геометрических параметров на всем протяжении режущей кромки и появлением вибраций. Винтовой зуб при наличии положительного переднего угла у, как показывают экспериментальные исследования, обеспечивает лучшее протекание процесса резания без вибраций и выкрашиваний. Это особенно важно для концевых фрез, работающих с большим вылетом на станках пониженной жесткости. Таким образом, хотя передние углы, как положительные, так и отрицательные, примерно, одинаково влияют на стойкость, тем не менее целесообразно выбирать их положительными благодаря улучшению процесса резания. [c.301]

Прочность (особенно усталостная) сплавов возрастает с увеличением содержания кобальта, однако при этом снижается их износостойкость. В стандартных марках твердых сплавов содержание кобальта колеблется от 2 до 15%. Прочность твердых сплавов относительно невы- [c.482]

Качество твердосплавного инструмента, его работоспособность можно значительно повысить за счет совершенствования технологии их изготовления. Недостаточная механическая прочность твердых сплавов еще более снижается при изготовлении инструмента в процессе напайки и заточки. При напайке за счет различного коэффициента теплового расширения державки резца и пластинки, а при шлифовании за счет значительного теплового градиента температур по сечению возникают напряжения, которые приводят к местным пластическим деформациям, а отсюда и к остаточным напряжениям, снижающим прочность. [c.484]

Твердый сплав в силу своих механических свойств работает на сжатие в несколько раз лучше, чем на изгиб, поэтому с точки зрения прочности твердого сплава выгодно расположить пластинку вдоль равнодействующей усилий резания. Опыты показывают, что при работе с толстыми стружками равнодействующая сил резания незначительно отклоняется от задней поверхности. Исходя из этих [c.37]

Ионная бомбардировка изменяет предел прочности твердых сплавов, заметно снижая ее вариационные разбросы. [c.85]

Влияние толщины покрытия на прочность твердых сплавов при изгибе [c.88]

Влияние метода нанесения покрытия и его состава на относительную прочность твердых сплавов при консольном изгибе [c.89]

Влияние толщины покрытия на ударно-циклическую прочность твердого сплава ВКб с различными покрытиями [c.91]

Однако с ростом подач эффективность покрытий с промежуточной ц-фазой снижается значительно более интенсивно, чем для вакуумно-плазменных покрытий TiN (см. рис. 86). Это хорошо согласуется с результатами прочностных исследований твердых сплавов, подтверждающими, что прочность твердых сплавов с промежуточной зоной снижается на 20—40 % в зависимости от толщины покрытия и переходной зоны. [c.154]

Подача (табл. 19—26) при фрезеровании определяется, тремя взаимосвязанными между собой величинами г мм1зуб — подачей на один зуб фрезы Вц = s z мм/об — подачей на один оборот фрезы и Sj, = = Sort мм1об — минутной подачей. Исходными данными при выборе подачи при черновом фрезеровании являются обрабатываемый материал, материал режущей части фрезы, прочность твердого сплава, мощность оборудования, жесткость системы СПИД, размеры и углы заточки фрез. Чистовая подача зависит от заданного класса чистоты обрабатываемой поверхности. Для торцовых фрез на выбор подачи большое влияние оказывает способ установки фрезы относительно детали, что обусловливает угол встречи зуба фрезы с обрабатываемой деталью и толщину срезаемой стружки при входе и выходе зуба из зацепления с обрабатываемым материалом. Наиболее благоприятные условия врезания зуба в заготовку достигаются при расположении фрезы [c.480]

Предч-л прочности при изгибе с целью определения статической прочности твердых сплавов [c.106]

Твердость сплавов непрерьтно возрастает с увеличением содержания углерода с 12 до 14,2 %, в то время как предел прочности при изгибе изменяетея в зтом интервале по кривой с максимумом при содерзкании углерода 12,2 %. Нижний предел содержания углерода (11,7 %) обусловлен тем, что при меньшем его количестве образуется хрупкая фаза NijTi и прочность сплава резко снижается. Экстремальный характер зависимости прочности твердых сплавов системы Ti -Ni-Mo от содержания углерода объясняется противоположным влиянием содержания углерода на два фактора, определяющие прочностные свойства сплава. [c.73]

Сак известно прочность твердых сплавов на основе карбида титана растет с увеличением содержания углерода, но в сплавах с высоким содержанием азота влияние углерода на прочностные свойства становится менее заметным. Содержание карбида молибдена также не оказьшает большого влияния на прочность сплавов Ti —TiN—Ni-Mo. [c.88]

Прочность твердых сплавов системы Ti —TiN—Ni—Мо при высоких температурах может быть повьш1ена путем введения Zr и Hf или укрупнением зернистости связующей фазы [129]. [c.88]

Одаако использование диффузионного насьпцения для нанесения покрытия на твердые сплавы не имеет больших перспектив в связи с интенсивным образованием т -фазы, что приводит к снижению в 2 раза прочности твердых сплавов. [c.174]

Чем мельче и равномернее распределены светлые зерна фазы W (фиг. 281, б), тем лучше режущие свойства и прочность твердого сплава Т15К6. [c.482]

При обработке цветных металлов и чугунов мягких и средней твердости вследствие невысокой прочности данных металлов, необходимости в применении отрицательных передних углов нет. В дйнном случае усилие резания бывает в несколько раз меньше, чем при обработке сталей, поэтому прочность твердых сплавов оказывается достаточной и при обычной геометрии инструмента. [c.171]

Если при точении резцами из быстрорежущей стали могут успешно применяться подачи до 5 мм при глубине резания 30— 40 мм, даже в случае обработки стали, то при скоростном точении, из-за недостаточной прочности твердых сплавов, работа производится при подаче не выше 1,5 мм1об для стали и не выше [c.190]

На основе синтетических алмазов выпускаются композиционные материалы, состоящие из подложки (основания) и нанесенного на нее алмазного слоя. Толщина подложки 2...4 мм, толщина покрытия около i мм. В качестве подложки используются твердые сплавы (вольфрамовые и безвольфрамовые). Двухслойные пластины позволяют объединить высокие твердость и износостойкость синтетических алмазов и прочность твердого сплава. Промьшьтен-ыостью освоен выпуск таких пластин. марок АТП (алмазнотвердосплавные пластинки), БПА (бипластины алмазные). [c.20]

Выбор марки твердого сплава зависит от режущих свойств и механической прочности твердого сплава, обрабатываемости материала заготовок, его твердости и вязкости, характера обработки (черновой, чистовой, тонкой), условий обработки (жесткости системы СПИД, непрерывности резания, неравномерности припуска, наличия ударов, работы по корке и др.), вида обработки (точения, сверления, фрезерования и т. п.). Из этого неполного перечня факторов видно, насколько трудно выбрать оптимальную марку твердого сплава. Во многих случаях ее приходится подбирать экспериментально путем многократных опробований. В качестве первого приближения можно указать на случаи использования обеих групп твердых сплавов. Вольфрамокарбидные сплавы применяются для всех видов обработки тех материалов, которые способствуют износу инструмента по задней поверхности, например чугуна, цветных металлов и сплавов, неметаллических материалов, труднообрабатываемых или закаленных сталей и сплавов специального назначения. Титановольфрамокарбидные сплавы применяются для всех видов обработки тех материалов, которые способствуют износу инструментов по передней поверхности, например углеродистых и легированнных сталей. [c.54]

Различные варианты конструкции сверл, предложенные для обработки стали, не дали пека положительных результатов вследствие малой своей эффективности и недостаточной экономичности. При обработке стали марки 45 сверла, оснащенные твердым сплавом, не могут работать с величинами подачи, рассчитанными для свсрл из быстрорежущей стали, из-за малой прочности твердого сплава [c.379]

Влияние ионной бомбардирозки на прочность твердых сплавов [c.85]

В табл. 22 показано влияние высокотемпературных методов ГТ и ДТ на прочность различных твер, 1ых сплавов. Результаты исследований свидетельствуют об отрицательном влиянии на прочность процессов ГТ и ДТ. В частности, для покрытий ГТ (Ti и Ti —Ti N—TiN) снижение предела прочности при изгибе Ои достигает 20—30 %, а для покрытий Ti ДТ даже 35—40 %). Однако несколько стабилизируются показатели прочности, о чем свидетельствует увеличение коэффициента однородности т после нанесения покрытий Ti ГТ, Ti —Ti N ГТ, Ti ДТ- Полученные данные по изменению прочности твердых сплавов при нанесении на них покрытий высокотемпературными методами полностью коррелируют с данными работы [15]. Следует отметить минимальное снижение прочности для твердых сплавов с покрытием Ti — Ti N—TiN, что, несомненно, связано с жесткой регламентацией [c.87]

ТОЛЩИНЫ переходной зоны (т1-фазы), не превышающей 1—1,5мкм При нанесении покрытий методами ГТ и ДТ формируется значительно более толстая переходная зона примерно равная 2—4 и 4— б мкм соответственно. Это является главной причиной большего снижения прочности твердых сплавов ВКб и ТТ10К8Б с покрытием Ti в результате их охрупчивания и последующего разупрочнения. [c.88]

Заметное влияние на прочность твердых сплавов оказывает толщина покрытия (табл. 23). Тонкие покрытия (1,0—2,0 мкм) получаемые методом КИБ, практически не влияет на прочность твердых сплавов ВКб и ТТ10К8Б, так как основное влияние на прочность и ее вариационные разбросы оказывает ионная бомбардировка. Однако, по мере роста толщин покрытий TiN, rN и (Ti— r)N их влияние на прочность возрастает. При толщине покрытий более 8—9 мкм отмечается резкое повышение разбросов прочности из-за возрастания их хрупкости. В результате увеличения толщины покрытий Ti , получаемых высокотемпературными методами ГТ и ДТ, происходит пропорциональное снижение прочности твердых сплавов вследствие формирования хрупкой т)-фазьь [c.88]

Относительная прочность и коэффициент однородности пг зависят от метода нанесения покрытия и его состава. Вакуумно-плазменное покрытие TiN КИБ несколько увеличивает прочность твердых сплавов ВКб, Т5КЮ, ТТЮК8Б, имеющих среднее зерно структуры. Прочность мелкозернистых сплавов ВК6М и ВКбОМ возрастает значительно (см. табл. 24). Для всех исследованных сплавов одновременно отмечена стабилизация прочностных свойств. Покрытие Ti , получаемое высокотемпературным методом ГТ, снижает прочность всех исследованных сплавов на 30—35 %, при этом наблюдается некоторое уменьшение вариационных разбросов прочности и увеличение коэффициента т. Таким образом, имеется полная аналогия результатов прочностных испытаний образцов из твердых сплавов с покрытием при консольном изгибе и изгибе сосредоточенной нагрузкой. [c.89]

Зависимость относительной прочности твердого сплава ВКб с различными покрытиями при коисолькогл изгибе от температуры [c.90]

При увеличении температуры от 20 до 800 °С наблюдается возрастание относительной прочности коэффициента однородности как для образцов без покрытий, так и для образцов с покрытием (см. рис. 40). Полученные результаты можно интерпретировать следующим образом. Твердые сплавы по своей природе хрупкие, причем их повыщенная хрупкость при комнатной температуре в значительной степени определяется дефектностью связующей фазы. По мере роста температуры влияние внутренних концентраторов напряжений, связанных с дефектностью связующей фазы, заметно сглаживается вследствие приобретения ею некоторой пластичности. В результате указанного вероятность разрушения снижается, так как рост локальных напряжений задерживается, а уровень средних напряжений еще не достигает критических значений. Пластичная связующая фаза как бы более равномерно распределяет напряжение между отдельными зернами карбидов вольфрама и титана, что и является главной причиной некоторого повышения прочности твердых сплавов с покрытием и без покрытия по мере роста температуры в указанном диапазоне. Очевидно, заметная стабилизация свойств твердых сплавов по мере роста температуры (см. рис. 40) также объясняется снижением влияния внутренних дефектов и, в частности, значительным снижением вероятности роста и развития трещин в более пластичной связующей фазе. Г. С. Креймер [50] отмечает, что при температурах выше 600 °С пластичность кобальтовой (связующей) фазы настолько высока, что трещины в зернах карбида уже не влияют на прочность кобальтовых прослоек и сплава в целом. [c.90]

Данные рис. 41 свидетельствуют о заметном влиянии покрытий на ударно-циклическую прочность Оп. Например, бомбардировка ионами титана, сопутствующая процессу нанесения покрытия TiN методом КИБ, несколько увеличивает ударно-циклическую прочность твердого сплава ВКб. Последующее нанесение покрытия TiN еще больше увеличивает прочность. Большое влияние на ударноциклическую прочность оказывает и толщина покрытия (табл. 25). [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...