Ф фактор силовой форма деформации

С помощью формул (7.3 ), (7.5), (7.6), (7.9) можно выразить энергию деформации при любых формах напряженного состояния стержня через его внутренние силовые факторы Л/, М, [c.182]

Для более обоснованного назначения допусков на взаимосвязанные размеры узлов и сложных деталей необходимо проводить размерный анализ изделий с помощью установления и рещения размерных цепей [3, 4], при этом необходимо учитывать возможные изменения в работающем изделии размеров и формы деталей, а также изменение зазоров и натягов из-за термоциклических воздействий, температурной и силовой деформаций, износа и других факторов. [c.344]

Частные случаи векторных уравнений равновесия. Если деформациями стержня можно пренебречь, т. е. считать, что форма осевой линии стержня при нагружении внешними силами не изменилась а задача является статически определимой, то система уравнений (3.3)—(3.4) позволяет найти внутренние силовые факторы Q и"М. В этом случае уравнение (3.4 принимает вид [c.69]

Вертикальные роторы многих машин при изгибных колебаниях, помимо инерционных сил и моментов, связанных с упругими деформациями валов, подвержены действию сил, параллельных оси ротора (например, сил тяжести), а также сил инерции и моментов, обусловленных движением ротора как гиромаятника, Эти дополнительные силовые факторы особенно могут сказываться, когда ротор имеет податливые опоры, длинные консольные части со значительными сосредоточенными массами па конце, большие зазоры в подшипниках. При определенных условиях они могут оказать существенное влияние на собственные и вынужденные колебания вертикальных роторов. Поэтому независимо от принятого метода уравновешивания гибких роторов такого типа приходится считаться с появлением иных собственных частот, критических скоростей, форм упругих линий ц т. и. [c.170]

Компоновка уплотнительного узла. Надежность работы рассматриваемого уплотнительного узла зависит от многих факторов, в том числе от способа его компоновки относительно уплотняемой среды. Наиболее рациональной является схема с наружным подводом жидкости к уплотнительным пояскам (см. рис. 5.92), при которой улучшается отвод тепла от уплотнительного узла, а также уменьшается вероятность попадания в зазор между уплотнительными кольцами твердых частиц, которому в этом случае противодействует центробежная сила. Кроме того, при такой схеме упрощается применение колец с симметричной формой сечения стенки (см. рис. 5.92, 6), при которой искажение плоскостности торцовой поверхности кольца под действием силовой и температурной деформаций минимально. [c.558]

Элементы конструкций могут деформироваться, т.е. изменять свою форму и размеры. Деформации являются следствием нагружения конструкций внешними силами или изменения температуры. При нагружении твердого тела в нем возникают внутренние силы взаимодействия частиц, противодействующие внешним силам и стремящиеся вернуть части тела в положение, которое они занимали до деформации. Эти силы характеризуются внутренними силовыми факторами, действующими в данном поперечном сечении (рис. 9.8) N, — продольная сила, Q ,— поперечные силы и — изгибающие моменты, М. — крутящий момент. Внутренние силовые факторы связаны с определенными видами деформаций (табл. 9.2). [c.404]

В некоторых случаях для построения адекватных расчетных схем конструкций приходится отказываться от некоторых гипотез. В частности, согласно принципу начальных размеров (аксиома П.З) области G и G занимаемые недеформированным и деформированным телами, полагаются приближенно совпадающими, и внутренние силовые факторы для стержня вычисляются без учета изменения формы его оси. Эта аксиома, а также закон Гука (аксиома П.7) приводят к принципу суперпозиции (утверждение П.2), который позволяет рассматривать простейшие виды деформации стержней независимо. [c.364]

Вне зависимости от реологических свойств сплошной среды кинематические параметры (скорости деформаций Уч или обобщенные скорости деформаций, их выражения через перемещения) должны быть энергетически согласованы с силовыми факторами (напряжениями т - или обобщенными напряжениями и формой их связи в уравнениях равновесия или движения). Это означает, что для любой приближенной модели, так же как и для общей, должны быть выполнены баланс механической мощности и вариационное равенство, соответствующее принципу виртуальных скоростей (массовые внешние силы опущены) [c.34]

При расчете деформации толстостенных колец с поперечным сечением сложной формы при осесимметричном нагружении определяют геометрические характеристики / , h и /з поперечного сечения кольца, находят главную радиальную, ось Ргл, внутренние силовые факторы в поперечных сечениях кольца под действием внешней нагрузки — нормальную силу N и изгибающий момент М относительно оси дгл вычисляют угол поворота и радиальные перемещения w точек поперечных сечений. [c.553]

Предельные состояния, виды и критерии разрушения. Традиционные инженерные расчеты на прочность деталей машин и элементов конструкций при однократном нагружении основаны, с одной стороны, на номинальных напряжениях, определяемых по формулам сопротивления материалов, теории упругости и пластичности, теории пластин и оболочек и, с другой стороны, на характеристиках прочности материалов при однократном нагружении,, определяемых при стандартизированных или унифицированных испытаниях лабораторных образцов из применяемых конструкционных материалов [16]. В зависимости от большого числа конструктивных (вид нагружения, размеры и форма сечений, наличие концентрации напряжений), технологических (.механические свойства применяемых материалов, вид и режимы сварки, термообработки, упрочнения) и эксплуатационных (скорость нагружения, уровень нагрузок, температура, среда) факторов при однократном нагружении возможно возникновение трех основных видов разрушения — хрупкого, квазихрупкого и вязкого 16]. Каждый из этих видов разрушения существенно отличается по уровню номинальных и местных разрушающих напряжений и деформаций, скоростям развития трещин и времени живучести деталей с трещинами, внешнему виду поверхностей разрушения. Применительно к этим видам разрушения выбирают те или иные критерии разрушения из трех основных групп — силовых, деформационных и энергетических. [c.9]

Иаменение размеров и формы тела под действием силовых факторов называется деформацией . Деформации связаны с перемещениями точек, линий и плоскостей. Перемещения по прямой называются линейными, а перемещения, вызванные поворотом линий и плоскостей, называются угловыми. Линейная деформация имеет размерность длины, а угловая — размерность угла,. Измеренная величина линейной деформации на данном участке называется абсолютной деформацией, а отношение абсолютной деформации к длине участка — относительной деформацией. [c.4]

Основным критерием оценки погрешности обработки является величина поля рассеивания размеров деталей. Главными факторами, обусловливающими рассеивание размеров деталей, являются размерный износ режущего инструмента, тепловые и силовые деформации технологической системы. Тепловые и силовые деформации (а в некоторых случаях и износ режущего инструмента) вызывают также отклонения от правильной геометрической формы. [c.30]

При контроле в процессе обработки деталей, обладающих небольшой жесткостью в поперечном сечении (например, тонкостенных), на точность любых методов измерения, в том числе и диаметральных, влияют силовые деформации обрабатываемых деталей. Поэтому тонкостенные детали целесообразнее контролировать не в процессе, а после обработки, используя обратные связи в форме подналадочных систем. При контроле после обработки уменьшается влияние динамических факторов. Кроме того, само измерительное устройство находится в более благоприятных условиях (с точки зрения влияния охлаждающей жидкости и возможности загрязнения). [c.558]

Выше было установлено, что основным критерием оценки погрешности обработки является величина поля суммарного рассеивания размеров партии деталей, обработанных на металлорежущем станке. Главными факторами, обусловливающими рассеивание размеров деталей, являются размерный износ режущего инструмента, тепловые и силовые деформации технологической системы. Тепловые и силовые деформации (а в некоторых случаях и износ режущего инструмента) вызывают также отклонения от правильной геометрической формы. [c.61]

Прочностные расчеты корпусных деталей имеют приближенный характер, что обусловливается их довольно сложной ( рмой и действием на них ряда пространственных нагрузок. Так, силовые факторы, действующие на корпусные детали, рассматриваются как сосредоточенные, приложенные в одном сечении, а деформации корпусных деталей определяются в зависимости от соотношения габаритных размеров этих деталей. Деформации деталей, у которых один из габаритных размеров значительно больше двух других, рассматриваются как деформации брусьев деформации деталей, у которых два габаритных размера значительно больше третьего, рассматриваются как деформации пластины наконец, деформации деталей, у которых все три габаритных размера одного порядка, рассматриваются как деформации коробок, состоящих из пластин некоторой постоянной приведенной жесткости. Наибольшее распространение находят пластмассы в качестве материала кожухов, коробок, размеры и форма которых определяются условиями размещения в них необходимых узлов, а также технологическими соображениями и т. д. Характерные области применения будут рассмотрены ниже. [c.32]

Для выявления внутренних силовых факторов, возникающих в теле при деформациях, применяют метод сечений. Он заключается в том, что тело мысленно разрезают на части или из него вырезают элементарные объемы определенной геометрической формы. Метод сечений является необходимой операцией для установления напряженного состояния тела. [c.11]

Погрешности формы и расположения, силовая и температурная деформация деталей зависят от масштабного фактора, поэтому коэффициент К с увеличением диаметра подшипника должен увеличиваться. [c.174]

Многие реальные конструкции имеют более сложную форму и передают нагрузку через несколько площадок контакта (например, в зубчатых передачах, подшипниках качения, резьбовых и зубчатых соединениях и т. п.). При расчете таких конструкций требуется учесть не только местные, ио и общие деформации тел (изгиб, сдвиг и др ) в связи с их действительной формой, особенностями закрепления, с действием других силовых факторов и т. п. [c.535]

Для расчета пролетных строений группы 5 требуется использовать наиболее сложные методы расчета. Если несущая конструкция имеет постоянное сечение по длине пролетов, то ее расчет можно проводить на основе теории складчатых оболочек. При этом предполагается, что по концам рассчитываемой конструкции имеются идеальные диафрагмы, т. е. абсолютно жесткие в своей плоскости и абсолютно податливые из плоскости. Форма поперечного сечения может быть произвольной, и на сложности решения этот факт не отражается. Метод расчета позволяет учитывать все силовые факторы, показанные на рис. 6.9. В зависимости от длины конструкции моментами М , Му, а также деформациями контура и сдвига в срединной поверхности можно пренебречь. [c.140]

Теперь спроектируем КиМ (рис. 1.11, г) на три оси (продольную Z и две взаимноперпендикулярные поперечные Л" и У). В результате получим шесть внутренних силовых факторов три силы Н, Qx, Qy и три момента Л/, Му и М . Сила N называется продольной силой, силы Qx я Qy — поперечные силы. Момент относительно оси Z — А/г — крутящий момент (обычно обозначается как моменты Мх, Му относительно поперечных осей — изгибающие. Каждому из внутренних усилий соответствует определенный вид деформации (изменение формы) бруса. Например, продольной силе N соответствует растяжение (или сжатие) бруса. Таким образом, рассматривается одна из полученных при рассечении части стержня, которая нагружена приложенными к этой часть внешними силами и шестью внутренними усилиями. [c.20]

М. Л. Козловым [285] сделана интересная попытка построения механико-математической модели определения остаточных напряжений непосредственно в процессе нанесения покрытий. Преимуществом такого подхода по сравнению с механическими методами, основанными на послойном удалении, является возможность проведения неразрушающих испытаний. Остаточные напряжения в этом случае могут быть определены с привлечением математического аппарата механики деформируемого твердого тела. Разработан общий принцип неразрушающих методов исследования остаточного напряженного состояния покрытий, заключающийся в том, что вместо данных о деформации основного металла с покрытием предлагается использовать сведения о величине внешних силовых факторов, непрерывно удерживающих композицию основной металл — покрытие в исходном состоянии либо возращающих ее в это состояние. Применение общего принципа неразрушающих методов дает возможность вычислять остаточные напряжения без привлечения классической расчетной схемы, для которой необходимо построение различных моделей нанесения покрытия -в зависимости от вида стеснения и формы покрываемого образца [285]. [c.188]

Несущая способность масляного клина, создаваемая при вращении элементов пары, значительно уменьшается при наличии погрешностей в расположении цапфы и вкладыша подшипника, а также погрешностей их формы в поперечном и продольном сечениях. При увеличении зазора увеличивается расход масла для смазки и ухудшаются эксплуатационные показатели машин. Если при изготовлении часть вкладышей будет иметь наибольшие, а часть цаиф—наименьшие предельные размеры, то при определенном сочетании запаса на износ практически не останется. Для обеспечения запаса на износ посадку подбирают по наименьшему зазору, обеспечивающему жидкостное трение, с учетом температурных и силовых деформаций цапфы и вкладыша, а также других конструктивных и эксплуатационных факторов. [c.166]

Суш,ественная особенность многих конструкционных контактных задач состоит в наличии нескольких одновременно включенных в работу зон контакта (резьбовые и зубчатые соединения, подшипники качения и т. д.) и необходимости совместиого учета контактных и общих деформаций сопрягаемых деталей в связи с их действительной формой, особенностями закрепления, действием силовых факторов и т. д. Общий подход к решению таких задач рассмотрен в следующей главе. [c.5]

Задачу о напряжениях н изменении формы кольца под нагрузкой решают с помощью трех систем уравнени 1) уравнений равновесия, связывающих внешние и внутренние силовые факторы 2) геометрических уравнений, связывающих перемещения и деформации 3) уравнений упругости, связывающих деформации с напряжениями и внутренними силовыми факторами. [c.15]

Для таких исследований наиболее подходящим объектом как по значимости, так и по возможности деформирования разными способами являются цилиндрические детали — оси, валы, трубы. Можно использовать и винтовые пружины, получаемые навивкой из прутка, так как свойства пружины во многом зависят от анизотропии свойств материала прутка или проволоки. Основным фактором, управляющим направлением скольжения, является деформационно-силовая схема в очаге деформации металла, форма и размеры инструмента, варьируя которые можно обеспечить заданную неравномерность деформации и преимущественное скольжение в металле в любом направлении. В поли-кристаллическом материале на направление и действующую систему скольжения оказывает влияние разориеп-тация соседних зерен. Однако, несмотря на наличие различно ориентированных зерен и в каждом из них -нескольких плоскостей и направлений легкого скольжения при деформировании статистически выделяется преимущественное направление полос скольжения в зернах, совпадающие с направлением максимального касательного напряжения [26, 27, 28 35], при этом имеется некоторый угловой интервал концентрации плоскостей скольжения около направлений действия максимальных касательных напряжений [26, 29]. [c.14]

Температурные напряжения и деформации возникают при неравномерном распределении температур в отливке, что определяется геометрической формой отливки, расположением литников и прибылей, свойствами формовочных материалов и красок, наличием холодильников и другими факторами. Это вызывается тем, что быстрее нагревающийся (охлаждающийся) элемент отлнвки не в состоянин полностью реализовать свое тепловое расширение (сжатие), так как сно частично, а в некоторых случаях полностью, подавляется сопротивлением примыкающих элементов той же отливки, температура которых и.зменяется медленнее. Таким образом, тепловая деформация любого элемента в связанной системе сопровождается его силовой деформацией, причем знаки этих деформаций всегда противоположны (в быстрее нагревающихся элементах развиваются деформации и напряжения сжатия, а в остывающих — растяжения). Из этого вытекает известная закономерность, согласно которой вначале быстрее охлаждается тонкая часть, и она поэтому растянута, а толстая часть, значит, сжата затем после выравнивания скоростей охлаждения тонкой и толстой частей отливки знаки деформации и напряжений (временных илн остаточных) изменяются обратно [9]. [c.662]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...