Оболочка складчатая

В л а с о II В. 3. Новый практический метод расчета складчатых покрытий и оболочек. Строительная промышленность , № И, 12, 1932. [c.379]

Тонкостенный цилиндр при осевом сжатии также способен потерять устойчивость. При этом цилиндрическая оболочка приобретает несимметричную складчатость, а число образующихся в поперечном направлении складок определяется отношением радиуса оболочки к ее толщине. Сходная картина наблюдается при скручивании цилиндрической оболочки. Цилиндрические, конические, сферические оболочки теряют устойчивость также и под действием внешнего давления. [c.120]

Власов В. 3. Новый практический метод расчета складчатых покрытий и оболочек.—Строительная промышленность, 1932, № 11, 12. [c.280]

Капитальное практическое значение имеют работы В. 3. Власова (1906—1958) по общей теории тонкостенных пространственных стержней, складчатых систем и оболочек. [c.7]

Так как тонкая стенка мягкой оболочки при появлении сжимающих усилий сразу. теряет устойчивость, невыполнение неравенства 0) означает ошибочность принятых при расчете предпосылок. Как показывает опыт, на оболочке в этом случае образуются складки. Обычно складки бывают столь мелкими и так часто расположенными, что поверхность оболочки в складчатых зонах можно считать гладкой. При этом следует учитывать, что в нормальном к складкам направлении имеются деформации сжатия, а растягивающие усилия действуют вдоль складок. Поэтому складчатые зоны называют также зонами одноосного напряженного состояния или одноосными зонами. [c.367]

В рассматриваемом случае покрытие в направлениях продольного и поперечного пролетов имеет существенно различающиеся геометрические параметры. В направлении большего пролета оно имеет складчатую поверхность, вписанную в весьма пологую оболочку положительной кривизны. В местах сопряжения цилиндрических панелей имеют место углы перелома поверхности. Ребра большого пролета выполнены прямолинейными в пределах ширины панелей с углами перелома в местах их сопряжения. В направлении меньшего пролета поверхность оболочки, выполненная сопряженными цилиндрическими панелями, подкреплена криволинейными ребрами. [c.276]

Построение соотношений МГЭ для складчатых цилиндрических и пологих оболочек [c.479]

В. 3. Власова (1906—1958) по общей теории тонкостенных пространственных стержней, складчатых систем и оболочек. [c.7]

При расчете мягких оболочек приходится иметь дело с задачами, в которых необходимо определить силы и деформированную геометрию оболочки, часть поверхности которой занимают складки. Условие существования складчатых участков — равенство нулю одной из главных сил. Предположим, что один из торцов цилиндрической оболочки (рис. 6.9) имеет диаметр 2 (R — 6) (меньше, чем диаметр 2R оболочки в раскройном состоянии). В зтом случае вблизи этого торца имеются складки. Необходимо определить длину 1 складчатой зоны и силы на всем участке. Системой уравнений (6.88) пользоваться уже нельзя. Необходимо иметь в виду условие равенства нулю окружной силы (Т 2=0). Из уравнения (6.87) следует, что [c.170]

Тогда система уравнений мягкой оболочки в складчатом состоянии принимает вид [c.170]

Власов В. 3., Новый практический метод расчета складчатых перекрытий и оболочек Строительная промышленность, 1932, № И—12. [c.505]

Конструктивные преимущества, повышенная технологичность, простота изготовления и монтажа складчатых оболочек привлекают к ним внимание научно-исследовательских и проектных организаций. [c.88]

Все складчатые оболочки могут быть представлены как сетчатые конструкции, где стержни заменяют ребра складок. Величина стержней таких конструкций неизменна, поэтому их легко трансформировать в плоское и пространственное положения. Стержневую систему в некоторых случаях целесообразно использовать как монтажные приспособления, т. е. на нее собрать складчатую оболочку, а затем стержневой каркас удалить. [c.88]

Возможность замены торсовых оболочек складками позволяет расширить область применения этих оболочек, так как при увеличении числа граней можно добиться такого положения, что складчатая конструкция практически не будет отличаться от взятого за ее основу торса. [c.92]

На рис. 77, а представлена одна из конструкций несущих платформ. Основными конструктивными элементами платформы являются пол, усиленный продольными ребрами замкнутого сечения, боковые борта, имеющие наклонный участок при переходе к полу, обвязки переднего борта, обвязки боковых бортов и задняя обвязка. Все обвязки имеют замкнутое сечение. Таким образом, платформа представляет собой пространственную тонкостенную конструкцию, которая эквивалентна открытой призматической (складчатой) системе. Расчет такой конструкции можно вести методом конечных элементов (МКЭ) с использованием балочного и оболочечного элементов. Для расчета автомобильных конструкций в настоящее время наиболее часто используют плоский треугольный симплекс-элемент. Например, таким элементом можно моделировать борта платформы. Однако функция, характеризующая перемещения в плоскости такого элемента, представляет собой полином первой степени, поэтому распределение деформаций и напряжений по стороне элемента постоянно, в то время как при закручивании открытых призматических (складчатых) систем каждая складка-пласти-на работает на изгиб в своей плоскости, что приводит к неравномерному распределению деформаций по ширине пластины. На рис. 77, б приведено характерное распределение деформаций по контуру призматической оболочки при кручении, соответствующее эпюре секториальных координат. По ширине наклонной пластины происходит резкое изменение продольных деформаций. Если этот участок моделировать треугольным элементом, то распределение деформаций будет равномерным, что приведет к большим ошибкам [c.135]

Тонкие оболочки с весьма малой изгибной жесткостью (часто именуемые мягкими ) рассчитываются в основном по безмоментной теории. Для них является характерным более или менее равномерно распределенное внутреннее давление. В общем случае равновесного состояния в оболочке образуются две зоны растянутая и складчатая . В складчатой зоне одно из главных безмоментных усилий равно нулю (складки образуются из-за местной потери устойчивости), а другое — положительно. Граница между этими зонами, конечно, заранее не известна. [c.246]

В формулы для расчета панелей и оболочек на общую устойчивость и изгиб входят приведенные упругие параметры заполнителя. В случае сплошного заполнителя из однородного материала — например, из пенопласта — этими приведенными упругими параметрами являются параметры материала заполнителя. Для заполнителей из ребристых конструкций (сотового, типа гофра или складчатого и др.) или из армированного пенопласта приведенные упругие параметры — это параметры эквивалентного в отношении работы панели на общую устойчивость или изгиб сплошного однородного заполнителя. [c.247]

При проектировании трехслойных панелей и оболочек с заполнителями разных типов — сотовым, гофрированным, складчатым, из неармированного и армированного пенопласта и других легких материалов — выполняют следующие работы [c.256]

На рис. 177 дано изображение покрытия Даниловского рынка в Москве (проект), напоминающее цветок из четырнадцати переплетающихся лепестков. Общая форма оболочки близка к складчатому сферическому сегменту. Складчатая форма покрытия, каждый элемент которой-кривая поверхность переменной положительной кривизны, придает покрытию большую пространственную жесткость. При диаметре сооружения больше 70 м толщина оболочки составляет 3-4 см (см. прил. 1). [c.135]

Для покрытия стадиона Динамо в Москве Мос-проектом было разработано арочное покрытие в виде складчатой оболочки трапецеидального очертания (рис. [c.193]

Призматическая складчатая система состоит из тонкостенных длинных прямоугольных плит, соединенных между собой под углом по длинным сторонам и опирающихся по коротким сторонам на диафрагмы (см. рис. 6.1,6). Крайние ребра складок усиливаются бортовыми элементами подобно цилиндрическим оболочкам. [c.123]

Выражение (22), определяющее критическое состояние оболочки при осевом сжатии и равномерном давлении, может быть применено такл<е и в некоторых других случаях,выходящих за рамки исходных предпосылок. Эта возможность определяется тем, что во многих случаях длина волн складчатости при потере устойчивости оказывается существенно меньше общих размеров оболочки. Поэтому ее критическое состояние может быть оценено в первом приближении в функции местных напряжений и вне зависимости от граничных условий. Так, например, на фиг. 707 показана цилиндрическая оболочка, нецентрально нагруженная осевой силой. Допуская ошибку [c.1030]

Для расчета пролетных строений группы 5 требуется использовать наиболее сложные методы расчета. Если несущая конструкция имеет постоянное сечение по длине пролетов, то ее расчет можно проводить на основе теории складчатых оболочек. При этом предполагается, что по концам рассчитываемой конструкции имеются идеальные диафрагмы, т. е. абсолютно жесткие в своей плоскости и абсолютно податливые из плоскости. Форма поперечного сечения может быть произвольной, и на сложности решения этот факт не отражается. Метод расчета позволяет учитывать все силовые факторы, показанные на рис. 6.9. В зависимости от длины конструкции моментами М , Му, а также деформациями контура и сдвига в срединной поверхности можно пренебречь. [c.140]

При потере устойчивости оболочка может приобрести осесимметричную, а также и несимметричную складчатость. В обоих случаях при незащемленных торцах [c.252]

В данном параграфе построены основные соотношения МГЭ для цилиндрических складчатых и пологих оболочек. Рассмотрим сначала цилиндрические складчатые оболочки, как конструкции, имеюшдх более простые дифференциальные уравнения деформирования составляюшцх элементов. [c.479]

В большинстве случаев Pi(0) /2(0) з(0) будут равны нулю. В фундаментальных функциях плоской задачи коэффициент А заменяется на У/, а // на (-//). При Х х)= ш пш 11) из (7.133) следуют решения М. Леви и Л. Файлона. Отметим также, что граничные условия параметров изгиба и плоской задачи противоположны. Это относится и к условиям для выбора функцииX(x). В таблице 7.15 представлены граничные условия изгиба и плоской задачи, приводящие к одинаковым вьфажениям для фундаментальных функций и Х х). Уравнение (7.133) является обш,им решением уравнения деформирования элемента складчатой оболочки (не учитывается только поперечный сдвиг в направлении оси Оу), для частных же случаев можно применять упрош,енное уравнение меньшего порядка. [c.484]

Замена торсовых оболочек системой плоских четырехугольных пластин, т. е. замена криволинейных поверхностей описанными складчатыми, наиболее точно повторяющими формы исходных торсов, имеет определенное практическое значение. Такая замена легко осуществима именно для торсов, так как они по определению образовываются однопараметрическим семейством плоскостей, касающихся торсов вдоль образующих прямых. Практически же в виде системы четырехугольных пластин можно представить любую оболочку. Геометрические построения в этом случае проводятся в два этапа. Сначала заменяют исходную оболочку -системой торсовых оболочек, на основе которых затем строят определенным образом расположенные четьфехугольные пластины [127]. [c.88]

Оболочка, подверженная осевому сжатию, может при потере устойчивости приобрести либо симметричную, либо несимметричную складчатость. В обоих случаях при незащемленных торцах [c.300]

При потере устойчивости такая оболочка может приобрести как осесимметричную, так и несимметричную складчатость. В обоих случаях при незаще-млённых контурах (фиг. 19) критическая сила будет [c.154]

В л а с о в В. 3., Тонкостенные упругие стержни. Стройиздат, 1940 г. Его же, Строительная механика тонкостенных конструкций, 1950 г. Его же, Новый метод расчёта призматических складчатых покрытий и оболочек, 1933 г. ) У м а н с к и й А. А., Кручение и изгиб тонкостенных авиаконструкций, [c.528]

Легко спроектировать складчатую или гиперболическую ромбовидную оболочку, которая образует шестиугольные или восьмиугольные в поперечном разрезе конструкции. Длина покры-может быть любой. Однако пролет конструкции может изме-. гься в небол 1ИХ пределах, а изменение высоты приводит к " ВОЛЬНО неудобным для использования интерьерам. Работы по . ан.и о ппостм - оболочек, которые обеспечивают подлинную [c.81]

Складчатый свод из светопрозрачного стеклопластика то.щиной 0,63 с.м для автострады М62 в Пеннинах. Пролет 36,5 м с центральной опорой. Эле- менты оболочки складываются для удобства транспортировки. Артуа Квормби [c.86]

В любой точке земной поверхности на определенной глубине, зависящей от геотермических особенностей района, залегают пласты горных пород, содержащие термальные воды (гидротермы). По современным представлениям присутствие и циркуляция воды в земной коре является одним из важнейших факторов, определяющих теплоперенос и тепловой баланс верхних геосфер. В областях сравнительно молодой складчатости (Кавказ, Гималаи, Альпы, Карпаты) гидротермальная оболочка залегает на глубине от нескольких десятков до сотен метров. В пределах древних платформ, сложенных осадочными породами, она погружена на глубину 1 тыс. м и более. В районах современного вулканизма гидротермальная оболочка иногда выходит на поверхность. Здесь обнаруживаются горячие источники, кипящие грифоны, гейзеры и парогазовые струи с температурой 180—200°С и выше. На рис. 5.3 показана гидротермальная перспективность различных районов территории СССР. При оценке запасов термальных вод прини.маются во внимание выходящие на поверхность воды, заполняющие водоносные горизонты, с температурой 40—200°С, минерализацией до 35 г/л и глубиной залегания до 3,5 тыс. м. [c.153]

В сводчатых и арочных конструкциях, возникших позже, основным материалом стал камень, который хорошо работал на сжатие, но плохо на изгиб, обеспечивая перекрытие пролетов лишь до 3,5 м. Арочная система, развившаяся из каркасной схемы, может работать отдельно от стены. Сопряжение арки с кладкой стены имеет полуциркульное очертание (архивольт) или перевязывается с кладкой. Пяты арок опираются на столбы через антаблемент (импост) или на колонны, образуя арочные колоннады (аркады). Угловые опоры арочных систем усилены столбами-подпорками (контрфорсами). Материалом для арочной системы сначала был камень, а затем кирпич. В древности из камня были возведены вьща-ющиеся арочные и купольные здания больших пролетов. Например, диаметр купола Пантеона в Риме равен 43,5 м. Применение железобетона облегчает возведение сводов и куполов. Разработаны конструкция тонкостенных железобетонных оболочек и их разновидности — складчатых поверхностей (складок). [c.10]

Пример сборного покрытия в виде короткой складчатой оболочки (см. рис. 8.9, б) показывает, что до замоноличивания сопряжений оболочки и ферм-диафрагм собственный вес оболочки передается на диафрагмы без учета пространственного эффекта. После замоноличивания швов между всеми сборными элементами (плитами, оболочкой и диафрагмами) на последующие нагрузки (от утеплителя, кровли, снега, подвесных кранов, рабочих площадок, размещенных в меж-ферменном пространстве) покрытие в целом работает как единая пространственная система. Если сборные конструкции покрытия в период монтажа и замоноличивания выдерживать на временных опорах, эффект пространственной работы покрытия можно существенно увеличить. [c.156]

Величина пг (или п) может быть довольно большой, и соответственно большим будет число волн складчатости в осевом и в окружном направлениях. Однако числа тип не должны быть большими настолько, чтобы длины обра-зуюш,ихся волн стали малыми, соизмеримыми с толщиной оболочки к. Такой характер изгиба не вписывается в исходные предположения. Поэтому будем считать, что произведение [c.1025]

Цилиндрические складчатые конструкции в виде оболочек и плитобалочных систем находят широкое применение в строительстве, судостроении, нефтяной, газовой, химической [c.231]

Этот метод разработай Ченгом [1—3] и назван им методом конечных полос . Он использовался для решения ряда задач о прямоугольных пластинах, коробчатых балках, оболочках и различных складчатых конструкциях из пластин. [c.283]

Цилиндфическая складчатая оболочка, представляющая собой сочетание балок и плит. К этой группе могут быть отнесены ребристые и коробчатые пролетные строения, не отвечающие по сюим параметрам понятию тонкостенного стержня, а также пролетные строения полуоткрытого поперечного сечения. В зависимости от конструктивных особенностей составляющие элементы пролетных строений под нагрузками искривляются либо не искривляются (рис. 6.3, б). Под нагрузками пролетные строения данной группы находятся в наиболее сложном напряженно-деформированном состоянии. Рассмотрим особенности пространственных методов расчета в линейной постановке применительно к перечисленным выше пруппам конструкций пролетных строений. [c.132]

Разновидностью метода складчатые оболочек является метод плитно-балочных конструкций [19]. В соответствии с этим методом пролетное строение расчленяют продольными разрезами (рис. 6.10, а) на отдельные плиты и балки (стенки). В плоскости разрезов (рис. 6.10, б) действуют непрерывно изменяющиеся вдоль координаты о нормальные поперечные Х , сдвигающие усилия X з, а также изгибающие моменты Х4. Указанные усилия яляются неизвестными, и характер их изменения вдоль разрезов зависит от внешней нагрузки и характеристик пролетного строения. Для определения неизвестных составляют канонические уравнения метода сил, характеризующие условия совместности деформаций плит и балок. В общем виде эти уравнения могут быть записаны в виде [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...