Теплоемкость методов расчета

Можно определить теплоемкость методами молекулярно-кинетической теории газов и квантовой механики.- Названные методы пока не нашли широкого распространения в инженерных расчетах либо из-за недостаточной точности полученных результатов, либо из-за сложности и трудоемкости. [c.25]

В начале XIX в. было установлено, что измеренные значения теплоемкостей отклоняются от значении, получаемых по правилу Дю-лонга и Пти, при температурах ниже 250 К (рис. 8.4). После того как удалось окончательно установить атомно-молекулярное строение твердых тел, стало ясно, что классический метод расчета энергии атомных уровней не совсем точен. Во-первых, атомы испускают энергию в форме квантов. Во-вторых, в твердом теле также существует тесное взаимодействие, вызванное малым расстоянием между [c.212]

При отсутствии опытных значений теплоемкости реального газа (пара) и зависимости p—v—t зависимость теплоемкости от давления может быть определена во многих случаях с удовлетворительной для технического применения точностью, исходя из обобщенного метода расчета согласно графику фиг. 6-3. [c.196]

В настоящей работе излагается метод расчета гиперзвукового обтекания осесимметричных тел и плоских контуров потоком совершенного газа с постоянными удельными теплоемкостями. Этот метод основан на разложении искомого решения в ряд по степеням параметра = (7 — l)/(7-hl), где 7 — отношение удельных теплоемкостей, и [c.26]

Выводы. Разработан метод расчета обтекания плоских контуров и осесимметричных тел потоком газа при очень больших сверхзвуковых скоростях, основанный на разложении решения в ряд по степеням параметра е = (7 — 1)/(7 -h 1), где 7 — отношение теплоемкостей. Приведены формулы для вычисления первых двух членов этого ряда. В качестве примера решена задача об обтекании конического тела с протоком. Сравнение с точным решением для случая обтекания кругового конуса показывает, что при 7 = 1.4 погрешность в величине давления на конусе не превышает 1 % при полууглах при вершине конуса до 40 %. [c.35]

Изложен новый метод расчета обтекания осесимметричных тел и плоских контуров потоком идеального газа при больших сверхзвуковых скоростях. Метод основан на представлении решения уравнений газовой динамики в виде рядов по степеням малого параметра = (7 — 1)/(7 + 1), где 7 - отношение теплоемкостей. В качестве примера приложения метода приведено подробное решение задачи об обтекании тела вращения в виде усеченного конуса с протоком. Область применения метода и его точность оценены путем сравнения приближенных решений с известными точными решениями задач об обтекании сверхзвуковым потоком клина и конуса. [c.37]

Разработан новый аналитический метод расчета обтекания тел вращения и плоских контуров потоком идеального газа с большой сверхзвуковой скоростью. Метод основан на представлении решения уравнений газовой динамики в виде рядов по степеням (7 — 1)/(7-Ь1), где 7 — отношение теплоемкостей. Получены в общей форме выражения первых двух членов этих рядов для основных газодинамических величин составляющих скорости, давления и плотности. Точность приближенных решений, основанных на сохранении первых двух членов рядов, оценена путем их сравнения с точными решениями для обтекания клина и конуса. Установлено, что для 7 = 1.4 метод может быть использован при значениях параметра подобия К = = М 8Ш(Т > 3-4. [c.51]

Вопрос о том, какую удельную теплоемкость следует подставить в это соотношение (Ср или Су), зачастую решается произвольно. Пока нет достаточно веских аргументов за или против применения какой-либо одной из этих величин. Реальное значение удельной теплоемкости может быть заключено между этими двумя значениями, и поэтому авторы некоторых методов расчета определяют потери тепла по отдельности при использовании как Ср, так и Су, а затем берут среднее из двух расчетных значений. Какое бы соотношение ни применялось, необходимо определить коэффициент теплоотдачи. Это можно сделать с помощью стандартных соотношений, но предпочтительнее воспользоваться экспериментальными данными для регенераторов, представленными в работе [23]. В соотношение (3.60) входят температуры горячей Т м) и холодной Тем [c.326]

Выше рассмотрены приближенные аналитические методы расчета установившихся режимов МВУ, основанные на совместном решении уравнений статики. Расчетные формулы можно использовать при условии, что известны коэффициенты теплопередачи, температурные депрессии, энтальпия пара и теплоемкость раствора. [c.181]

Изложен метод расчета термодинамических и теплофизических характеристик кремнийорганических соединений, основанный на принципах термодинамического подобия. Обобщены экспериментальные данные, приведены методики расчета критических параметров веществ и графики универсальных функций. Табулированы значения упругости пара, орто-барической плотности жидкости и пара, кинематической вязкости, теплоемкости и теплопроводности жидкости, поверхностного натяжения и теплоты преобразования в широком интервале температур и давлений для двухсот наиболее широко используемых соединений. [c.192]

В работе О тепловом расчете двигателя приводится оригинальный метод расчета цикла, базирующийся на составлении замкнутого теплового баланса, и обосновывается положение о практической независимости индикаторного к. п. д. правильно отрегулированного двигателя от коэффициента наполнения и внешнего давления. Доказывается, что индикаторный к.п.д. определяется степенью сжатия и коэффициентом (количеством) потерянного тепла. Этот же вопрос рассматривается и в работе Идеальный цикл быстрого сгорания (1927), посвященной расчету индикаторного к.п.д. цикла с учетом зависимости теплоемкости рабочего тела от температуры, влияния остаточных газов и теплообмена со стенками. Обе последние работы имели большое значение не только как теоретические основы построения характеристик двигателей, но и при практическом определении возможных путей повышения эффективности поршневых двигателей. [c.407]

Зависимость теплоемкости жидкостей от давления при температурах много меньших, чем критические, крайне мала и в большинстве случаев ею можно пренебречь. В области температур, близких к критической температуре, следует учитывать зависимость теплоемкости жидкостей от давления. При отсутствии экспериментальных данных учет влияния давления на теплоемкость жидкостей в этой области может быть проведен обобщенным методом расчета, так, как это указывается ниже для реальных газов. [c.191]

Четырнадцатая глава содержит описание методов расчета теплоемкостей. Главное внимание в ней уделено методам, основанным на использовании функций Эйнштейна и Дебая. В эту главу включены также вычисления парциальных и кажущихся теплоемкостей растворов по опытным данным. [c.6]

В последующих главах описаны методы, позволяющие получить значения теплоемкостей веществ в гл. 14 кратко рассмотрены методы расчета теплоемкостей веществ и их возможности следующие главы посвящены описанию важнейших калориметрических методик, наиболее часто применяемых для определения теплоемкостей и теплот фазовых переходов. [c.257]

Применение методов расчета теплоемкостей для экстраполяции опытных данных [c.272]

В настоящее время еще нет надежных методов для независимого определения потенциальных барьеров, препятствующих вращению. Как правило, эти величины определяют путем использования точных опытных данных по теплоемкостям или энтропиям в некоторых случаях потенциальные барьеры вычисляют на основе спектроскопических данных. Методы расчета теплоемкостей, а также других термодинамических функций газов, связанных с заторможенным внутренним вращением, подробно изложены в книге [45]- [c.284]

Ниже изложен аналитический метод расчета обтекания осесимметричных тел и плоских контуров потоком идеального газа при больших сверхзвуковых скоростях. Метод основан на разложении решения уравнений газовой динамики в ряды по степеням параметра = (7 — 1)/(7+1), где 7 - отношение теплоемкостей, и по идее аналогичен методу разложения по степеням где Ке - число Рейнольдса, решения уравнений движения [c.280]

Вместе с тем приступающие к термодинамическому исследованию испытывают обычно затруднения, связанные со сложностью и в особенности с длительностью и утомительностью проведения подобных расчетов. Это вызывается как громоздкостью самих методов расчета равновесия, так и необходимостью проведения ряда предварительных расчетов по определению изменений энтальпии и энтропии системы в стандартных и затем реальных условиях, изменения теплоемкостей всех участников процесса в каждом температур ном интервале, учета характеристик полиморфных и агрегатных превращений, а также процессов растворения одних веществ (или соединений) в других. [c.7]

Основу квантового метода расчета теплоемкостей газов составляет формула Планка — Эйнштейна, согласно которой теплоемкость любого газа равна [c.27]

Проведенные 30 лет тому назад спектроскопические исследования газов обеспечили возможность наиболее точного определения значений теплоемкостей газов и изменения их с температурой, а также точного определения значений энтропий газа. Это позволило с большим успехом применять энтропийные методы расчета изобарных потенциалов и логарифмов констант равновесия, с одной стороны, и найти новый метод расчета этих же характеристик, с другой [30—31]. [c.39]

Предложенный автором точный метод расчета в той форме, в какой он был предложен первоначально [40], мало доступен для термодинамических расчетов металлургических реакций, в которых необходим учет полиморфных, а также агрегатных превращений участников реакции, учет их растворимости в железе, а также учет взаимодействия катионов и анионов в ионных уравнениях химических реакций. Учету этих явлений препятствовал при этом не сам по себе метод, а отсутствие во вспомогательной таблице функций от изменения энтальпии, энтропии и теплоемкостей для всех этих превращений. [c.55]

В настоящем параграфе будут рассмотрены методы расчетов для тех случаев, когда нельзя пренебрегать зависимостью теплоемкости от температуры. В этих случаях зависимость количества тепла, подводимого к газу в процессе нагрева от 0° до температуры 1, выражается не прямой линией, как это было изображено на рис. 1-5, а кривой (рис. 1-6). [c.49]

С помощью описанного метода расчета при известных величинах количества многокомпонентной среды F, ее давления Р, температуры Т и компонентного состава с, и коэффициентов ,1,, определяются следующие параметры количества жидкой и газовой , С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии. / иУ , удельные теплоемкости Ср,СуаС[, плотности р и р , коэффициенты сжимаемости и 2( , коэффициенты фугитивности ф , и показатель адиабаты к газовой фазы, газовая постоянная Рд, плотность двухфазной среды р, энтальпия последней Jp, ее теплоемкость Ср и температура Тр после фазовых превращений. [c.98]

Систематизированы точные и приближенные методы расчета термодинамических характеристик реакций и свойств одно- и многокомпонентных систем. Основное внимание уделено определению характеристик индивидуальных неорганических веществ при отсутствии соответствующих справочных данных. Рассмотрены методы приближенного расчета стандартных энтропий, теплоемкости твердых, жидких и газообразных соединений, температур и теплот фазовых превращений. Изложена термодинамика фаз переменного состава и ннтерметаллических соединений. Приведены расчеты термодинамических параметров с использованием данных об активности металлических фаз при различном числе компонентов в фазах. [c.10]

Метод элементарных балансов. Поставив перед собой задачу найти метод расчета нестационарной теплопроводности с учетом зависимости от температуры коэффициента теплопроводности и удельной теплоемкости, А. П. Ваничев [10] разработал метод элементарных балансов, сущность которого заключается в следующем. [c.236]

Строгое решение данной задачи возможно методами неравновесной термодинамики [1.9]. Более простой метод расчета изобарной теплоемкости системы N2O4, являющийся составной частью методики расчета параметров потока и применяемый нами при исследовании теплообмена, рассмотрен в следующем параграфе. [c.18]

Методы расчета констант скоростей (Кдп, Кги) и равновесия Ксь Ксп) замороженных теплоемкостей компонентов (срь), тепловых эффектов химических реакций (С2р1, (Зрп), а также параметров, учитывающих отклонение термодинамических свойств от идеального газового состояния АН, уи, 1см), для рассматриваемого теплоносителя изложены в справочнике [4.2]. [c.122]

С помощью этого соотношения относительное (т. е. отсчитанное от значения So) значение энтропии определяется на основе данных по величине производной (dvldT)p и теплоемкости с . Расчет по этому соотношению может быть выполнен либо непосредственно по экспериментальным данным для р, V, Г-зависимости и теплоемкости (численными методами), либо, если известно уравнение состояния вещества, с помощью этого уравнения. [c.201]

Определить число единиц переноса для сухого элемента границы газового потока можно обычными методами расчета теплообменников. В частности, учитывая, что в этой области отсутствуют массос мен и, химические реакции и что удельные теплоемкости постоянны, Ng рассматриваемого элемента можно вычислить из уравнения теплообмена (7-62). Соответствующий метод расчета полного числа единиц переноса состоит в следующем определяют G-кривую с помощью изложенного выще способа при допущении непосредственного контакта фаз. Заменяют горб этой кривой вертикальной прямой линией. Для вычисления единицы переноса этого элемента обменника используем формулу теплообмена. Затем по нашему методу рассчитывают число единиц переноса для участка конденсации . Пример такого расчета будет приведен в 7-4. [c.316]

Шеломенцев А. М. Обобщенный метод расчета теплоемкости жидкостей на линии насыщения. — Теоретические основы химической технологии, [c.261]

При отсутствии опытных значений теплоемкости реального газа (пара) и экспериментальных данных для зависимости р, и, Т или энта-льпии теплоемкость от давления может быть опреде.тена исходя из обобш,енного метода расчета с помощью графика рис. 5-4. [c.179]

Больщое практическое значение имеет использование методов расчета теплоемкостей для экстраполяции опытных данных. Такая экстраполяция необходима, например, при вычислении термодинамических функций веществ из данных по теплоемкостям. Так, для вычисления энтропий 5г или энтальпий (Нт—Яо) необходимо знать ход кривой теплоемкости от О до 7 °К (уравнения (66) и (67), гл. 13). Между тем на практике измерения теплоемкостей вешеств для целей расчета термодинамических функций чаще всего доводят только до 12—14°К (температура твердого водорода), а иногда даже до 52—60°К (температура твердого азота). Лишь в некоторых случаях имеется возможность доводить такие измерения до 5°К, что, однако, требует использования жидкого гелия в качестве хладоагента и связано со значительными за- [c.272]

В следующих 12 параграфах рассматриваются основные процессы изменения состояния насыщенного пара. Эти параграфы имеют наименования адиабата изменения смеси изменение степени сухости по адиабате опыты Гирна работа при адиабатическом расширении второй способ построения адиабаты для смеси эмпирическое уравнение адиабаты расширение и сжатие смеси при постоянной степени сухости теплоемкость сухого насыщенного пара при изменении по линии сухого насыщения нижняя предельная кривая предельные линии в координатах Т— изменение смеси при постоянном объеме расширение смеси по изодинаме. Метод расчета процессов в основном тот же, что и в других рассмотренных учебниках. Расчет адиабатного процесса проводится двумя методами (с использованием уравнений 52 = 51 и ри = С0П51). [c.134]

Как уже говорилось, за рассматриваемый период, кроме исследований термодинамических свойств воды и водяного пара, были проведены исследования термодинамических свойств ряда других веществ, имеющих большое значение в современной энергетике. Здесь прежде всего следует назвать исследования Вукаловича, Кириллина, Ремизова, Силецкого и Тимофеева, результаты которых были ими изданы в виде большой монографии Термодинамические свойства газов (1953). В предисловии к ней записано в первой части книги даны основные сведения по теории и методам расчета величин, характеризующих термодинамические свойства газов. . . Рассмотрен также вопрос о влиянии давления на термодинамические величины. .. Во второй части книги приведены табличные материалы по теплоемкостям, энтальпиям и энтропиям одно-, двух- и трехатомных газов неорганического состава и большого числа углеводородов. .. Во второй части книги приведены наиболее надежные опытные данные по теплопроводности и вязкости технически важных газов.. . . [c.315]

Математический аппарат, использованный Г.Г. Черным для создания методов расчета и анализа нестацпонарных и стационарных течений с сильными ударными волнами, основывался на следующих особенностях таких течений. Плотность газа в сильной ударной волне возрастает примерно на порядок (для совершенного газа с отношением удельных теплоемкостей у - в е = (7 + 1)/(7 — 1) раз). Из-за [c.257]

К этой группе проверок тормозов по нагреву, основанных на использовании эмпирических данных, относится метод расчета тормозов подъемно-транспортных машин по экспериментальным тепловым характеристикам, разработанный автором во ВНИИПТМАШе. Температура, установившаяся при бесконечно большом времени работы, не зависит от веса тела, его теплоемкости и начальной температуры, а определяется только количеством выделяющегося в единицу времени тепла Q, а. также конструктивными факторами и свойствами теплорассеивающей поверхности. Так как тепловой поток Q пропорционален средней мощности торможения, то между установившейся температурой /у-т и средней мощностью торможения должна быть непосредственная связь. При обработке результатов эксперимента оказалось, что во всех случаях использования тормозов всех типоразмеров экспериментальные зависимости достаточно точно определяются соотношениями типа Для каж- [c.364]

Таким образом, в рассмотрешюм ирнближенном методе расчета коэффициент теплоотдачи для стенок с теплоемкостью, отличной от нуля и равной нулю, одинаков. [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...