Число единиц переноса

Что такое средний температурный напор, коэффициент теплопередачи, коэффициент тепловой эффективности, число единиц переноса теплоты Каков физический смысл этих величин [c.164]

Какими изменениями конструкции или режима работы можно увеличить коэффициент теплопередачи, коэффициент тепловой эффективности, число единиц переноса [c.164]

Следующий безразмерный параметр — число единиц переноса теплоты N определяется по формуле [c.434]

Величину kF/Wi называют числом единиц переноса. [c.103]

Для расчета колонн со ступенчатым и непрерывным контактом жидкой и паровой фаз широко используются два метода на основе ступеней контакта (метод теоретических тарелок) и на основе коэффициентов массопередачи (метод числа единиц переноса). [c.169]

Метод теоретических тарелок получил наибольшее применение для расчета разделения как бинарных, так и многокомпонентных смесей [36, 56]. Основным преимуществом этого метода перед методом числа единиц переноса является его простота в связи с использованием допущения о постоянстве некоторых физических свойств системы и потоков в пределах небольшого изменения концентраций компонентов, например, для одной ступени контакта или для слоя насадки небольшой высоты. Такое упрощение модели процесса позволяет достаточно просто рассчитывать массопередачу как для бинарных, так и для многокомпонентных смесей со ступенчатым и непрерывным контактом фаз. [c.169]

Число единиц переноса Пх находят по значению интеграла (2.88), который может быть вычислен либо графически, либо по формуле Симпсона [c.170]

Расчет ректификационных колонн методом числа единиц переноса применяется при значительной кривизне равновесной линии в у — jt-диаграмме и существенном изменении эффективности массопередачи на каждой тарелке. В этом случае ступенчатая линия (рис. 2.62), характеризующая факти- [c.170]

Na Число единиц переноса с газовой стороны - [c.11]

N a Число единиц переноса с газовой стороны на единицу длины канала в направлении течения Л4- [c.11]

N q Полное число единиц переноса с газовой стороны на единицу длины в направлении течения [c.11]

В последней главе седьмой, указывается на специальные задачи, когда состояния в объемах одной или обеих фаз изменяются по всей установке из-за их ограниченности в пространстве. В связи с этим в главе вводится очень важное понятие числа единиц переноса. Решение подобных задач связано с двумя типами методов расчета. Один из них основан на уравнениях сохранения, а другой — на интегрировании дифференциального уравнения, описывающего изменение состояния одной из движущихся фаз. Глава 7 знакомит читателя с применением обоих методов расчета при использовании диаграммы энтальпия — состав. Однако напомним еще раз, что в томах II и IV книги будет дано более глубокое изложение предмета. [c.45]

При больших числах Рейнольдса показатель степени а в уравнении (5-7) становится совсем малым (см. табл. 2-1). Здесь, очевидно, подразумевается, что на долю Ф абсорбированного аммиака число Рейнольдса влияет слабо при фиксированном отношении D к ш. Такая особенность, наблюдаемая и в других тепло- и массообменных устройствах, как будет показано в гл. 7, оказывается, имеет важное значение и служит обоснованием полезности применяемого там понятия числа единиц переноса . [c.154]

Безусловно, подобная ситуация характерна не только для теории массопереноса. Каждый конструктор теплообменников встречается с нею при необходимости установить связь локальных коэффициентов теплообмена с зависимостью эффективности теплообменников от массового расхода и удельных теплоемкостей. Без таких соотношений нельзя рассчитать необходимые размеры теплообменника. Эти соотношения и будут дополнять зависимости, которые нам теперь предстоит установить. Для осуществления поставленной цели мы должны привлечь к описанию процессов массообмена новые характеристики скорости массопереноса представляют теперь меньший интерес, чем изменения в состояниях потоков, которые они вызывают. Аналогично то внимание, которое прежде привлекала локальная проводимость, теперь должно быть направлено на соответствующую характеристику оборудования, рассматриваемого как единое целое. Такой характеристикой является число единиц переноса. Данная глава книги посвящена этим и другим связанным с ними вопросам. [c.281]

Число единиц переноса [c.285]

Далее, чтобы отличить проводимость при В, стремящемся к нулю, от проводимости для ненулевого В, можно применять, как и прежде, звездочку в обозначении числа единиц переноса. К примеру с.оот- [c.286]

Падающая пленка жидкости. Уравнения (2-29) и (2-30) связывают проводимость падающей пленки на стороне жидкости у поверхности раздела жидкость — твердая фаза с характеристиками потока. Эти уравнения можно объединить с (7-20) и преобразовать к виду, содержащему число единиц переноса N f, отнесенное к расстоянию вдоль по течению пленки. В результате получим ур авнения [c.291]

Уравнение (7-36) позволяет определить число единиц переноса No газовой фазы, которые обусловливают изменение Ра от Pg,i до Pg,2 при заданных Ps и Рт- Его, конечно, можно преобразовать так, чтобы определить состояние на выходе Ро,2 для заданных Л/ с, Pg,i, Ps и Рт- [c.295]

Замечания 1. Характер поведения как общего, так и специального решений качественно одинаков, но закономерности более отчетливо проявляются при рассмотрении последнего. Уравнение (7-37) показывает, что для заданных Pg,i и Ps величина Рсд равномерно снижается с ростом jV-g, достигая значения Ps только при бесконечно большом Ng- Следовательно, состояние в объеме жидкой фазы все больше приближается к 5-состоянию, по мере того как возрастает число единиц переноса. Однако в установке конечных размеров равновесие никогда не достигается. Разность Ро—Ps на выходе из канала уменьшается до величины т. е, до 0,3679 выходного значения этой величины в установке с одной единицей переноса. [c.295]

Методики построения диаграммы и графоаналитического расчета искомого числа единиц переноса с газовой стороны состоят в следующем [c.302]

В данном параграфе мы больше не будем рассматривать числовых примеров. Но прежде чем покончить с разбираемым здесь вопросом, проанализируем общие положения и выводы, вытекающие из анализа диаграммы типа изображенной на рис. 7-7. Одним из них будет вывод о возрастании числа единиц переноса для заданных изменений Ра и Рр по мере приближения линии сохранения к кривой равновесия. Ясно, что чем меньше расстояние между ними, тем большими будут ординаты кривой на рис. 7-8 и, следовательно, увеличится лежащая под этой кривой площадь. Стремление достичь полного равновесия обеих фаз неизбежно влечет за собой большую стоимость установки. Пересечение же линии сохранения и равновесия вообще невозможно. [c.303]

Как уже упоминалось, график на рис. 7-7 относится к аппарату противоточного типа. Башни с прямотоком имеют линии сохранения, отклоняющиеся вниз вправо, как показано на рис. 7-9. Там же пунктиром обозначена линия сохранения для башни с противотоком с состояниями жидкой фазы на входе и выходе установки такими же, как и в башне с прямотоком. Краткий анализ покажет, что для башен с прямотоком всегда требуется большее число единиц переноса. [c.303]

Рис. 7-17. Графический способ определения числа единиц переноса. Случай противотока.

Итак, полное число единиц переноса Л/о 13. [c.325]

Это предположение всегда сохраняет приближенную справедливость для невысоких градирен. В градирнях со значительным числом единиц переноса оно тем точнее, чем меньше движущая сила массопереноса. [c.330]

За рабочее флегмовое число может быть принято оптимальное флегмовое число R = =Rom, которое определяется по методу А. Н. Плановского f361 путем построения функции nz(R+l) f(,R). Эта функция, с одной стороны, выражает пропорциональность между высотой колонны и числом единиц переноса rii и, с другой стороны, между поперечным сечением колонны и расходом пара. Величину Пх определяют при различных значениях флегмового числа R>Rmn, а оптимальное флегмовое число соответствует минимальному значению указанной функции. [c.170]

Другие замечания к обозначениям. Кроме приведенных выше зависимостей между проводимостью g и величинами, используемыми другими авторами, сравнение с отдельными работами будет производиться и в последуюш,их главах. В частности, в 4-2 приводится связь g с коэффициентом массообмена ju Чилтона и Колбурна (1934), а в 5-3 устанавливается связь полных коэффициентов массообмена, используемых в химической литературе, с соответствующими коэффициентами данной работы. В 7-2 Число единиц переноса дается еще одно сопоставление. [c.74]

Отметим, что безразмерные величины Nq и Np возрастают с увеличением площади поверхности раздела и проводимости и снижаются с ростом массового расхода соответствующего вещества. Более толно они будут обсуждаться ниже в разделе Число единиц переноса . [c.285]

Замечания к определению Nq и Np 1. Из уравнения (7-14) следует, что Ng характеризует эффективность процессов переноса в газовом пограничном слое по отношению к расходу газовой фазы. Величина No применяется при исследовании ограниченных течений, которые характеризуются проводимостью ga, и при рассмотрении только одного элемента поверхности раздела. Ng называют числом единиц переноса со стороны газа. То же самое относится и к величине Np, которую называют числом единиц переноса со стороны жидкости. Понятие единицы переноса впервые было введено Чилтоном и Колберном (1935). [c.285]

По-в идимому, формула дает сильно заниженные числа единиц переноса. [c.292]

Задача. Диаметр градирни из яримера 7-2 в части, заполненной насадкой, равен 54,9 ж расход во ды со ставл-яет 6305,S кг сек. В. предположении равномер ного распределения воды необходимо определить N F,h — число единиц переноса с жидкой стороны на единицу высоты при теплообмене между водой и жидкостью. Температуру воды можно принять равной 294° К. [c.292]

Рис. 7-6. Данные Шервуда и Холлоуэя (1940) для числа единиц переноса со стороны жидкости в насадках из колец Рашига при 298° К. Абсорбция кислорода водой.

Требуется определить изменения состояний по всему аппарату и необходимое число единиц переноса. Такую задачу нельзя решить, отправляясь только от уравнений сохранения. Для пояснения этого утверждения предположим, что для противоточного устройства заданы состояния Gi, Fi и р2, а также массовое отношение та,limp,I. Тогда на диаграмме энтальпия—состав (h—/) можно нанести точки Gi, F, F2 и Р. Но через точку Gi можно провести бесконечное число кривых, представляющих изменения G-состояния по всему аппарату, и каждая из них будет отвечать законам сохранения. Это иллюстрируется рис. 7-14, где изображены три такие кривые. Как же определить действительные изменения G, необходимые для последующего вычисления [c.308]

Число выбранных интервалов имеет значение для точности результата. Если интервалов так мало, что Ша или Шр одного интервала превышает, например, 0,5, то точность будет невысокой, ибо уравнения в конечных разностях (7-89) и (7-90) перестают быть приближениями, дифференциальных уравнений. Если, с другой стороны, интервалов взято много, ошибки измерения весьма малых отрезков на графике накапливаются и оказывают большое влияние на достоверность величин Ng или JVjr. Обычно достаточная точность обеспечивается пятью или шестью интервалами. В конце концов характеристики насадок N g и N f редко известны с точностью менее 10% следовательно, нет необходимости вычислять число единиц переноса более точно. [c.313]

Противоточный газовый охладитель. Те же газы можно охладить с помощью обменника непрямого контакта, скажем кожухо-трубного типа. Обычно для уменьшения необходимого числа единиц переноса в нем используется противоток. [c.315]

Определить число единиц переноса для сухого элемента границы газового потока можно обычными методами расчета теплообменников. В частности, учитывая, что в этой области отсутствуют массос мен и, химические реакции и что удельные теплоемкости постоянны, Ng рассматриваемого элемента можно вычислить из уравнения теплообмена (7-62). Соответствующий метод расчета полного числа единиц переноса состоит в следующем определяют G-кривую с помощью изложенного выще способа при допущении непосредственного контакта фаз. Заменяют горб этой кривой вертикальной прямой линией. Для вычисления единицы переноса этого элемента обменника используем формулу теплообмена. Затем по нашему методу рассчитывают число единиц переноса для участка конденсации . Пример такого расчета будет приведен в 7-4. [c.316]

На рис. 7-25 показан этот случай, причем массовое отношение имеет критическую величину полюс противотока Р находится в такой точке на прямой GiF, что линия PF2 совпадает с изотермой смешанной фазы, проходящей через F2. Если бы точка Р находилась левее указаннога места, то Gs-точка представляла бы состояние насыщенного газа при температуре выше F , что невозможно. Конечно, Р может лежать правее критической точки и фактически должна там находиться при конечном числе единиц переноса, необходимых для достижения нужной рабочей характеристики. Смещение Р вправо соответствует уменьшеник> тр,1/тс,1 до единицы. Дальнейшее уменьшение этого отношения вызовет перемещение полюса Р из бесконечно удаленной точки влево и приведет к достижению более эффективных характеристик обменника. [c.318]

Сравнение графического и числового методов. В этом параграфе графическому методу отдается предпочтение независимо от того, является ли он более легким для понимания, чем числовой метод, или более трудным, потому что анализ графиков дает много дополнительных сведений о совместном переносе тепла и массы. Другие преимущества графического метода скорее дело вкуса и склонностей. Многие инженеры, к примеру, находят более удобным поворот линий вокруг полюса Р, нежели манипуляции с алгебраическими уравнениями. Кроме того, проследив движение 5-точки состояния на /гf-плo кo ти, можно понять явление глубже, чем при выполнении числовой процедуры, в основном потому, что при этом легче познать характер поведения системы. Другие, одаренные, вероятно, большим воображением, не нуждаются в помощи графиков, как и те, для кого остались непонятными возможности графического метода, и предпочитают находить число единиц переноса путем непосредственного применения численного анализа. В качестве дополнительного оправдания своего выбора они ссылаются на неточности, свойственные всем графическим методам, и трудности нахождения готовых Л/-диаграмм с масштабами, подходящими для рассматриваемой задачи. [c.319]

Теперь нужно о-пределить индивидуальное число единиц переноса с газовой стороны. Из уравнений (7-30) и (7-33) имеем [c.323]

Задача. Паровоздушная смесь поступает в тротивоточный газовый охладитель под атмосферным давлением с температурой Го,1 = 589°К и содержанием водяного пара fo,1=0,3. Охлаждающая вода с массовым отношением —mj ,i/m ,i=4,46 имеет гем пературу на входе Г/ ,]=083° К и на выходе Tjr,2=i339° К. Полагая f// p,F=0,867, нужво определить 1) состояние газа, на выходе охладителя 2) число единиц переноса с газовой сторо ны. [c.324]

Вычисление No. Точки Л, S и G находим способом, изложенным в 7-3. Сразу обнаруживаются две особенности конденсация не наступает до тех (Пор, пока газ не примет Ga-состояние с Тс,<1=432° К, и, кроме того, при выборе четырех промежуточных состояний (Тр,а = 37Й° К Tf,(,=i316° К Ff, = 305°K Tp,d=294°K) число единиц переноса, приходящееся на участок обменника, оказывается довольно большим. Последнее к гримеру проявляется в расположения 8ь s промежутке между Сь и Ос. Это требует модиф икации формулы приращения No для каждого этапа. Теперь можно за писать [c.324]

Выражение в левой части уравнения пропорционально искомому числу единиц переноса с газовой стороны. Квадратура в правой части вполне поддается вычислению, так как ho,, и тр1то — известные постоянные, а hs можно выразить с помощью (7-103) и (7-113) как функцию переменной hp. [c.330]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...