Критерий выбора статический

При решении задач динамики машин и строительных сооружений следует учитывать, во-первых, возможность многократного приложения нагрузки. Из-за этого предельное состояние возникает при меньших нагрузках, нежели при статическом действии внешних сил. Во-вторых, в условиях динамических нагрузок, в том числе и при ударе, в конструкции возникают колебания, вибрации. В этом случае предельные нагрузки снижаются еще более. В-третьих, при ударе имеем высокие скорости деформирования. В этих обстоятельствах некоторые пластичные материалы разрушаются хрупко, без заметных остаточных деформаций. Поэтому инженер должен знать критерий выбора подходящего материала. [c.291]

Доказанные теоремы дают также и критерий выбора из двух статически возможных решений более приемлемо то которое приводит к большей предельной нагрузке из двух кинематически возможных решений более приемлемо то, которое приводит [c.300]

Выбор статических режимов работы котла ведут с учетом критериев устойчивости процесса горения, возможности поддержания температуры перегрева пара, близкой к номинальной, и допустимого снижения температуры промежуточного перегрева пара при допустимых температурах металла поверхностей нагрева водопарового тракта. Вопросы экономичности таких режимов не рассматривают, поскольку эти режимы редки и кратковременны. [c.100]

Важное значение имеют экстремальные принципы в теории жесткопластического тела. В предшествующих главах много говорилось о трудностях, связанных с неединственностью схем решения в теории жестко-пластического тела. Это побудило нас ввести представления о кинематически возможных полях скорости и статически возможных напряженных состояниях текучести и сформулировать без доказательства критерий выбора. Этот критерий вытекает из экстремальных теорем, рассматриваемых ниже ( 64, 65). [c.284]

Выбор критериев статическая прочность, малоцикловая усталость, ползучесть, коррозия, растрескивание [c.164]

Различия в механизме этих видов изнашивания обусловливают, в свою очередь, различные критерии износостойкости и различные пути выбора износостойких пар при динамическом и статическом взаимодействии. [c.179]

Из анализа данных об условиях эксплуатационного нагружения и о номинальной и местной нагруженности следует возможность оценки предельных состояний несущих элементов конструкций и выбора критериев прочности. Назначение основных размеров сечений несущих элементов должно проводиться из условий статической прочности, т. е. размеры сечений должны быть не меньше, чем по критериям статической прочности для максимальных эксплуатационных нагрузок. В расчетах статической прочности деталей машин и элементов конструкций, выполняемых по номинальным напряжениям, как правило, не учитываются местные напряжения от концентрации и местные температурные напряжения. В расчетах статической прочности используются пределы текучести и прочности, определяемые при стандартных кратковременных статических испытаниях гладких цилиндрических или плоских образцов [1, 2]. [c.11]

Гидравлические связи в безрычажных САР также часто получаются нелинейными. При этом возможны нарушения того же порядка, что и при нелинейных характеристиках парораспределительных органов. К таким же последствиям может привести нелинейность характеристик импульсных насосов и других элементов САР. Как правило, нарушения статической автономности приводят к изменению коэффициентов неравномерности, что, в свою очередь, может быть связано с существенными изменениями качества переходных процессов. Правильный выбор расчетного режима для САР может играть даже большую роль, чем соблюдение критериев автономности. [c.185]

СТАТИЧЕСКИЕ КРИТЕРИИ СРАВНЕНИЯ ГИДРОМАШИН ОБЪЕМНОГО ТИПА И ВЫБОР ИХ РАЗМЕРА [c.210]

В связи с изложенным выбор сталей для элементов конструкций, работающих в условиях малоциклового разрушения при различных температурах и различной жесткости нагружения и назначения допускаемых напряжений только по характеристикам статической прочности, оказывается недостаточным. Характеристики пластичности, существенно влияющие на разрушающие амплитуды деформаций и числа циклов до разрушения, не являются расчетными при оценке статической прочности с использованием указанных выше запасов прочности по пределам текучести и прочности. Поэтому в практике проектирования циклически нагружаемых конструкций выбор материалов по характеристикам статической прочности (пределу текучести и прочности) осуществляется на стадии определения основных размеров. Поверочные расчеты сопротивления циклическому разрушению проводятся по критериям местной прочности с использованием как характеристик прочности, так и характеристик пластичности. [c.260]

Разработанные критерии и проведенные исследования закономерностей образования и роста трещин позволили сформировать основные принципы выбора материалов при конструировании и предложить инженерные методы расчета долговечности при циклическом и длительном статическом нагружении на стадиях образования и развития трещин. [c.271]

Поскольку в формулы для определения вероятности статического разрушения и для расчета долговечности при стационарных Гауссовских процессах нагружения в качестве основных характеристик входят средние частоты появления нулей щ и экстремумов йд, то точность их расчетного определения, проверяемая по данным, полученным непосредственно с осциллограмм реальных процессов, рекомендуется принимать в качестве критерия для выбора этой модели процесса. При этом одномерная плотность распределения процесса не должна противоречить распределению, характерному для данной модели случайного процесса. [c.221]

Перспективным является использование численных методов расчета напряженного состояния в зонах концентрации, например, метода конечных элементов (см. гл. 5), если эти методы применяют в сочетании с соответствующими методами пластичности и ползучести, учитывающими историю нагружения. Для оценки концентрации при статическом нагружении этот метод себя оправдывает, давая достаточно хорошее совпадение с теоретическими коэффициентами концентрации [77, 113]. Однако в случае циклического нагружения, в том числе и термического, возникают трудности, связанные с выделением критической области, нелинейностью условий на границах этой области, обеспечением достаточной точности решения, выбором соответствующих критериев разрушения. [c.141]

Критериями оценки при выборе оптимальных режимов, нагрева и отверждения компаундов является температура стеклования, определенная дилатометрическим методом, теплостойкость по Мартенсу и предел прочности при статическом изгибе при 100° С. [c.78]

Критерий статической грузоподъемности. Выбор шарикоподшипника по статической грузоподъемности (ГОСТ 18854—73) производят при отсутствии вращения колец или вращении (колебании) с частотой п < 1 об/мин. Подшипник выбирают так, чтобы эквивалентная статическая нагрузка Ро не превышала статической грузоподъемности Со. Если значение Со не указано в каталоге, его вычисляют по формуле (9.2). Эквивалентную статическую нагрузку Ро при чисто радиальном или осевом нагружении полагают равной внешней нагрузке, а при комбинированном нагружении определяют как большую из двух значений, рассчитанных по формулам [c.497]

Независимо от выбора критерия качества необходимо также задать качество системы в установившемся состоянии. Как правило, к таким требованиям относится отсутствие статической ошибки регулирования при постоянном значении задающей переменной, а также при постоянных возмущающих сигналах п (к), [c.79]

В процессе проектирования кинематических цепей с очевидной необходимостью встает вопрос о выборе критериев для последующей проверки качества их сборки в условиях производства, т. е. браковочных на стадии сборки параметров, допустимые значения которых проставляются на кинематических схемах и сборочных чертежах механизмов и приборов. Под качественной сборкой кинематической цепи обычно понимают такое ее исполнение, при котором, с одной стороны, отсутствуют заедания и заклинивания в передачах, т. е. соблюдается условие однопрофильного зацепления, а с другой — имеющиеся в передачах зазоры, люфты и упругие деформации оказываются достаточно малыми с точки зрения предъявленных требований к точности, работоспособности в динамических режимах и т. д. В качестве указанных критериев проверки принимают расчетные значения статических моментов и мертвых ходов. [c.3]

При выборе критерия оптимизации и построении статической характеристики фигурировали рабочие импульсы без разделения на первичные, являющиеся, собственно, рабочими и эвакуирующими, и вторичные, обеспечивающие только эвакуацию продуктов эрозии. Из простых соображений следует, что на границах интервала 5 —5(, обе функции Пр = / (5) и Пр = / (5) должны быть равны нулю. Далее, максимум Пр должен возрастать при уменьшении зазора, а максимум функции Пр —при приближении к 5 0. С учетом такого хода кривых и удельного веса повторных разрядов на рис. 56 дан примерный график трех функций и расположения их максимумов. С известным приближением можно считать совпадающими максимумы Пр и Пр , имея при этом также в виду, что реальный максимум Пр не очень критичен (см. рис. 54). [c.160]

В статье рассмотрены сущность процесса проектирования как стратификации или иерархии решений, а также особенности статических и динамических задач проектирования. Дана формулировка задачи автоматизации проектирования САУ технологическими процессами, показано ее отличие от задач динамического расчета и синтеза САУ технологическими процессами. Показывается, что использование для автоматизации проектирования подходов, основанных на свертывании критериев, а также на точечных задачах оптимизации, обычно является неприемлемым. Описан выбор структуры САУ ТП при проектировании, указаны особенности декомпозиции (автоматизации системы по регулируемым переменным. Дана характеристика системы автоматического проектирования САУ и АСУ ТП. [c.293]

Какими преимуществами обладают стандартизованные детали (сборочные единицы) при конструировании и выполнении ремонтных работ 7. Что такое стандартизация и унификация деталей и сборочных единиц машин и каково их значение в развитии машиностроения 8. Какие основные требования предъявляются к машинам и их деталям 9. Назовите материалы, получившие наибольшее применение в машиностроении, и укажите общие предпосылки выбора материала для изготовления детали. 10. Какое напряжение называется допускаемым и от чего оно зависит 11. От чего зависит размер предельного напряжения и требуемого (допускаемого) коэффициента запаса прочности 12. Дайте определения цикла напряжений, среднего напряжения цикла, амплитуды напряжения и коэффициента асимметрии цикла напряжений. 13. Какой цикл напряжений называется симметричным, отнулевым, асимметричным 14. Могут ли в детали, работающей под действием постоянной нагрузки, возникнуть переменные напряжения 15. Укажите основные факторы, влияющие на значение допускаемого напряжения и коэффициента запаса прочности. 16. Что следует понимать под табличным и дифференциальным методами выбора допускаемых напряжений 17. Запишите формулу для вычисления допускаемого напряжения при симметричном цикле и статическом нагружении детали. Дайте определения величин, входящих в эти формулы. 18. Запишите формулу для вычисления значения расчетного коэффициента запаса прочности при симметричном цикле напряжений для совместного изгиба и кручения. 19. Укажите основные критерии работоспособности и расчета деталей машин. Дайте определения прочности и жесткости. 20. Сформулируйте условия прочности и жесткости детали. [c.20]

Выбор величины й в качестве критерия требует некоторых пояснений. Из формальных соображений гл. 4 следует, что при неограниченной величине конденсатора в цепи обратной связи интегрирующего усилителя ошибка от входного тока определяется только отношением входного тока смещения к максимально возможному току выхода. Аналогично погрешность от смещения нуля по напряжению, вообще говоря, зависит от отношения этого смещения к шкале выходных сигналов. Наконец, третий источник статических погрешностей — конечное значение коэффициента усиления. Эти три источника ошибок взаимно независимы, поэтому наиболее естественно обобщенный критерий для суммарной оценки качества усилителя брать как среднеквадратичную величину. Тот факт, что в качестве критерия выбрано не значение среднеквадратичной ошибки, а величины, ей обратной, связан с удобствами анализа соответствующих графиков — иначе пришлось бы иметь дело с функциями, асимптотически приближающимися к нулю. [c.185]

Наиболее существенными показателями любых систем и подсистем, находящихся на борту корабля, являются их масса и энергопотребление. Энергообеспечение СОТР осуществляется от энергетической установки, также обладающей определенной массой. Поэтому целесообразно на первом уровне статической оптимизации в качестве критерия оптимальности выбрать суммарную массу СОТР и той части массы энергетической установки, которая пропорциональна расходуемой на систему энергии. Таким образом, принимаемый. критерий оптимизации должен обеспечить выбор проектных параметров из условия минимальной массы СОТР и энергетической установки. [c.206]

При проектировании механизмов и машин подшипники качения обычно не конструируют, а выбирают из ряда стандартных. Методика выбора подшипников качения стандартизована (см. ГОСТ 18854—73 и 18855—73) и осуществляется по двум критериям 1) динамическая грузоподъемность С, Н 2) статическая грузоподъемность Со, Н. Значения С и Со для каждого типоразмера подшипника приводятся в каталогах или справочниках [3 28]. [c.106]

Помимо величины запаса статической устойчивости и величины неустойчивости, рассмотрены и другие критерии выбора и сравнительной оценки походок. Одним из них явился критерий оценки походок по их комфортабельности. В работах [4, 5] показано, что, несмотря на полную развязку корпуса экипажа от неровностей дороги, достигаемую автоматической адаптацией движителей, движение экипажа не будет полностью комфортабельным. В результате перераспределения весовых нагрузок в ногах экипажа, возникающего в процессе шагания, а также в силу того, что как сами ноги, так и грунт обладают некоторой упругостью, возникают вертикальные смещения точек подвеса ног к корпусу и связанные с этим девиации корпуса — его угловые и линейные (по вертикали) отклонения от заданного положения в пространстве. Здесь свойство переменности структуры экипажа приводит к тому, что, помимо необходимости рассмотрения многократной статической неопределенности системы при нахождении опорных реакций в ногах, следует учитывать изменение кратности этой неопределенности при каждом подъеме или постановке одной, двух и даже трех ног шагающей машины одновременно. [c.33]

Выбор области контактных давлений, охватывающей интервал Os < (/max НВ, обусловлен нреждв всего ее практической неизученностью. В настоящее время точное определение деформаций и напряжений в реальных условиях трения не представляется возможным как вследствие локальности процесса, так и из-за значительного их градиента по глубине. Аналитическое решение этой задачи, основанное на достижениях теории упругости и теории пластичности, получено соответственно только для областей упругого и пластического контактов [20, 22]. Область упругопластических деформаций пока не поддается аналитической оценке. Предложенные в Гб] критерии перехода от упругого контакта к пластическому через глубину относительного внедрения являются в достаточной степени условными, так как не учитывают сил трения. При трении, как и при статическом вдавливании индентора, до сих пор нет однозначного критерия пластичности, который указывал бы на условия наступления пластической деформации [96]. Если при одноосном нагружении пластическая деформация металла начинается при напряжениях, равных пределу текучести, то при трении вследствие сложного напряженного состояния несущая способность контакта повышается и пластическая деформация начинается при значениях q = ds, где Ts — предел текучести с — коэффициент, который в зависимости от формы индентора, упрочнения и т. д. может меняться в значительных пределах (от 1 до 10) [6, 97]. В связи с тем что структурные изменения являются комплексной характеристикой состояния поверхностного слоя, представляется целесообразным их исследование именно в унругопластической области, где они могут служить критерием степени развития пластической деформации, критерием перехода от упругого контакта к пластическому. [c.42]

Развитие представлений об условиях образования хрупких состояшгй привело к понятиям о температурном запасе вязкости, о первой и второй критической температурах как характеризующих соответственно квази-хрункое и хрупкое состояние. Энергетическая трактовка в упруго-нласти-ческой постановке условий распространения инициированной трещины дала возможность охарактеризовать критический размер трещин или дефектов, способствующих возникновению хрупких разрушений, а путем применения статических представлений о вероятности существования опасных дефектов в напрягаемых объемах — оценить роль абсолютных размеров на прочность при хрупких состояниях. Результаты исследований критерием хрупкого разрушения обосновали методы испытания, позволяющие определять критические температуры и размеры трещин, а также разрушающие напряжения при квазихрупком и хрупком состоянии, необходимые для выбора материалов, производственных и эксплуатационных условий, исключающих воз-мон ность хрупких разрушений. [c.41]

Если сталь перед сваркой подвергают термообработке, но после сварки отпуск невозможен из-за крупных размеров конструкции, то сталь данной марки можно использовать для изготовления такой конструкции только в том случае, если нет жестких требований к равнопрочности сварного соединения и основного металла в условиях статического нагружения. Для обеспечения свойств сварного соединения, гарантирующих требуемую его работоспособность, критерием для выбора необходимой температуры подофева является диапазон скоростей охлаждения, обеспечивающий необходимый уровень механических свойств в околошовной зоне. Аустенитными электродами обычно сваривают без предварительного подогрева, но при этом регламентируется время с момента окончания сварки до проведения термообработки изделия. При сварке [c.308]

Однако для тел иного назначения, например для корпусов дирижаблей, площадь миделевого сечения совершенно не является характерной. При выборе формы корпуса дирижабля критерием (по крайней мере, с аэродинамической точки зрения) также является минимальное лобовое сопротивление, однако при условии, что все рассматриваемые формы вмещают один и тот же объем подъемного газа. Подъемная сила дирижабля при прочих равных условиях пропорциональна объему газа, находящегося в оболочке или в специальных газовых баллонах. Величина газового объема является исходной величиной при проектировании дирижабля. С этим объемом непосредственно связан наружный объем дирижабля, который можно назвать объемом вытесненного воздуха или, иначе, воздухоизмещением дирижабля. Задача, которая возникает при выборе формы для корпуса дирижабля, заключается в том, чтобы из всех форм, обеспечивающих одну и ту же статическую подъемную силу, выбрать такую, при которой лобовое сопротивление будет наименьшим. Поэтому здесь естественно ввести в формулы для аэродинамических сил и моментов такую площадь, которая непосредственно связана с объемом корпуса. Обычно берут воздухоизмещение дирижабля IV (с этой величиной в аэродинамике удобнее оперировать, нежели с газовым объемом) и принимают условную площадь, равную за характерную во всех вопросах аэродинамики дирижабля. Наи-выгоднейшей будет форма, которая будет иметь минимальный коэффициент лобового сопротивления, отнесенный к Кстати сказать, наивыгоднейшие формы, в смысле минимума с , будут разными, в зависимости от того, к какой характерной площади отнесены коэффициенты лобового сопротивления. Не следует поэтому думать, что существует, так сказать, универсальная удобообтекаемая форма, т. е. такая, которая является в равной мере наивыгоднейшей как для фюзеляжа самолета, так и для корпуса дирижабля. [c.562]

Значение максимальной амплитуды частотной характеристики замкнутой системы, которая обычно обозначается Мрез, может быть использовано в качестве критерия работы системы. Большие значения Мрез означают, что в случае синусоидального входного сигнала на частотах, близких к резонансным, ошибки будут большими и, что более существенно, в переходном процессе будет иметь место значительное перерегулирование. При синтезе следящих систем рекомендуемое значение Л1рез= = 1,4 0,2 [Л. 1], что соответствует коэффициенту демпфирования для простой системы второго порядка, равному 0,4. Рекомендуемое значение коэффициента усиления регулятора в случае автоматического регулирования производственных процессов лежит ближе к максимальному значению. Наиболее характерны значения Л рез=2- -3. Для системы, рассмотренной в примере 7-1, желаемый переходный процесс может быть получен цри значении статического коэффициента усиления К=6 (/ макс = 12,7). При этом декремент затухания равен примерно 0,25, что соответствует значению коэффициента демпфирования 0,2—0,25. Для получения значения Мрез=1,4, требуется коэффициент усиления К—3,5, что составляет только А максимального значения. То что рекомендации по выбору /Ирез для следящих систем и для систем автоматического регулирования не совпадают, не должно вызывать удивления. При управлении машиной или ракетой большое перерегулирование может оказаться недопустимым, однако при регулировании большинства процессов в химической промышленности интеграл ошибки является более существенным критерием, чем максимальное отклонение. [c.188]

Обычная закалка с отпуском (кривая 3) резко уменьшает циклическую прочность, хотя статическая прочность довольно высокая (около 205 кГ1мм ). Это еще раз показывает, что высокие значения статической прочности не могут служить критерием для выбора режима термической и термомеханической обработок материалов, работающих в условиях действия циклических нагрузок. [c.127]

В этих же документах приводят и методы прочностного расчета соединений и крепежных изделий. Наиболее простой расчет крепежных изделий проводят по максимальной расчетной статической нагрузке, которая приходится в соединении на одно изделие. Эта нагрузка является критерием для выбора диаметра и класса прочности крепежного изделия по стандартам, в которых регламентированы механические свойства крепежных изделий, например для болтов, винтов и щпилек из углеродистых нелегированных и легированньк сталей по ГОСТ 1759.4-87 (МС ИСО 898/1). Гайки для этих изделий выбирают такого же класса прочности или на один класс вьппе по ГОСТ 1759.5-87 (МС ИСО 898/2). [c.302]

Если " кс + Тмс оказывается больше Ту , принятому по критериям прочности, для проверки коррозионного ресурса покрытия необходимы дополнительные испытания длительностью Тдоп при некоторых режимах, которые желательно выполнить при пониженной частоте вращения ротора (чтобы не вызывать серьезных статических повреждений роторных лопаток). Выбор этих режимов осуществляется также с учетом расчетной корректировки температуры умножением на кт. Эти режимы совместно с режимом уск енных испытаний по критериям прочности должны обеспечить соблюдение условия [c.563]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...