Работа выхода упругости

Как будет показано ниже, это явление не наблюдалось в растворе серной кислоты более высокой концентрации, где значительное изменение электрохимической гетерогенности не так вероятно. В таких условиях активного растворения изменение знака упругих напряжений (растяжения или сжатия) не изменяло отрицательного знака изменения стационарного потенциала, и в обоих случаях напряжения практически одинаково увеличивали скорость коррозии. Однако, в условиях пассивации или ингибирования коррозии влияние знака приложенных напряжений усложняется в результате их воздействия на состояние поверхностных пленок и адсорбционного взаимодействия металла с поверхностно-активными компонентами среды (например, вследствие чувствительности потенциала деформации к знаку деформации, что в свою очередь влияет на работу выхода электрона и на до-норно-акцепторный электронный обмен металла с адсорбатом). [c.32]

Для традиционной методики определения р и S величина формфактора при постоянной работе выхода обратно пропорциональна тангенсу угла наклона прямой Фаулера—Нордгейма или касательной к ВАХ, как, например, в [168]. При растяжении катода р увеличивается, значит, наклон кривой должен уменьшаться. В то же время, при увеличении р с ростом напряжения ток с катода растет быстрее, значит, наклон кривой должен увеличиваться. Для разрешения этого противоречия рассмотрим простейшую модель упругого автокатода (рис. 3.5а). Будем считать, что катод и анод плоские и идеально гладкие. Площадь катода постоянна и равна Sq. Катод связан пружиной с неподвижным основанием. Межэлектродное расстояние при отсутствии напряжения d , при смещении катода d, расстояние от эмиттирующей поверхности до неподвижного основания Zq и /, соответственно. Работа выхода постоянна и равна 4,7 эВ [169]. Примем для простоты dg = Iq. Относительное удлинение ка- [c.107]

Соударения свободного электрона с ионизируемой частицей и нейтральным атомом могут быть упругими и неупругими. Упругие соударения вызывают повышение температуры и не изменяют суммарную кинетическую энергию соударяющихся частиц. При неупругих соударениях часть кинетической энергии расходуется на работу, необходимую для отрыва электрона от ядра. Возбуждение или ионизация частиц в газовом объеме возможны в том случае, если кинетическая энергия свободного электрона достаточна для совершения работы выхода. [c.7]

В процессе эксплуатации центровка дизеля и гидропередачи нарушается, поэтому при изготовлении тепловоза непараллельность фланцев дизеля и гидропередачи должна быть 0,15 мм на диаметре 225 мм (в эксплуатации — 0,3 мм) несоосность осей фланцев при изготовлении 0,3 мм (в эксплуатации 0,5 мм). Работа муфты с расцентровкой выше указанных норм ведет к выходу упругих пальцев из строя в результате их износа. [c.146]

Пространственно-криволинейные упругие элементы, сводящиеся к расчетной модели стержня, являются составной частью многих машиностроительных конструкций. Они используются для различных целей, например для передачи усилий и моментов (или для реализации заданного движения) в системах, использующих гибкие валы (рис. В.6). На рис. В.6 сечение О является входом, а сечение К — выходом. При программном управлении исполнительным механизмом машины часто бывает необходимо, чтобы сечение вала К поворачивалось во времени, повторяя заданный поворот сечения О, причем в процессе работы механизма само положение сечения К в пространстве может сильно изменяться (на рис. В.6 возможное положение сечения К показано пунктиром). При изменении положения выхода из- [c.6]

Расчет валов и осей Практикой установлено, что усталостное разрушение является основной причиной выхода из строя вращающихся осей и валов. Поэтому расчет на усталостную прочность является основным для этих деталей. В тех случаях, когда упругие перемещения вала или вращающейся оси могут отрицательно повлиять на работу связанных с ними деталей, производят расчет на жесткость. Рассмотрим последовательность расчета валов, так как расчет осей является частным случаем расчета валов при М, = 0. [c.316]

Приведенные на рисунке результаты получены с помощью созданного макета прибора для контроля упругих напряжений в ферромагнетиках, принцип работы которого описан выше. В указанном макете прибора намагничивание осуществляется П-образным электромагнитом, расположенный между его полюсами феррозонд включен по схеме полимера. Сигнал с измерительной обмотки феррозонда поступает на частотно-избирательный усилитель, настроенный на вторую гармонику возбуждающего тока феррозонда. С частотно-избирательного уси-лителя сигнал частотой 2/ поступает на первый вход фазового детектора, на второй вход которого поступает сигнал основной частоты / от генератора. К выходу фазового детектора подключен стрелочный индикатор. [c.100]

Выход за предел пропорциональности. Работа материала в упруго-пластической области. Практический расчет стержня на устойчивость. [c.366]

При прохождении процессов ИП в контактируемых поверхностях могут измениться условия деформационного упрочнения кристаллической решетки. Во-первых, образование медной пленки может привести к снижению эффективных касательных напряжений в подложке и тем самым обусловить уменьшение процессов наклепа, связанного с упругим взаимодействием дислокаций и работой дислокационных источников. В этом случае упругое взаимодействие линейных дефектов снижается не только по причине уменьшения вероятности множественного скольжения их по различным системам скольжения, но и снижением интенсивности работы источников дислокаций, в частности источников Франка— Рида. Понижение значений касательных напряжений может оказаться недостаточным для преодоления сил линейного натяжения и прогибания дислокационного сегмента до критического радиуса при работе источника Франка—Рида, в результате чего не происходит самопроизвольной генерации дислокационных петель. Во-вторых, наличие упругих напряжений на границе раздела между пленкой и основной матрицей может привести к тому, что выход дислокаций из приповерхностного слоя на поверхность будет затруднен и приведет к возрастанию упругих напряжений материала под пленкой. Помимо этих явлений, нужно еще учитывать взаимодействие дислокаций со свободной поверхностью пленки. Известно, что сила, действующая на единицу длины дислокации и стремящаяся продвинуть дислокацию к поверхности, имеет величину, [c.28]

Более сложный анализ требуется при определении дефектов не по времени, а по характеру изменения отдельных параметров. По неравномерности скорости исследуются влияние упругости системы, плохая смазка направляющих, излишняя затяжка клиньев. По осциллограммам ускорений, усилий, моментов определяется наличие ударов при входе и выходе деталей механизмов из зацепления, вызванное их неправильной установкой, погрешностями изготовления, появлением зазоров из-за износа и т. п. По записям ускорений определяются влияние дефектных механизмов на работу других механизмов автомата, неправильное торможение ведомых или ведущих звеньев (плохая регулировка тормозных устройств, неправильная установка кулачков тормозных золотников, неправильная регулировка дросселей и т. п. ). [c.17]

Из соотношений (7.66) и (7.64) следует, что за пределом упругости Уса = у см, а г/см, определяемое из характеристики О А В, в упругой области равно нулю, так как у = R (у), / i = 1 и удовлетворяет отмеченному выше требованию. Блок-схема формирования нелинейной диаграммы деформирования на АВМ ЭМУ-10 показана на рис. 81. Операционные усилители J, 2 и функциональные преобразователи ФП1, ФП2 являются частью электронной модели исследуемой динамической системы (см. рис. 82), а операционный усилитель 3 и блок памяти БП служат для формирования величины г/с с последующим ее запоминанием. Схема работает следующим образом. В области упругих колебаний системы (7.62) сигнал на выходе усилителя 3 и соответственно на выходе БП равен нулю, г/" = 0 на входы функциональных преобразователей поступает (сформированная в предыдущих блоках электронной модели исследуемой системы) искомая величина (—У (0). 3 смещения начала координат нелинейных характеристик отсутствуют. При переходе за предел упругости на выходе усилителя 3 начинает формироваться напряжение, пропорцио-298 [c.298]

Работа пневматической подвески может быть обеспечена лишь при полной герметизации упругого элемента. У диафрагменных упругих элементов герметизация достигается внутренним герметизирующим слоем оболочки и бортами. Так же как и каркас диафрагмы герметизирующий слой при малой толщине работает в условиях многократных деформаций и при этом должен обеспечивать высокую воздухонепроницаемость оболочки. Требования к воздухонепроницаемости диафрагм весьма высокие. Если герметизирующий слой пропускает воздух, то каркас быстро расслаивается, покровный слой разрывается и упругий элемент выходит из строя. [c.287]

Регулирование теплопроизводительности котла типа ТВГ осуществляется путем изменения количества газа, подаваемого в котел в зависимости от заданного параметра— температуры воды на выходе из котла (при работе в базовом режиме) либо температуры воды, подаваемой в теплосеть (при работе в регулирующем режиме). Для повышения качества регулирования в схему введена упругая отрицательная обратная связь по положению регулирующего органа (заслонки на газопроводе [c.243]

Итак, в качестве физической модели твердого тела для описания механохимических явлений при коррозии металла под напряжением можно принять модель упругого континуума. (имеющего квазисвободные электроны) с дефектами структуры типа дислокаций. В этой модели потенциал деформации, обусловленный средней дилатацией упругодеформированного металла или средним нелинейным расширением дислокаций, реализуется в значениях, практически не влияющих на работу выхода иона металла, но оказывающих воздействие на электромагнитные явления переноса в металле и работу выхода электрона. [c.14]

Материалы. Применяемые для изготовления сеток проволоки. наряду с необходимой пластичностью должны быть механически прочными и формоустойчивыми с высоким значением модуля упругости, сохраняя эти свойства как в холодном, так и в нагретом состоянии. По своим физическим свойствам они должны удовлетворять требованиям высокой работы выхода и быть теплопроводными (во избежание термоэмиссии), обладать сравнительно невысоким и постепенно возрастающим при повышении температуры коэффициентом линейного расширения, электропроводностью и способностью хорошо обезгаживать-ся на операциях откачки и тренировки. [c.388]

Темп-ра перехода в сверхпроводящее состояние 4,41 К. Работа выхода 4,13 эв. Т. парамагнитен магнитная восприимчивость 0,849 К) в (25°). Модуль упругости 16,47 1()и дин/сл (25°) модуль сдвига () 10" дин/см твердость по Брикеллю 40 нг/м.м--, сжимаемость 0,479 КГ с.п /кг. Коэфф. Пуассона 0,Н5. Чистый Т. (99,9 /о) в отожженном состоянии хорошо поддается механич. обработке, легко прокатывается в фольгу 0,04 м.и и в тонкую проволоку, штампуется. [c.114]

Уд. теплоемкость Ср 0,11 кал/з град (20°). В интервале 0°—1550° Ср = 9,31- 10-2-- 5,67. lO-sj . Коэфф. термич. расширения 6,2 Ю"" (20°). Коэфф. теплопроводности 0,16 кал1см- сек - град (20°). Уд. электросопротивление 18,9 мком-- см (0°). Температурный коэфф. электросопротивления 5,88- 10 . Работа выхода 4,6 эв. X. антиферромагнетик. Точка Кюри 150°, уд. магн. восприимчивость 3,6 10 (20°). При комнатной темп-ре X. хрупок. Переход от хрупкого состояния к пластичному совершается в узком температурном интервале ок. 200° (т. н. порог хрупкости). Модуль упругости (2,5—2,6) 10 Сжимаемость 5,19- сл1 1кг (30°). [c.380]

Действительный профиль рабочего участка зуба может иметь срез у вершины головки, называемый фланком. Применение колес с фланкированными зубьями значительно улучшает плавность работы передачи, обеспечивая более плавный вход зубьев в зацепление и выход из него. Фланк способствует также образованию масляного клина между пересонрягаемыми зубьями, что вместе с упругой деформацией зубьев снижает относительные ускорения колес, динамические нагрузки и шум в передаче. В связи с этим колеса, предназначенные для работы при больших окружных скоростях следует изготовлять только фланкированными. [c.312]

Результаты численных расчетов, выполненные в работе [341], моншо разделить на три части влияние на К формы заплаты, упругости заклепок и коэффициента жесткости элементов, на которые разбивается заплата. На рис. 21.2 показано изменение коэффициента интенсивности напряжений в функции отношения длины трещины Z к ширине заплаты Ъ для трех размеров заплаты (отношение высоты Н к ширине Ъ равно 0,6, 1 и 2). Заплата имеет относительную жесткость S — tE/tsEa равную единицу, а заклепки жесткие it Е 4 Ез — толщина и модуль упругости пластины и заплаты). Видно, что коэффициент интенсивности напряжений сначала (по мере увеличения длины трещины) уменьшается, пока вершины трещины не достигнут края заплаты. Когда вершины трещины находятся под заплатой, коэффициент интенсивности напряжений также уменьшается с уменьшением размера ааплаты. Когда же трещина выходит за пределы запла- [c.170]

Рассмотренная методика выбора мощности основывается на технологии работ с клапанами, когда удар вверх для среза штифтов осуществляется гидравлическим яссом. При аварийном выходе из строя гидравлического ясса удар вверх осуществляется механическим яссом. Определение при это.м нагрузочной пусковой характеристики аналитическим путем значительно усложняется по сравнению с рассмотренным выще, так как кроме учета разгона инерционных масс привода барабана и проволоки с инструментом, следует учитывать влияние переменной силы упругой деформации проволоки, возникающей в процессе движения инструмента вверх в жидкой среде. [c.125]

С начала 40-х годов обширные исследования были проведены во многих странах, но их детальное обсуждение выходит за рамки настоящей работы. При анализе существующей литературы вызывает удивление небольшое число книг, посвященных теории упругости анизотропного тела. Работы Лехницкого [34, 35], Амбарцумяна [1, 2], Саркисяна [48] и Хиермона [28], по-видимому, исчерпывают перечень книг, непосредственно относящихся к этому вопросу. [c.15]

Увеличение рабочих параметров современных машин и аппаратов (рост единичных мощностей, уровня температур, грузоспособ-ности, маневренности, а также работа изделий в условиях переходных и форсированных эксплуатационных режимов и т. д.) при одновременном снижении металлоемкости конструкций и использовании новых металлических материалов повышенной прочности приводит к возрастанию как общей, так и местной напряженности конструкции с выходом в зонах концентрации металла за пределы упругости. Эксплуатационная нестационарность (тепловая и механическая) нагружения изделий сопровождается работой материала в условиях циклического упругопластического деформирования. Такое нагружение характерно для конструкций энергетического, транспортного и химического машиностроения, авиации, ракетной техники, реакторостроения и т. д. [127, 170]. [c.3]

Важнейшей особенностью работы конструктивных элементов является циклический характер температурного поля, определяемый режимом работы изделия. Например, за двухчасовой полетный цикл транспортного газотурбинного двигателя (ГТД) температура выходной кромки лопатки существенно изменяется, при этом довольно значительно меняются и скорости нагрева при выходе на полетный режим [25]. Значительная неравномерность температурного поля свойственна охлаждаемым рабочим лапатка(М газовой турбины [71]. Менее опасные сочетания температур t и напряжений а реализуются в турбинном диске [71], однако для них свойственны высокие уровни температур и значительные градиенты. Из приведенных данных видно, что для температурного цикла нагрева элемента характерно чередование нестационарных и стационарных участков, причем последние занимают значительное время цикла. Высокие уровни температур, циклический характер температурного воздействия, чередование нестационарных и стационарных режимов создают е материале особые условия работы высокую термомеханическую напряженность, больщие уровни термических напряжений. Все это обусловливает в большинстве случаев работу материала конструктивного элемента за пределами упругости в наиболее напряженных точках наблюдается процесс циклического упругопластического деформирования, приводяший материал к разрушению за ограниченное число циклов (Ю —10 ). [c.8]

Для газонефтепроводного транспорта наибольший интерес представляют трубы, рассчитанные на высокое внутреннее давление и имеющие большой диаметр (до 1420 мм), толщины стенок которых превышают приведенные выше величины. Известно, что в северных районах в современных газопроводах диаметром до 1420 мм в результате разницы между температурой укладки и эксплуатации, равной 60—80 °С, возникают значительные продольные усилия, которые достигают 20 ООО кН. В результате их воздействия на выпуклых кривых, чаще всего на заболоченных территориях, наблюдались случаи выхода трубопровода на поверхность. Для предотвращения этого явления выпуклые кривые пригружаются железобетонными ори-грузами или ставятся винтовые или свайные раскрывающиеся анкера. При радиусе упругого изгиба 2500 м масса пригрузов 1,8 т в воде и 3 т на воздухе на 1 м длины трубопровода. Для улучшения работы забалластированного трубопровода в этих условиях необходима установка мертвых опор. Кроме того, опасными являются участки трубопроводов, на которых продольные перемещения могут вызывать разрушение соединений (подогреваемые нефтепроводы возле перемычек, задвижек и узлов пуска очистных устройств, в местах подключения к компрессорным станциям и др.), а также трубопроводы в которых продольные напряжения могут привести к разрыву — [c.235]

Упругие, муфты с переменной жесткостью автоматически выходят из зоны резонанса вследствие изменения их жесткости при увеличении угла относительного поворота валов. Уируго-демпфп-рующне муфты могут быть использованы для работы в зоне резонанса только при небольших колебаниях крутящего момента, так как фактор р = 15 -Ь 20 для муфт с резиновым кольцом (ф = 0,3 -Ь -т- 0,4) и р = 10 -ь 15 для муфт с резиновыми колодками (ф = 0,4 -ь 0,6). [c.179]

Транспортер передвигается с помощью электродвигателя через клнноременную передачу, червячный редуктор, упругую муфту и ведущие звездочки. В цепи транспортера расположено натяжное винтовое устройство. Отливки к матрице в зоне обнаждачивания крепятся зажимом, ролик которого набегает на копир, и отливка корпуса редуктора накладкой прижимается к гнезду матрицы. При выходе из зоны обнаждачивания отливка освобождается от зажима. Цикл работы линии полуавтоматический загрузка ручная, а обработка и разгрузка — автоматические. [c.284]

Рассмотрим порядок величины т] в материале М. При заданной диаграмме Р это не представляет больших трудностей. Возьмем для простоты модель с тремя стержнями. Удельная диссипация энергии равна заштрихованной площади на диаграмме, изображенной на рис. 7.8, а. Вначале энергия диссипируется в первом стержне при упругой работе двух других, затем в первом и втором и, наконец, во всех трех. Можно показать, что скрытая энергия при выходе на предельные напряжения равна сумме площадей треугольников, обозначенных на рисунке цифрами 1 ж 2. При дальнейшем увеличении деформации она не изменяется. Экстраполируя этот результат на неограниченное число стержней, получим, что для материала М величина скрытой энергии при деформации e определяется соответствующей площадью, заштрихованной на рис. 7.8, б. [c.176]

Нагревательные батареи в большинстве конструкций испарителей выполняют горизонтальными прямотрубными. Значительная длина трубок (до 2 м) предопределяет достаточную их упругость, облегчающую самопроизвольное скалывание значительной части накипи. В испарителях малой производительности для упрощения конструкции часто применяют батареи с U-образными трубками. Как правило, испаряемая вода омывает трубки снаружи. При этом обеспечивается достаточная площадь для выхода пара, гарантируется надежное смачивание всех поверхностей нагрева, облегчается отделение накипи при чистке и во время работы. [c.198]

ЛИНИИ ЗАДЕРЖКИ акустически е—устройства для задержки электрических сигналов на время от долей МКС до десятков мс, основанные на использовании относительно малой скорости распространения упругих воли. Л. з. наа. ультразвуковыми (УЛЗ) при работе на частотах (о волн от единиц до сотен МГц или гиперзвуковыми (ГЛЗ) приот 1 ГГц и выше. Л. 3. применяются в качестве устройств акусто-мектроники для обработки сигналов в разл. областях электронной техники (радиолокац, аппаратура, телевидение, устройства связи и др.). Известны также акус-тооптич. Л. 3., в к-рых для обнаружения сигнала на выходе Л, 3. используется взаимодействие упругих волы со световым пучком. [c.594]

Смотреть страницы где упоминается термин Работа выхода упругости : [c.635] [c.403] [c.450] [c.105] [c.112] [c.133] [c.394] [c.400] [c.307] [c.431] [c.42] [c.450] [c.516] [c.64] [c.164] [c.119] [c.305] [c.303] [c.25] [c.128] [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...