Степень балансировки

При необходимости проведения измерений на деталях, резко отличающихся по своим физико-химическим свойствам, балансировка моста может быть облегчена изменением емкости подстроечного конденсатора С . Напряжение на входе моста составляет 1,4—1,6 в и не зависит от степени балансировки. [c.85]

Диаметры резиновых подшипников достигают весьма больших размеров на Куйбышевской ГЭС, например, 1420 мм. Толщина резиновой обкладки подшипника зависит от диаметра и степени балансировки вала, числа оборотов вала, сечения канавок и составляет 8 мм и больше. Когда подшипники работают в загрязненной воде, необходимо применять резиновую обкладку, стойкую к истиранию, и несколько увеличивать толщину обкладки. Так как крепление резины к латуни наиболее надежно и просто по выполнению, то латунные гильзы имеют преимущественное применение. Стальные гильзы необходимо латунировать или обрабатывать иным способом, обеспечивающим прочность крепления резины к металлу на отрыв не ниже 4 МПа (40 кгс/см ). Заготовки резиновых подшипников производят отливкой. Вулканизацию проводят в котле или автоклаве в индивидуальной форме, но рекомендуется дополнительная тщательная шлифовка на специальных токарных станках. [c.289]

Знак прогиба на рис. 7.3 не учитывается. Если прогиб ротора ограничивается пятикратным отношением у а = 5), то угловая скорость не должна находиться в пределах (0,92. .. 1,12) u p. При высокой степени балансировки ротора можно допустить большую величину относительного прогиба. Тогда опасный диапазон скоростей сузится. Однако допускать разницу между рабочей и критической скоростью меньше чем 10 % опасно из-за интенсивности роста прогиба. [c.339]

Детали, у которых величина I может достигать значительных размеров (например, коленчатые валы автомобильных и тракторных двигателей), должны подвергаться динамической балансировке. Чем больше число оборотов детали, тем в большей степени сказывается влияние динамической неуравновешенности. Как статическая, так и динамическая неуравновешенность исправляется добавлением груза или, наоборот, удалением части металла, обусловливающей неуравновешенность тела, путем высверливания, фрезерования и т. д. [c.509]

После того как уравновешивание в плоскости /—I произведено, н это устанавливается по отсутствию колебаний станка во время вращения ротора, его переставляют так, чтобы плоскость II—II не проходила через ось качаний станка, например, переворачивая его так, чтобы плоскость I—/ теперь была слева, а плоскость II—II — справа. После этого в плоскости I —II определяют место закрепления второго противовеса. Вес каждого противовеса подбирают экспериментально в зависимости от степени неуравновешенности ротора. Описанным способом можно выполнить и статическую и динамическую балансировки с помощью масс, установленных в двух плоскостях, можно сделать равными нулю и главный вектор и главный момент сил инерции материальных точек ротора D. [c.280]

Чувствительность балансировочных станков зависит от типа станка и его назначения. Чем меньше вес деталей, для балансировки которых предназначен станок, тем выше точность балансировки. Станки с качающейся рамкой имеют меньшую точность, чем станки с отдельными качающимися подшипниками. Требуемая степень точности балансировки зависит от числа оборотов балансируемой детали, так как величина центробежной силы или момента пары центробежных сил пропорциональна квадрату скорости вращения. [c.318]

Для машин серийного и массового производства, в целях сохранения взаимозаменяемости деталей при ремонте в эксплуатации, необходимую степень сбалансированности узла обычно обеспечивают путем соответствующей точности балансировки составляющих деталей. В тех случаях, когда ввиду. очень высоких требований к узлу это недостижимо, предусматривают окончательную балансировку узла в сборе. [c.318]

Определение нечувствительных скоростей гибкого ротора является актуальной задачей при уравновешивании. Поэтому в ряде последних работ, посвященных балансировке гибких роторов [1—10], в той или иной степени затрагивались и вопросы, касающиеся нечувствительных скоростей. В большинстве работ при исследовании нечувствительных скоростей рассматривались роторы постоянного сечения. В отдельных случаях [1] указывалось, что нечувствительные скорости ротора переменного сечения можно рассчитать с помощью ЭЦВМ, но дальнейшее рассмотрение опять велось на примере ротора постоянного сечения. Только в работе [10] доказана теорема о существовании нечувствительных скоростей для ротора переменного сечения с парой неуравновешенных грузов. Там же было показано, что величина нечувствительной скорости не зависит от податливости опор. [c.91]

Эффективность балансировки отражает реакцию ротора на вводимые уравновешивающие грузы и влияние характера исходной неуравновешенности. В то же время абсолютная точность уравновешивания и число уравновешивающих грузов определяются величиной первоначальных дисбалансов. Этот существенный фактор отражает степень совершенства технологии изготовления роторов соответствующие данные нужно брать из практики. Рекомендации настоящей статьи основаны на опыте в области транспортных турбомашин и учитывают также перспективные требования к уравновешенности роторов. [c.92]

При изготовлении роторов электрических машин в производстве должны быть выдержаны заданные в чертежах допуски, в частности при балансировке должна быть достигнута заданная степень уравновешенности. [c.280]

В заключение отметим, что станки для статической балансировки в динамическом режиме, разработанные МВТУ, имеют одну особенность, которая заключается в том, что колеблющаяся система станка вместе с ротором имеет 6 степеней свободы. Благодаря этому эти станки не требуют специальных фундаментов или других виброизолирующих устройств, достаточно просты в эксплуатации, а также перспективны в отношении автоматизации процесса определения и устранения дисбаланса. Кроме того, эти станки обеспечивают достаточно большую производительность и точность. [c.364]

Изменение величины k не вызывает серьезных затруднений при настройке автомата на деталь. Это изменение легко компенсируется путем изменения коэффициента усиления измерительного устройства. Изменение же угла сдвига фаз <р может быть скомпенсировано только сложной регулировкой механизмов, требующей длительного времени. Поскольку технико-экономическая эффективность от применения автомата в значительной степени определяется временем переналадки с детали на деталь, необходимо было сделать угол сдвига фаз ф независимым от веса балансируемой детали. Этого можно достигнуть, если балансировку производить на высокой скорости, а собственную частоту опор обеспечить по крайней мере в 5 раз меньше, чем частота вращения детали. [c.411]

В результате обработки большого экспериментального материала по балансировкам роторов турбин нами получены средние значения коэффициентов динамической чувствительности роторов к дисбалансу, характеризующие степень воздействия на вибрацию опор пары симметричных или кососимметричных грузов, закрепленных в балансировочных (торцевых) плоскостях ротора. При этом условно предполагается, что пара симметричных грузов воздействует на симметричные (первую, третью) формы неуравновешенности, а пара кососимметричных грузов — на вторую гармонику неуравновешенности. [c.166]

Наибольшее применение для балансировки роторов гироприборов в настоящее время нашли механические системы, обеспечивающие ротору или шесть или три степеней свободы. Это обусловлено особенностями геометрии масс роторов гироприборов и необходимостью производить балансировку роторов в широком диапазоне скоростей вращения. Остановимся на особенностях роторов гироприборов и определим какие же механические системы выгодно применять для балансировки роторов гироприборов. [c.290]

Если ротор (фиг. 2) поместить на механическую систему с шестью степенями свободы и привести его во вращение, то он будет вращаться вокруг оси OiZ", а материальная ось 0Z будет описывать конус. Единственная точка материальной оси ротора, которая будет неподвижна,— это точка Ц (центр колебаний). Положение точки Ц зависит от многих параметров. Поэтому в реальных механических системах она может быть расположена близко или далеко от центра масс. Наиболее удачным вариантом для балансировки является расположение центра колебаний, показанное на фиг. 3, а. В этом случае амплитуда колебаний каждой опоры зависит только от дисбаланса в одной плоскости. Измеряя амплитуду колебаний опор, можно сразу определить величину дисбаланса в данной плоскости. [c.291]

Однако при балансировке роторов гироприборов предпочтительнее использовать механическую систему с шестью степенями свободы, так как она допускает широкий диапазон скоростей вращения ротора во время балансировки. [c.293]

Таким образом, вредные воздействия вибраций вынуждают принимать меры к увеличению степени уравновешенности быстро-вращающихся деталей в авиационной промышленности. Операции балансировки занимают все более важное место в общем технологическом процессе изготовления ГТД. [c.479]

При этом следует учитывать значительное увеличение времени и затрат на балансировку. Очевидно, что выбираемая степень точности балансировки должна быть согласована с точностью изготовления роторов и точностью имеющегося балансировочного оборудования. Кроме того, при определении допусков на остаточную неуравновешенность необходимо учитывать требования эксплуатации и ремонта, возможности имеющегося в ремонтных 482 [c.482]

Целью классификации является распределение роторов по группам, для которых должны применяться соответствующие данной группе методы уравновешивания, удовлетворяющие условию допустимого уровня вибраций машины. Выполнение этого условия связано с качеством балансировки, которое определяется выбранным методом и степенью его точности. [c.193]

Повышение точности уравновешивания роторов гироскопических и других приборов в значительной степени зависит от точности настройки балансировочной машины. Особое значение поэтому имеет тарировка контрольного, или эталонного, ротора при настройке балансировочной машины, ввиду того, что при балансировке партии роторов все погрешности, имевшие место при настройке оборудования по контрольному ротору, автоматически переносятся па все роторы из партии. [c.266]

Сам процесс балансировки заключается в следующем. Неуравновешенный ротор помещают в подшипниках балансировочной машины и приводят во вращение. Вначале ставят переключатель контуров в первое положение и производят отсчет показаний миллиамперметра и углового положения дисбаланса затем переводят выключатель во второе положение и повторяют указанные измерения. После этого становятся известными величина и расположение уравновешивающих грузов, размещаемых в плоскостях I и II. Таким образом, весь процесс балансировки продолжается несколько секунд и осуществляется с высокой степенью точности. [c.111]

Причины неравномерности хода машины. Маховик, его назначение, действие и применяемый материал. Число маховиков. Крепление маховика на валу. Составные части маховика. Понятие о степени неравномерности. Понятие о балансировке маховика. [c.619]

Электронно-лучевой метод автоматической балансировки малогабаритных роторов поясняется схемой, приведенной на рис. 31. Ротор с системой подвеса помещен в вакуумную камеру так, что линии действия электронных лучей находятся в соответствующих плоскостях коррекции, частота вращения ротора равна Эксплуатационной. Разрежение в камере 5 10 мм рт. ст. Колебания оси ротора воспринимаются датчиками, выделенные сигналы которых, характеризующие величину и фазу дисбаланса в каждой плоскости коррекции, запускают электроннооптическую систему в момент прохождения тяжелого места через линии действия электронных лучей. Взаимодействие лучей с твердым телом характеризуется удалением материала из зоны действия луча, обеспечивающего высокую степень локальности нагрева. В зоне испарения металла температура достигает 6000 С, а на расстоянии 1 мкм от нее 300 °С. Балансировка осуществляется с высокой точностью, но с небольшой производительностью, а необходимость помещения ротора в вакуумную камеру ограничивает область применения способа. [c.79]

Пример № 1. Определение максимального эксцентриситета е лх-Масса инструмента т = 0,8 кг, частота вращения шпинделя и = 30 ООО мин . Назначенная степень точности балансировки - G1. По рис. 7.9 определяем, что бтах = 0,315 МКМ. [c.329]

Ось вращения ротора в станках, предназначенных для динамической балансировки, может быть или неподвижной, или может двигаться относительно станины. В зависимости от числа возможных движений оси вращения (числа ее степеней свободы) балансировочные станки целесообразно разделить на три группы. К первой группе относятся станки, когда ось вращения балансируемого ротора неподвижна ко второй, — когда ось вращения колеблется относительно другой, неподвижной, оси к третьей — когда ось вращения соверпгает пространственное движение [4, 8, т. 6]. Примеры станков первой группы будут рассмотрены ниже. [c.219]

Сделаем основной пуск, т, е. приведем ротор во вращение. Момент Мпл = Di/ osojr,< вынудит колебания системы ротор — рама. Амплитуду этих колебаний замерим индикатором 4. Замеры будем проводить при угловой скорости о)г, балансировки, равной угловой частоте собственных колебаний системы. С достаточной степенью точности можно считать, что амплитуда вынужденных колебаний пропорциональна дисбалансу, т. е. [c.219]

Вал, работающий при угловой скорости, меньшей критической, принято называть жестким, а при угловой скорости, большей критической — гибким. Если на валу укреплено несколько дисков, то колебательная система вал — диск имеет несколько степеней свободы, и тогда должно быть несколько критических (резонансных) угловых скоростей. Наименьшая из этих скоростей называется первой резонансной. С учетом того, что при балансировке роторов принимается во внимание упругость ппор ротора, ГОСТ 19534-70 дает следующее определение жестких и гибких роторов К жестким роторам относятся роторы, у которых после балансировки в двух произвольно выбранных плоскостях коррекции на частоте вращения при балансировке ниже первой резонансной системы ротор — опоры значения остаточных дисбалансов в плоскостях опор не превзойдут допустимых значений на эксплуатационных частотах вращения. Все остальные роторы относятся к гибким . [c.328]

Создание новых средств балансировки — это в первую очередь создание виброизмерительных балансировочных стендов (ВИБС) (рис. 3), позволяющих не только выполнять уравновешивание, но и проводить исследования, предшествующие выбору метода балансировки. Необходимость в этом вызвана тем, что если в прошлом роторы турбомашин имели сравнительно жесткие опоры, а турбомашины — массивные фундаменты, то сейчас положение резко изменилось. Снижение веса и повышение скорости вращения приводит к созданию упруго-деформируемых роторов на упругих опорах и возникновению резонансных состояний в зоне рабочих оборотов, где высокая вибрация машины в меньшей степени зависит от неуравновешенности ротора. Нередки случаи повышенчой вибрации от несоосности роторов, перекосов подшипников, деформации собранной конструкции, неустойчивости движения цапфы на масляной пленке и других факторов. [c.57]

Дальнейшее увеличение Yimax связано с переходом от четырех к пяти плоскостям. Грузы располагаются равномерно вдоль вала. Первая форма наиболее вероятного дисбаланса устраняется за счет расчетной величины среднего груза, а остаток — путем балансировки на низких оборотах в крайних плоскостях. Три самоуравновешенных блока грузов определяются из условий равенства нулю двух реакций на верхней балансировочной скорости и одной из реакций (или их векторной суммы) на каком-либо промежуточном режиме, например на первом критическом. G принципиальной стороны задача не усложняется, однако объем работ (в частности по определению коэффициентов влияния) при пяти и более плоскостях существенно возрастает и в общем случае преимущества изложенных методов в значительной степени утрачиваются. [c.92]

Выведена взаимосвязь между степенным рядом, определяющим прогиб ротора в зависимости от эксцентриситетов его элементов, и рядом Фурье, определяющим прогиб в зависимости от форм свВбодных колебаний. Показана невозможность полного уравновешивания ротора сборной конструкции, если ограничиться балансировкой ротора в целом по формам свободных колебаний. Доказывается, что путем уравновешивания всех элементов ротора можно предотвратить динамргческий прогиб его оси как по первой, так и по более высоким формам колебаний. [c.141]

О разбалансировке роторов в работе. Разбалансировка в рабочих условиях в той или иной степени наблюдается в роторах любой конструкции, однако особенно значительна она у составных роторов со штифтовым, болтовым и тому подобным соедиргением дисков между собой и с цапфами. Повышение эффективности и точности балансировки имеет смысл лишь в той мере, в какой ротор способен сохранять в рабочих условиях первоначальную уравновешенность. [c.231]

При разработке колебательной системы главным вопросом является выбор числа степеней свободы. При этом обычно ограничиваются минимально необходимым числом степеней свободы в станках для статическо балансировки ирименяют системы с одной степенью свободы, а в станках для динамической балансировки — с двумя стеиенями свободы. [c.68]

В основу конструкции станка положена колеблющаяся система, имеющая ио всем координатам лишь упругие и вязкие связи со станиной, т. е. обладающая шестью степенями свободы. Она представляет установленную на винтовых пружинах платформу 3, на которой смонтирован шпиндельный узел 2 и датчики колебаний 4. Такая система отвечает задачам статикодинамической балансировки тяжелых роторов, так как реагирует па одновременное действие статической г/,, и динамической г/а составляющих неуравновешенности. Она обладает в сравнении с другими известными колеблющимися система.ми рядом преимуществ простой конструкцией, виброизоляцнонными [c.86]

Пеуравновешеиность ротационного узла создает динамические усилия, пропорциональные второй степени скорости его вращения и вибрации, способные привести к снижению срока службы машины, ухудшению условий труда и нарушению заданного технологического процесса. Помимо этого, необходимо учитывать условия производства, особенно массового и крупносерийного, так как операция балансировки, выполненная с заданной точностью, связана с дополнительными затратами. [c.116]

В ряде случаев, особенно в условия.х точного приборостроения, центровка машин в статике по результатам замеров не соответствует предъявляемым требованиям и возникает необходимость проводить операцию центровки в условиях, наиболее отвечающих условиям работы агрегата. Нами предложен способ определения параметров песоосности валов, отвечающий этим требованиям. Суть способа состоит в том, что центрируемый агрегат (с предварительно сбалансированными в сборе роторами каждого агрегата в отдельности) помещают на уиру-го-подвешенную платформу, обладающую несколькими степенями свободы, и, используя амплитуды и фазы колебаний платформы при работающем агрегате, определяют параметры иесоосности. В этом отношении предлагаемый способ центровки валов машин агрегата и способы динамической балансировки машин внешне сходны, так как используются аналогичные критерии и средства (амплитуды, фазы, подвижная платформа и т. п.). Но в сущности имеется принципиальная разница, заключающаяся в постановке задачи и в природе сил возбуждения. [c.122]

Допустимая амплитуда прогиба и степень точности балансировки ротора при измерении стрелы прогиба его упругой линии зависят от ряда факторов. Главными из них являются отношение рабочей скорости вращения ротора к первой собственной частоте его колебаний на жестких опорах и упругоинерционные свойства опор и корпусов турбомашины. [c.133]

Появление свободных гироскопов на упругом подвесе, таких КЗ - Гнрофлекс , гироскоп со свободным подвесом, динамически настраиваемый гироскоп и т. д., поставило перед разработчиками ряд проблем, связан 1ых с их балансировкой и регулировкой. Отличие всех этих гироскопов заключается в том, что балансировку как статическую, так и динамическую приходится вести во вращающейся системе, когда гироскоп обладает всеми тремя степенями свободы. Методы балансировки гироскопов подобного типа рассмотрим на примере динамически наст- [c.279]

Безопасность турбоагрегата в значительной степени определяется его вибрационным состоянием. Плохая балансировка и некачественное соединение отдельных роторов валопрово-да турбины, а также ряд других причин [71] приводят к вибрации валопровода, корпусов подшипников и верхней плиты фундамента, являющейся рабочим местом обслуживающего персонала. Амплитуда физиологически допустимой вибрации фундамента зависит от частоты колебаний для турбоагрегатов, вращающихся с частотой, 50 и 25 об/с, амплитуда вибрации фундамента соответственно 15—40 и 35—80 мкм считается умеренной, хотя рекомендуется [1] допускать вибрацию не более [c.425]

Установка машины. Вибрация вращающейся электрической машины в значительной степени зависит от способа ее установки, и поэтому желательно проводить измерение вибрации в условиях, близких к действительным условиям ее установки и эксплуатации. Однако для объективной оценки вибрации и качества балансировки измерения необходимо проводить на отдельной машине, в точно определенных условиях, чтобы можно было воспроизвести измерения и сопоставить полученные результатьг [c.796]

Идеальную балансировку осуществить нельзя, и ротор всегда будет иметь некоторый остаточный небаланс. Поэтому важно представлять себе другие меры, с помощью которых уже при заданном остаточном небалансе можно уменьшить вибрацию ва-лопровода. Уровень вибрации в сильной степени зависит от частоты возмущающих сил, их распределения вдоль оси валопровода и его вибрационных характеристик. [c.507]

Осуществление оптимального взаимодействия возбуждающих сил, действующих с одинаковой частотой, может дать в многопоточных системах большой эффект по снижению виброактивности на режимах работы с установившимся вибрационным процессом. Примерами практического достижения высокой эффективности взаимного уравновешивания возбуждающих сил могут служить широко применяемые в промышленности балансировка вращающихся роторов и взаимное уравновешивание динамических нагрузок в многоцилиндровых поршневых машинах. Теоретическим пределом эффективности этого метода является полная взаимная компенсация возбуждающих сил и устранения из спектра колебаний механизмов и машин составляющих с частотой их действия или некоторых гармоник этой частбты. Практическая возможность достижения теоретического предела эффективности зависит от схемы и конструкции механизма (машины), от стабильности рассматриваемых колебательных процессов, и от степени соответствия расчетных параметров действительным. [c.116]

Б., определяющие дисбалансы на вращаемом роторе, называют станками для динамической балансировки. Принцип действия таких станков заключается в измерении (и, возможно, компенсации) либо опорных реакций врз щающегося ротора, либо амплитуды и направлений колебаний его оси. Для этой цели ротор устанавливают на подвижную часть станка. Подвижная часть станка, характеризуемая так называемой паразитной массой, устанавливается на опорах, обеспечивающих оцределеннОе число степеней свободы для оси ротора. На сх. в, д даны Б. с подвижной рамой 4 (сх. в) и подвижной рамой 7 (сх. д). Рама подвешена на пружине 5. На сх. г дан Б. с подвижными опорами 6 самого ротора. Сх. в характеризуется одной степенью свободы оси ротора, сх. г — тремя, а сх.. 5 — шестью степенями свободы. [c.23]

Перемещение оси ЦТ вперед по отношению к оси ЦЖ существенно повышает флаттера. На этом эффекте основано действие весовой балансировки (противофлаттерный груз), используемой на крыльях, оперении и лопастях. Примерная зависимость Fj p от степени разбалансировки между осями ЦТ и ЦЖ показана [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...