Напряжения активные средние

Средняя удельная напряженность активной зоны, кВт/л......... 83 111 111 [c.92]

При испытании по мостовой схеме в каждый положительный и отрицательный полупериод емкость С1 через искровой промежуток разрядника разряжается на испытываемые секции Л и Б и активные сопротивления и При этом в контуре возникают высокочастотные колебания. Так как сопротивления / 1 и Яг плеч моста равны между собой, а количества витков в испытываемых секциях также равны, то напряжение между средней точкой активных сопротивлений и средней точкой испытываемых секций будет равно или близко к нулю. [c.345]

В общем случае можно определять максимальную потерю напряжения по средней потере напряжения за время хода поезда под током, которая в свою очередь определяется по расходам электроэнергии. При постоянном токе берется активное сопротивление тяговой сети. [c.133]

Найдите среднюю мощность, выделяющуюся на активном сопротивлении в цепи переменного тока при амплитудном значении силы тока 2 А и амплитудном значении напряжения 310 В. [c.296]

Найдите активное сопротивление электрической лампы накаливания, включенной в цепь переменного тока с действующим напряжением 220 В, при этом выделяется средняя мощность 100 Вт. [c.296]

В случае активной упруго-пластической деформации I) направления главных деформаций и главных напряжений совпадают 2) объемная деформация пропорциональна среднему нормальному напряжению, т. е. Д = Ка 3) интен- [c.16]

Кроме того, такое простое облопачивание дает возможность при одинаковой температуре металла лопаток увеличить температуру газов перед турбиной и применить эффективное охлаждение. Увеличение к. п. д. установки за счет увеличения начальной температуры газов превосходит некоторое его уменьшение из-за применения активного облопачивания первой ступени. Принятие довольно больших осевых скоростей газа в первой ступени привело к уменьшению высоты рабочих лопаток, а следовательно, и напряжений от центробежных сил. Это в свою очередь позволило еще несколько увеличить температуру газов перед турбиной. Для уменьшения выходных потерь скорость выхода газа из второй ступени была принята значительно ниже, чем скорость выхода газа из первой ступени, и применено реактивное облопачивание. Проточная часть турбины выполнена с постоянным средним диаметром облопачивания. [c.129]

В перемещение штока сервомотора, обратная связь должна выполнять обратное преобразование перемещения в электрический сигнал обратной связи. Такая обратная связь показана на фиг. 107. Шток сервомотора 8 кинематически жестко связан с ротором сельсина 9, поэтому угол поворота последнего пропорционален перемещению штока 8. Сельсин обеспечивает выработку напряжения тока пропорционального углу поворота ротора. В рассматриваемом случае этот сигнал обратной связи, направляемый в средний провод фазочувствительного моста, имеет направление, противоположное сигналу, вырабатываемому трансформатором 12, и компенсирует активную составляющую, соответствующую активной нагрузке генератора. [c.150]

Трансформатор 2 (фиг. 107) создает на обмотках фазочувствительного моста опорные напряжения j, пропорциональные фазовому напряжению Ыф, величина которого поддерживается постоянной системой автоматического регулирования напряжения электрогенератора. Токовый трансформатор 12 на сопротивлении 3, включенном в средний провод моста, создает напряжение Uj, величина которого пропорциональна силе тока той же фазы. При работе чувствительного элемента на режиме без активной нагрузки, вектор напряжения 1 (/ф) сдвинут по отношению к вектору опорного напряжения 1 (Ыф) на 90° (фиг. 204, а). В связи с этим напряжения и на обмотках электромагнитов 6 (фиг, 107) равны между собой, и тогда [c.271]

Появившаяся поддерживающая сила смещает золотник из среднего положения, в связи с чем получает перемещение поршень сервомотора 8 и кинематически жестко связанный с ним ротор сельсина 9 (фиг. 107). В связи с этим в среднем проводе фазочувствительного моста создается напряжение, компенсирующее и-рд и, следовательно, восстанавливающее равенство напряжений Ug и и . Золотник под действием восстанавливающей силы возвращается в исходное положение, и движение поршня сервомотора прекращается. Если новое положение поршня сервомотора соответствует активной нагрузке равновесного режима, то процесс регулирования прекращается. [c.272]

Суммирующий элемент на среднем плече моста алгебраически суммирует напряжение Uja, определяемое активной составляющей нагрузки, с напряжением вырабатываемым системой обратной связи (сельсином). Таким образом, [c.401]

НДС АО заметно отличается от НДС неармированного. Введение армирующего элемента трансформирует распределение напряжений в верхней части активной зоны основания на глубине до l,25[c.11]

В области больших и средних значений а корреляция Лд с долговечностью материала не вполне удовлетворительная. Это естественно, если предположить, что в данной области напряжений долговечность материала определяется в основном не столько термодинамической активностью жидкости по отношению к полимеру, сколько скоростью проникания среды в вершины разрушающих трещин. В этом процессе большую роль играет вязкость среды, которая не учитывается параметрами долговечности. [c.143]

Рис. 10. Зависимость среднего размера субзерен (фрагментов) от напряжения для алюминия 99,92%, деформированного кручением в условиях активной деформации

Рис. 10. <a href="/info/233993">Зависимость среднего</a> размера субзерен (фрагментов) от напряжения для алюминия 99,92%, деформированного кручением в условиях активной деформации

При контактном взаимодействии в активном слое возникают высокие напряжения, неравномерно распределенные в силу дискретного характера контактирования тел с шероховатыми поверхностями. Это утверждение может быть подтверждено следующими оценками. При взаимодействии шероховатых поверхностей, как уже отмечалось в главе 1, фактическая площадь контакта Аг составляет лишь малую долю номинальной (кажущейся) площади контакта Аа, т.е. отношение А /Аа имеет порядок 10" -Ь 10 . Поэтому среднее фактическое давление Рг на пятнах контакта, определяемое как отношение общей нагрузки Р к фактической площади контакта Аг, т.е. = Р/А , в 10 или 1000 раз превосходит номинальное контактное давление. При этом максимальные давления на пятнах контакта могут быть в несколько раз больше средних. [c.314]

В случае активной упруго-пластиче-ской деформации 1) направления главных деформаций и главных напряжений совпадают 2) объёмная деформация пропорциональна среднему нормальному напряжению, т. е. г = К п, 3) интенсивность напряжений а,- связана с интенсивностью деформаций е зависимостью а,- = = Ф (e ), устанавливаемой экспериментально из испытания на растяжение (см. стр. 21). [c.18]

Схемы полупроводниковых выпрямителей могут быть классифицированы по выходной мощности — установки малой мощности (единицы киловатт), средней (десятки киловатт) и большой мощности по числу фаз источника питания — напрямители однофазного тока и трехфазного тока по возможностям регулировки — неуправляемые и управляемые. Выпрямители однофазного и трехфазного тока в зависимости от схемы включения вентилей и схе] ы соединения обмоток трансформатора в свою очередь подразделяют на схемы со средней точкой, мостовые и т. д. Иногда выпрямители классифицируют и по ряду других признаков характеру нагрузки (активная, активно-индуктивная, активно-емкостная, нагрузка с противоэдс), напряжению (низкого, среднего и высокого), частоте выпрямленного тока и т. д. [c.23]

При способах сварки плавлением, особенно с использованием дуги, происходит интенсивное перемешивание жидкого металла как вследствие его движения из передней части ванны в заднюю, так и под влиянием других воздействий источника теплоты на жидкий металл. Происходит интенсивный теплообмен между отдельными порциями различно нагретого жидкого металла, а также вследствие теплоотвода в твердый металл. По этой причине энергетическое состояние ванны целесообразно характеризовать не только возможными максимальными и минимальными температурами, но и средней температурой жидкого металла. Она зависит от режима сварки (тока, напряжения, скорости сварки), характера подачи присадочного металла, устойчивости дуги и положения ее активного пятна. Например, средняя температура ванны при аргонно-дуговой сварке алюминиевого сплава АМгб может изменяться от 920 до 1050 К при возрастании тока от 300 до 450 А при 14 В и от 1070 до 1200 К при и =8 В, в то время как температура плавления сплава АМгб составляет около 890 К. [c.231]

Существенные особенности имеются при проектировании обмоток индукторов. На промышленной частоте витковые напряжения значительно меньше, чем в среднечастотном диапазоне, и для согласования индуктора с сетью 380 или 660 В необходимо большое число виктов. Часто витки ие укладываются в один слой, тогда используются двух- и трехслойные конструкции. Для однослойных обмоток применяют трубчатые проводники с основной токонесущей стенкой толщиной dl = 10- 12 мм и смещенным отверстием круглого (рис. 12-12, а) или прямоугольного (рис. 12-12, б) сечения. Ширина провода с лежит в диапазоне 16—70 мм. Прямоугольное сечение отверстия охлаждения предпочтительно, так как позволяет увеличить площадь канала при малой ширине провода и уменьшить расход меди и жесткость провода — при большой. Расчет активного и внутреннего реактивного сопротивлений однослойных обмоток производится так же, как и обмоток для средней частоты, причем в качестве толщины провода берется размер с1,. [c.203]

На лицевой панели прибора расположены оснозные органы управления ручка конденсатора переменной емкости, регулятор подрегулировки начального лоложения стрелки, тумблер включения и выключения прибора, сигнальная лампочка, микроамперметр, лимб установки чувствительности, а также разъемы для включения датчика и подключения прибора в сеть переменного тока напряжением 127 или 220 в. В средней части панели выведены три ручки регуляторов активного сопротивления мостиков, показания которых наблюдаются через специальное окошко. [c.84]

Котельные стали (16ГНМ, 22К и др.) чувствительны к коррозионному растрескиванию иод действием коррозионной среды и механических напряжений. Начальная стадия такого разрушения связана с электрохимическим воздействием на металл воды, которая с ним контактирует. При дальнейшем развитии коррозии процесс дополняется активным воздействием на металл онцеитрато-ров напряжений, появляющихся вблизи очагов коррозии и зародышей трещ,ин. Вероятно, существует предельное напряжение, ниже которого коррозионное растрескивание этих сталей не наблюдается. По мнению некоторых специалистов, минимальное значение такого порогового напряжения прочных сталей составляет 123-10 Па (126 кгс/ом ). Его величина зависит от состава стали. Для марок стали 16ГНМ и 22К он пока не определен. Однако эти стали могут подвергаться коррозионному разрушению и при более низком уровне средних растягивающих напряжений. Такое поведение сталей связано со склонностью их К водородной хрупкости и к та к называемой щелевой коррозии. [c.190]

Обеспечение релаксации напряжений в нагруженной и разрушающейся системе. Этого можно достичь в конструкциях, например, моментальной разгрузкой всего упругого поля напряжений. При пластической деформации фольги этого осуществить практически невозможно, так как релаксация напряжений интенсивно происходит при активной диффузии, а температура металла при холодной прокатке для этого недостаточна. Для активации диффузии прокатку фольги можно выполнять, подогревая металл после каждого прохода, например, до температуры (750-5-8(Ю) При этом средняя температура металла в очаге дефо1змации составляет (350- 400) °С и деформационное упрочнение снимается частично во время деформации, а в основном - при последующем подогреве. [c.279]

Осталивание. Оставив навеску в ванне подогрева, оператор переходит к щиту управления и реостатом устанавливает напряжение генератора на 2,5 в. Затем возвращается и перемещает навеску в ванну осталива-ния, сначала просто погрузив ее в электролит, а потом завешивает на катодную штангу. Такой прием позволяет избежать обсыхания деталей и выдержать их в течение 10 секунд без тока в электролите. После выдержки включают начальный ток, плотность которого при такой небольшой активной площади (в среднем активная площадь составляет около 4 дм ) и установлен-ном на 2,5 п напряжении оказывается около 10 а/дм . Начальный ток выдерживают в течение 1,5 минуты, далее удваивают его на 0,5 минуты, а затем доводят до плотности 30 а/дм-, при которой наращивание ведут до необходимой толщины осаждаемого слоя. При плотности тока 30 а/дм за минуту диаметр прибавляется на 0,01 мм. При этом учитывают толщину слоя, осевшего во время разгона, которая в среднем равна одной сотой миллиметра. [c.76]

Допустимая тепловая мощность реактора, определенной зоны или отдельного канала (сборки) в конечном счете ограничивается максимальной энергонапряженностью топлива /макс в самом напряженном твэле или участке ТВС активной зоны. С учетом же коэффициента неравномерности энерговыделения по высоте (kz) и радиусу (kr) средняя энергонапряженность топлива в отдельных ТВС или каналах, а также в группах ТВС (в зонах равного обогащения урана) и в активной зоне реактора в целом ока- [c.106]

Обращает на себя внимание интересный факт [50] при исследованных напряжениях кривые долговечности в зависимости от характера действия среды могут пересекаться. В средах, инак-тивных для ненапряженного полимера, долговечность в области высоких и средних значений напряжений меньше, чем в растворителе и химически активных средах. Наоборот, при малых значениях напряжений долговечность в неактивных средах резко увеличивается, в то время как в активных средах относительное возрастание долговечности не так велико. Если форма кривых для инактивных сред позволяет говорить о вероятном наличии параметра безопасного напряжения, то кривые для химически активных сред и растворителей подтверждают вероятное отсутствие этого параметра. [c.130]

Анализ влияния напряжения на величину U выявляет довольно сложную картину. В интервале напряжений (0,1- 0,7) сТр при действии относительно нейтральных сред для ПММА и ПВХ наблюдается снижение величины U с ростом напряжения. При напряжениях (0,8-4-0,9) СТр происходит некоторое повышенке U с увеличением а. В случае действия достаточно активных сред (ПММА — дихлорэтан) значение энергии активации уже при а (0,2 -4-0,3) 0р остается примерно постоянным и мало зависит от напряжения. Указанные факты подтверждают изложенные выше соображения о различии механизма влияния разных видов сред на кинетику процесса разрушения при изменении напряжений в определенном интервале. В целом, значения кажущейся энергии активации разрушения для исследованных систем полимер—среда изменяются в пределах от 8—16 до 105— 125 кДж/моль. Наименьшие значения U соответствуют ПММА в средах, в которых полимер растворяется или значительно набухает и для которых величина U практически не зависит от напряжения (дихлорэтан, уксусная кислота и др.). Наибольшие значения энергии активации имеют системы ПММА—вода, ПВХ—вода, уксусная кислота и дибутилфталат в области малых напряжений. Другие исследованные системы, особенно при средних и больших напряжениях, занимают промежуточное положение. [c.148]

Сравнению е ползучестью 2) различная интенсивность старения и др. структурных процессов в условиях Р. (при падающем напряжении) и при ползучести (при практически постоянном среднем напряжении). Скорость Р. характеризуется временем Р., за к-рое релаксирующая величина уменьшается в е(а 2,7) раз. В теле может происходить одновременно несколько процессов Р. физяч. и физико-химич. св-в (в зависимости от состава, структуры, темн-рных, магнитных и электрич. полей и т. д.). Напр., в неравномерно упруго-деформированном теле Р. может происходить также путем уменьшения неравномерности гемп-ры (к-рая возникает при охлаждении растянутых и пагрева сжатых зон), путем диффузии более крупных атомов в растянутые, а более мелких — в сжатые зоны и от др. причин. Совокупность времен релаксации (или их обратных значений) образует релаксационный спектр данного материала. Процесс Р. в поликристаллах и вообще в материалах с зернистой структурой б. ч. проходит активнее по поверхностям раздела (зерен, блоков мозаичной структуры, поверхностям сдвигов и т. д.). Поэтому, так же как и для диффузии, различают пограничную и объемную Р. Т. к. правильность строения обычно убывает от середины к краю зерен, то степень неупорядоченности приграничных зон б. ч. выше, а энергия активации — соответственно меньше, чем внутренних зон. Вблизи границ зерен и происходит пограничное вязкое течение, вызывающее Р. напряжений. С повышением темп-ры испытания растет скорость диффузии и падает коэфф. вязкости, что сильно увеличивает скорость Р. (снижает сопротивление Р.). Если для обнаружения Р. при 20° у стали требуются испытания продолжительностью в тысячи часов, то при высоких темп-рах Р. проявляется уже за минуты и быстрее. Если считать тело до нагружения находящимся в равновесии, то с ростом приложенного напряжения неравновесность папряженного образца увеличивается и скорость Р. растет. Чем выше темп-ра испытания, тем сильнее возрастает скорость Р. с увеличением исходного напряжения. Как правило, с ростом времени скорость релаксации постепенно уменьшается, что соответствует подобному же уменьшению скорости при переходе от неустановившейся к установившейся (или от I ко II периоду) ползучести. Что касается III (ускоренного) периода, к-рый наблюдается при ползучести вследствие развития трещин и повышения локальных напряжений, то в условиях Р. при снижающихся средних напряжениях обычно скорость процесса постепенно уменьшается. Однако в нек-рых случаях, нанр. при интенсивных фазовых превращениях, когда выделяются крупные сферо-идизированные частицы о-фазы при 650— 700°, у пек-рых аустенитных сталей с резкой структурной нестабильностью после значительного времени скорость Р. может возрастать, приводя к т. н. III периоду Р. Т. о., Ill (ускоренный) период Р. яв- [c.137]

В том случае, когда напряжения в активном слое не столь велики (например, фактические давления не превышают предел текучести) и нет сильной адгезии между поверхностями, разрушение при однократном нагружении не возникает. Однако, вследствие циклического характера изменения напряжений при относительных перемепдениях поверхностей и их достаточно высоких амплитудных значений (среднее фактическое давление Рг, как правило, больше предела усталости) в активном слое происходит интенсивное накопление дефектов, приводящее к его усталостному разрушению. Усталостный износ практически всегда имеет место при фрикционном взаимодействии поверхностей. Экспериментально установлено, что при усталостном изнашивании частицы отделяются с поверхности в дискретные моменты времени и размер частицы сравним с диаметром единичного пятна контакта. [c.316]

Выращивание кристалла осуществляется в инертной среде (в атмосфере аргона или азота) при нормальном атмосферном дав лении с малой (1—2% по объему) добавкой кислорода. Оптимальная скорость роста с точки зрения совершенства оптических свойств кристалла составляет 0,5 мм/ч, что также является недо статком технологии, так как для выращивания кристалла средних размеров (длиной около 15 см) требуется 300 ч (12,5 сут) непрерывной работы, ростовой установки. Метод Чохральского позволяет выращивать достаточно крупные кристаллы длиной до 20 см и ди- аметром до 4 см. Форма кристаллов показана на рис. 1.1. В процессе роста в центральной части кристаллов возникают механи ческие напряжения, приводящие к оптическим искажениям. Поэтому активные элементы вырезают из периферийных областей кри- сталла. Как правило, активные элементы вырезаются в форме тон-ких длинных цилиндров самых различных размеров (рис. 1.2). Ось активных элементов направлена вдоль оси кристалла-заготовки,, т. е. фактически вдоль оси выращивания кристалла. В свою очередь ось выращивания кристалла, как отмечалось выше, задается ориентацией затравки. Следовательно, меняя ориентацию затрав--ки, можно по желанию менять направление кристаллографических осей в активном элементе. [c.10]

Следует упомянуть еще об одном эффекте, связанном с тепловыделением в лазере, т. е. о механическом разрушении активного элемента под воздействием термических напряжений, возникающих в активном элементе при наличии в нем неоднородного температурного поля. Этот эффект ограничивает возможности повышения частоты следования импульсов и средней мощности в лазерах на стеклах и других средах, имеющих по сравнению с наиболее широко применяемыми кристаллами (рубином, гранатом) низкую теплопроводность и механическую прочность. Некоторые ослабления этих ограничений возможны при искусственном механическом упрочении боковой поверхности элементов [20], закалке активных элементов [29, 88], защите микротрещиноватого слоя на поверхности стекла от взаимодействия с хладагентом [120]. Вар иациИ состава стекол также дают возможность увеличить термомеханическую прочность некоторых элементов примером могут служить высококонцентрированные неодимфосфатные стекла, разработанные в ФИАН СССР [48]. [c.6]

Отметим, что величина АГпр, помимо отмеченной зависимости от состояния боковой поверхности, связана с прочностными и упругими характеристиками стекла (см. формулы табл. 4). В реальных режимах работы параметром, с которым приходится непосредственно иметь дело экспериментатору, является не температурный перепад АГпр и связанное с ним механическое напряжение, а подводимая мощность накачки. При этом предельно допустимые значения последней Рн. пр оказываются (помимо вышеперечисленных характеристик среды) обусловленными также эффективностью системы накачки, спектральным составом накачивающего излучения, теплопроводностью стекла — т. е. всеми теми факторами, которые определяют связь температурного поля в элементе с условиями накачки. Исходя из этого, ясно, что стекла с более высокой концентрацией активатора (вследствие лучшего поглощения излучения накачки) характеризуются при прочих равных условиях меньшим значением Рн. пр (например, для активных элементов из стекол ГЛС-2 и ГЛС-4 это отличие составляет приблизительно 1,7 раза). Стекла с большей теплопроводностью выдерживают большие мощности накачки. Примером могут служить концентрированные неодим-фосфатные стекла (КНФС), обладающие повышенной теплопроводностью благодаря специфике строения матрицы [26, 48, 61]. Термомеханические характеристики их настолько высоки, что (в сочетании со свойственным им высоким КПД) средняя мощность излучения лазеров на их основе приближается к характерной для лазеров на АИГ Nd. [c.28]

В качестве такого значения t можно выбрать момент времени t = 4р, когда скорость деформаций ползучести равна полусумме начальной и конечной (минимальной) скоростей. Назовем эту скорость средней вер = = (eS + emin)/2. Так как при < = = О активное напряжение равно полному, т. е. S = а, то начальная скорость равна ео = Таким [c.115]

Рис. 3.19. Схема экспериментальной установки для переключения с помощью импульсов лазера на красителе с синхронной накачкой (по [3.29]), см. гл. 6. 1 — ВЧ-генератор 2 — акустооптический синхронизатор мод 3 — Кг+-лазер 4 —лазер на красителе 5 — стробирующая головка 5 —фотодиод 7 —оптоэлектронный ключ 8 — блок питания 9 — стробоскопический осциллограф. К волноводной структуре прикладывалось постоянное напряжение порядка 100 В. Индуцированный в щели электрический сигнал подавался с помощью короткого коаксиального кабеля на вход В стробоскопической головки (HP 1430 С) с временем нарастания 20 пс. Для управления стробоскопической головкой на его вход А поступал сигцал с лавинного фотодиода, возникавший под действием ответвленной части излучения лазера накачки (криптоновый лазер), также работавшего в режиме синхронизации мод с частотой следования импульсов 76 МГц. Импульсы излучения лазера на красителе (пиковая мощность 100—500 Вт, длительность — 5—10 пс, частота следования 76 МГц) фокусировались линзой (/=40 мм) на активную поверхность детектора (0,45x0,03 мм ). В этом устройстве оптоэлектронный ключ может быть использован и как быстродействующий фотоприемник. Его чувствительность имеет порядок 1 мВ на 1 мВт средней мощности излучения лазера.

Рис. 3.19. Схема <a href="/info/127210">экспериментальной установки</a> для переключения с помощью импульсов лазера на красителе с синхронной накачкой (по [3.29]), см. гл. 6. 1 — ВЧ-генератор 2 — акустооптический синхронизатор мод 3 — Кг+-лазер 4 —лазер на красителе 5 — стробирующая головка 5 —фотодиод 7 —оптоэлектронный ключ 8 — <a href="/info/294957">блок питания</a> 9 — <a href="/info/384084">стробоскопический осциллограф</a>. К волноводной структуре прикладывалось <a href="/info/401526">постоянное напряжение</a> порядка 100 В. Индуцированный в щели <a href="/info/333019">электрический сигнал</a> подавался с помощью короткого <a href="/info/320388">коаксиального кабеля</a> на вход В стробоскопической головки (HP 1430 С) с временем нарастания 20 пс. Для управления стробоскопической головкой на его вход А поступал сигцал с <a href="/info/376793">лавинного фотодиода</a>, возникавший под действием ответвленной части <a href="/info/10143">излучения лазера</a> накачки (<a href="/info/179120">криптоновый лазер</a>), также работавшего в режиме синхронизации мод с <a href="/info/422672">частотой следования импульсов</a> 76 МГц. Импульсы <a href="/info/10143">излучения лазера</a> на красителе (пиковая мощность 100—500 Вт, длительность — 5—10 пс, частота следования 76 МГц) <a href="/info/408934">фокусировались линзой</a> (/=40 мм) на активную поверхность детектора (0,45x0,03 мм ). В этом устройстве оптоэлектронный ключ может быть использован и как <a href="/info/376551">быстродействующий фотоприемник</a>. Его чувствительность имеет порядок 1 мВ на 1 мВт <a href="/info/402165">средней мощности излучения</a> лазера.

Укажем в заключение, что несмотря на параметризацию системы переменными деформация—напряжение, волновой процесс обеспечивается пространственно-временным распределением дефектов в силовом поле. Действительно, в условиях активного нагружения = onst первоначально концентраторы напряжений полностью стопорят перемещения дефектов, которые не могут обеспечить заданный уровень деформации. При этом наблюдается провал зависимости е(г, t). С течением времени поле <т т, t) локально возрастает до таких значений, что начинается движение дефектов, которое обеспечивает уровень деформации е(г, i), превышающий среднее значение — при этом наблюдается пик волнового процесса. Очевидно, такая картина может реализоваться лишь при соизмеримости [c.276]

Экранами называются ряды кипятильных труб, располагаемых вертикально Внутри топки котла, по ее стенкам. Концы труб присоединяются к коллекторам и через них соединены с водяным и паровым пространствами котла, благодаря чему котловая вода может циркулировать по трубам экра-иов, охлаждая их. Экраны, воспринимая тепло от горящего топлива путем лучеиспускания, являются наиболее активной частью поверхности нагрева котлов и могут работать с напряжением (съемом пара с 1 поверх1гости нагрева в час) до 150—200 кг и более, в то время как среднее напряжение всей поверхности нагрева котлов малой и средней мощности находится в пределах от 15 до 40 кг1м час. [c.148]

Регулировка фазы синусоидального напряжения в этом устройстве обеспечивается путем изменения индуктивности, или активного сопротивления в одном из плеч моста. Схема состоит из понижающего трансформатора ТР1 с выведенной средней точкой от обмотки /7, активного сопротивления и обмотки//магнитного усилителя УМ. Изменяя величину тока подмагничивания, текущего по обмотке УМ I, можно в широких пределах регулировать индуктивность обмотки УМ II, что обеспечивает получение сдвига фаз между напряжениями, действующими в диагоналях моста, в пределах О—180°. Если магнитопровод УМ насыщен, сдвиг между этими напряжениями близок к нулю, при отсутствии подмагничива-ния угол приближается к 180 . Это позволяет плавно регулировать выпрямленное напряжение силового выпрямителя Д1 и Дг. Так как к управляющим электродам ти-. ристоров Дх и Да приложено переменное напряжение с частотой, соответствующей периодичности изменения потенциалов их анодов, Дх и Дг будут открываться, когда напряжение, приложенное к их управляющим электродам, положительно по отношению к катодам тиристоров. Меняя фазу управляющего напряжения путем регулировки сопротивления переменного резистора или индуктивности обмотки УМ II, можно заставить ток идти через тиристоры Д1 и Дг в течение полного полупе-риода или его малых долей. Напряжение на выходе моста Дх и Дi пропорционально току, проходящему через вентили, и по форме ему идентично. Таким образом, при увеличении сдвига фаз между анодным и управляющим напряжениями, приложенными к электродам тиристоров Дх и Дг от О до 180°, можно снизить величину напряжения в цепи катод ной защиты до заданного значения. [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...