ОТВЕРСТИЯ— ОХЛАЖДЕНИЕ

После такой подготовки корпус конуса подвергается индукционному нагреву до температуры 300° С. Температура нагрева контролируется поверхностной термопарой. По окончании нагрева вал поднимается за рым, выверяется по уровню с такой же точностью, что и корпус конуса, и устанавливается в расточенное отверстие конуса. Затем в расточенное отверстие охлажденного корпуса конуса устанавливается воротник 118. При установке воротник выверяется с точностью до 0,5 мм относительно сферической поверхности корпуса конуса и конической поверхности воротника по шаблону 9577—005. Воротник приваривается к корпусу конуса. [c.510]

В перегородке кондиционера, разделяющей оба отсека, предусмотрено отверстие 8. Более универсальными являются автономные кондиционеры, в которых холодильная машина работает по схеме теплового насоса. Такие кондиционеры обеспечивают не только охлаждение, но и нагрев воздуха в помещении в зависимости от условий производства. [c.202]

Литейная форма — это система элементов, образующих рабочую полость, при заливке которой расплавленным металлом формируется отливка. На рис. 4.2, а показана литейная форма для тройника (рис. 4.2, б). Форма обычно состоит из нижней 2 и верхней 6 полуформ, которые изготовляют по литейным моделям 7 (рис. 4.2, г) в литейных опоках 3, 5. Литейная опока — приспособление для удержания формовочной смеси при изготовлении формы. Верхнюю и нижнюю полуформы взаимно ориентируют с помощью цилиндрических металлических штырей 4, вставляемых в отверстия приливов у опок. Для образования полостей, отверстий или иных сложных контуров в формы устанавливают литейные стержни /, которые фиксируют с помощью выступов (стержневых знаков), входящих в соответствующие впадины в форме. Литейные стержни изготовляют по стержневым ящикам (рис, 4.2, д). Для подвода расплавленного металла в полость литейной формы, ее заполнения и питания отливки при затвердевании используют литниковую систему 8—11. После заливки расплавленного металла, его затвердевания и охлаждения форму разрушают, извлекая отливку (рис. 4.2, е). [c.121]

Для глубокого сверления применяются сверла особой конструкции. Конструкция одного из таких сверл показана на рис. 74,а. Сверло состоит из штанги 2 длиной до 1,5—2,0 м (в зависимости от длины отверстия), имеющей две канавки 3 для отвода стружки и две канавки 4 для трубок, подводящих охлаждение с большим давлением для удаления стружки. На конце штанги закрепляется клином 6 с винтами 5 специальная режущая пластина 1 из быстрорежущей стали или оснащенная твердым сплавом на режущих кромках пластины делаются канавки для разламывания и размельчения стружки кроме того, эти канавки облегчают удаление стружки охлаждающей жидкостью. Такие сверла применяются для отверстий диаметром от 30 мм и более. [c.208]

В результате хонингования получается гладкая и блестящая поверхность 9—11-го классов и с точностью 1—2-го класса. Охлаждение производится обычно керосином, который способствует удалению абразивных зерен, остающихся в порах металла (особенно чугуна) и увеличивающих износ отверстия при эксплуатации детали, поэтому интенсивное охлаждение необходимо. [c.226]

Сущность этого процесса заключается в кратковременном нагреве поверхностного слоя на глубину 1—3 мм металла, который подвергается закалке. Остальная часть металла не нагревается, что исключает деформацию шпинделя. Нагрев и охлаждение закаливаемых поверхностей происходят при помощи специальных индукторов. Обычно подвергаются закалке поверхности наружного конуса под патрон и конического отверстия в переднем конце. Опорные шейки закаливаются при применении подшипников скольжения. [c.370]

Если по производственным условиям (размеры, конфигурация детали и др.) нагревание охватывающей детали недопустимо или затруднительно, то соединение можно выполнить путем охлаждения охватываемой детали (вала). При этом способе охватываемая деталь (вал) охлаждается до требуемой низкой температуры. При охлаждении охватываемая деталь сжимается, размеры ее уменьшаются и она свободно входит в отверстие парной детали (втулки), с которой сопрягается. Когда температура охлажденной детали повысится до [c.475]

Рис. 281. Электроспираль для нагрева отверстий в корпусных деталях (а) и передвижная ванна для охлаждения деталей (б)

Процесс сборки подшипников скольжения состоит из их установки, пригонки, укладки вала и иногда регулирования опор. Подшипники скольжения применяются цельными, в виде втулок, и разъемными. Установка цельного подшипника в корпус заключается обычно в его запрессовке, закреплении от провертывания и подготовке отверстия. Запрессовка в зависимости от размеров втулки, натяга в сопряжении, конструкции узла н программы выпуска может быть выполнена в холодном виде, с нагревом отверстия корпуса или же с охлаждением самой втулки. [c.502]

Охлаждение поверхностного слоя детали производится или через полый индуктор с отверстиями, или с помощью душевой установки (рис. 10.4,а). На рис. 10.4,6 показаны типы индукторов для поверхностной закалки ТВЧ различных деталей. [c.135]

Применяют и другой прием шпонку выпускают из вала на расстояние к, достаточное для фиксации вала по шпоночной канавке перед запрессовкой (рис. 342, б). Лучше всего такие соединения собирать с предварительным нагревом ступицы или охлаждением вала до получения заЗора в соединении. Угловая фиксация вала в отверстии в этом случае не вызывает затруднений. [c.491]

Как правило, следует снабжать окантовками облегчающие и технологические отверстия в стенках (виды г, д) для повышения прочности и улучшения условий охлаждения отливки. [c.85]

Цилиндрическая форма камеры энергоразделения 1 обеспечивается трубой, резьбовым соединением сочлененной с одной стороны с корпусом 2, а с другой — с дроссельным устройством 3. Корпус вихревой трубы 2 содержит закручивающий сопловой ввод 4, примыкающую к нему диафрагму 5 с центральным отверстием 6, через которое отводится охлажденный поток. [c.41]

Максимально достигаемые абсолютные эффекты охлаждения потока газа, истекающего из отверстия диафрагмы, наблюдаются при существенно меньших значениях относительной доли охлажденного потока 0,1 < ц < 0,3. [c.49]

Результаты опытов (ри 2.8) представляют собой обобщенную характеристику ti,=в виде поля значений максимальных температурных эффектов. Снижение максимально достигаемой температурной эффективности от 0,53 при 5 до 0,49 при 71 = 16,5 связано с увеличением стока воздуха непосредственно из сопла по торцевой стенке в отверстие диафрагмы, что приводит к повышению температуры охлажденных в трубе приосевых масс газа. Очевидно, относительный расход паразитных масс, стекающих в пограничном слое на торцевой поверхности диафрагмы, растет с увеличением перепада давления на вихревой трубе. [c.51]

Следовательно, тангенс угла наклона прямой д/ тр можно рассматривать как параметр. Если речь идет о максимальных эффектах охлаждения, оптимальное значение относительного диаметра отверстия диафрагмы для различных значений ц может быть рассчитано по формуле [60] [c.73]

При определенных условиях (определенном сочетании режимных и геометрических параметров) наблюдается реверс вихревой трубы, заключающийся в том, что из отверстия диафрагмы истекают не охлажденные, а подогретые массы газа. При этом полная температура периферийного потока, покидающего камеру энергоразделения через дроссель, ниже исходной. А.П. Меркуловым введено понятие вторичного вихревого эффекта [116] и предпринята попытка его объяснения, основанная на теоретических положениях гипотезы взаимодействия вихрей. При работе вихревой трубы на сравнительно высоких степенях закрутки в приосевой зоне отверстия диафрагмы вследствие существенного снижения уровня давления в области, где статическое давление меньше давления среды, в которую происходит истечение (Р < J ), возникает зона обратных в осевом направлении течений, т. е. в отверстии диафрагмы образуется рециркуляционная зона. При некотором сочетании режимных и геометрических параметров взаимодействие зоны рециркуляции и вытекающих элементов в виде кольцевого закрученного потока из периферийной области диафрагмы приводит к образованию вихревой трубы, наружный [c.89]

Сочетание геометрических и режимных параметров вихревых труб 3 и 4 близки к оптимальным. Труба 4 предназначалась для получения максимальных эффектов охлаждения, а труба 3 по относительному радиусу отверстия диафрагмы проектировалась на [c.91]

В [208] приведены результаты продувок цилиндрической трубы диаметром 66 мм, работающей на сжатом воздухе, длина камеры энергоразделения которой составляла 9 калибров. В некоторых опытам е длину за счет фланцевого сочленения могли удлинять до 21 калибра. Конструкция трубы позволяла осуществлять смену соплового аппарата и диафрагмы. Диафрагму выполняли из оргстекла в целях снижения радиального перетока тепла по материалу конструкции от сжатого газа к охлажденным массам газа, истекающим из центрального отверстия через диффу-зорный канал с углом раствора 9°. Раскрутку потока на горячем [c.100]

На рис. 3.6-3.7 приведены характерные профили распределения термодинамических параметров для различных сечений и относительных долей охлажденного потока. Избыточное статическое давление ЛР = /, - Р, где P — статическое давление на срезе сопла закручивающего устройства Р — текущее значение статического давления, возрастающее с ростом относительной доли охлажденного потока. Имеется зона пониженного статического давления (вакуумирования), обеспечивающая организацию вторичного рециркулирующего вихря в сечении отверстия диафрагмы. [c.109]

Существенные особенности имеются при проектировании обмоток индукторов. На промышленной частоте витковые напряжения значительно меньше, чем в среднечастотном диапазоне, и для согласования индуктора с сетью 380 или 660 В необходимо большое число виктов. Часто витки ие укладываются в один слой, тогда используются двух- и трехслойные конструкции. Для однослойных обмоток применяют трубчатые проводники с основной токонесущей стенкой толщиной dl = 10- 12 мм и смещенным отверстием круглого (рис. 12-12, а) или прямоугольного (рис. 12-12, б) сечения. Ширина провода с лежит в диапазоне 16—70 мм. Прямоугольное сечение отверстия охлаждения предпочтительно, так как позволяет увеличить площадь канала при малой ширине провода и уменьшить расход меди и жесткость провода — при большой. Расчет активного и внутреннего реактивного сопротивлений однослойных обмоток производится так же, как и обмоток для средней частоты, причем в качестве толщины провода берется размер с1,. [c.203]

В зимнее время советские самолеты оборудовались лыжами. Однако лыжное шасси создавало значительное воздушное сопротивление заметно снижающее полетную скорость, поэтому для СБ было решено разработать специальные убираемые лыжи. Впервые такие работы были проведены на АНТ-40РЦв 1936 г. На снимке первый опытный АНТ-40РЦ в ходе наземных испытаний убираемого в полете лыжного шасси, установленный на специальные козелки (прикрыты брезентом). В лобовой части капотов двигателей прорезаны дополнительные отверстия охлаждения. На двигатели установлены трехлопастные воздушные винты изменяемого шага фирмы Гамильтон [c.10]

В период доводки АНТ-46 использовался для испытания двух вариантов капотирования двигателя Гном-Рон К-14. Первый вариант — с 7-ю индивидуальными отверстиями охлаждения, выполненными по типу капота Уоттера — дальнейшего развития не получил. Второй вариант — по типу капота NA A с подвижными створками юбка , впоследствии использовали на самолете АНТ-37. Эта машина проектировалась бригадой П.О. Сухого с осе- [c.15]

Раскаленный кокс в специальных вагонах быстро (поскольку на воздухе он горит) транспортируется от коксовой батареи и загружается и герметичную фор-камеру / (рис. 24.6), затем поступает в камеру тушения 2, в которой он снизу вверх продувается инертным газом. За счет постепенной выгрузки снизу кокс плотным слоем движется сверху вниз противотоком к охлаждающему газу. В результате кокс охлаждается от 1000—1050 С до 200—250 С, а газ нагревается от 180—200 °С до 750—800 С. Через специальные отверстия 3 и пылеосадительную камеру 4 газы попадают в котел-утилизатор 5, В нем за счет охлаждения 1 т кокса получают примерно 0,5 т пара достаточно высоких параметров р = (3,94-4,0) МПа и / = (440ч-450) После котла-утилизатора охлажденный газ еще раз очищают от пыли в циклоне 6 и вентилятором 7 вновь направляют в камеру тушения под специальный рассекатель для равномерного распределения по сечению камеры. [c.207]

Истечение песка с dr = 0,75 мм через многодырчатый шибер (0,8 X 0,8 м с 435 отверстиями диаметром каждое 14 мм), движущийся под таким же неподвижным шибером, изучалось применительно к теплообменнику тина газовзвесь [Л. 271]. Здесь твердый теплоноситель поступает из камеры нагрева, находящейся под разрежением, в камеру охлаждения насадки, находящуюся под избыточным давлением (гл. 11). По возникающему при этом встречному перепаду давлений оценивалась согласно формуле М. Э. Аэрова (9-23) скорость перетекающего воздуха, а затем и Re. Оценивая эквивалентный диаметр по проходному (ненерекрытому) сечению отверстия нижнего шибера, привели зависимость (9-48) к следующему расчетному виду (при [c.312]

Непрерывным выдавливанием можно получить детали различного профпля (рис. 8.9, б). При получении пленок из термопластов (полиэтилена, полипропилена и др.) используют метод раздува. Расплавленный материал продавливают через кольцевую щель насадной головки и получают заготовку в виде труб, которую сжатым воздухом раздувают до требуемого диаметра. После охлаждения пленку подают на намоточное приспособление и сматывают в рулон. Способ раздува позволяет получить пленку толщиной до 40 мкм. Для получения листового материала используют щелевые головки шириной до 1600 мм. Выходящее из щелевого отверстия полотно проходит через валки гладильного и тянуще]-о устройств. Здесь же происходит предварительное охлаждение листа, а на роликовых конвейерах — окончательное охлаждение. Готовую продукцию сматывают в рулоны или разрезают на листы определенных размеров с помощью специальных ножниц. [c.433]

Для изготовления глубоких отверстий относительно небольших диаметров — до 30 мм — применяют спиральные сверла с внутренним подводом охлаждения однако обрабатывать таким спиральным свер лом глубокие отверстия трудно, так как приходится часто выводить-сверло из отверстия для удаления застрявшей стружки и, кроме того, оно недостаточно прочно и менее точно обеспечивает соблюдение направления отверстия. Вместо спиральных сверл лучше применять пушечные сверла (рис. 74, б), которые не имеют поперечной режущей кромки, что облегчает резание металла. Вершина сверла смещена на 1/4 диаметра, благодаря чему образуется конус, направляющий сверло. Сверлению пушечным сверлом предшествует предварительное засверливание металла на некоторую глубину спиральным или перовйм сверлом, что должно быть выполнено тщательно во избежание увода пушечного сверла в сторону. Получаемая при сверлении мелкая стружка легко удаляется охлаждающей жидкостью. Существенным недостатком пушечных сверл является их малая производительность. При сверлении глубоких отверстий диаметром от 80 до 200 мм, длиной до 500 мм широкое применение находят кольцевые сверла. Они вырезают в сплошном металле лишь кольцевую поверхность, а остающуюся после такого сверления внутреннюю часть в форме цилиндра можно использовать для изготовления других деталей. Такие сверла поставляются с несколькими комплектами запасных быстрорежущих ножей. Эти ножи выпускаются взаимозаменяемыми в заточенном виде. Затупившиеся ножи сверловщик заменяет непосредственно на своем рабочем месте без снятия сверла со станка. [c.208]

Закалка с газопламенным нагревом. Этот способ закалки применяют для крупных деталей (прокатных валков, налов и т. д.). Поверхность детали нагревают газовым пламенем, имеющим высокую температуру (2400—3150°С). Вследствие подвода значпгельного количества тепла поверхность детали быстро нагревается до температуры закалки, тогда как сердцевина ее не успевает нагреться. Последующее быстрое охлаждение обеспечивает закалку только поверхностного слоя. В качестве горючего применяют ацетилен, светильный и природный газы, а также керосин. Для нагрева используют щелевые (имеющие одно отверстие в форме щели) и многопламенные горелки. [c.226]

В особо теплонапряженных поршнях вводят принудительное маел№ое охлаждение (рис. 268, з). Масло подается из шатунноалнейки- крлеичатого вала по каналу в шатуне и через отверстие в головке поступает в полость под днищем, откуда стекает в картер. [c.393]

Выполнять прессовые посадки можно, использовав стандартный реж>лцнн инструмент, рассчитанный на центрирующие посадки. Для этого охватывающую деталь перед протягиванием нагревают до 80 —120 С. После остывания диаметр отверстия уменьшается до величины, обеспечивающей натяг в соедипепии. Соед[шение собирают под прессом вхолодную или с подогрево.м охватывающей детали (или с охлажден[1ем вала). [c.254]

Вихревой эффект, или эффект Ранка реализуется в процессе течения интенсивно закрученного потока по осесимметричному каналу, на торцевых поверхностях которого устанавливаются ограничительные элементы — лроссель на горячем и диафрагма с центральным отверстием на холодном концах трубы. При определенном сочетании режимных и конструктивных управляющих параметров из отверстия диафрагмы истекает некоторая охлажденная часть исходного закрученного потока, а из дросселя — другая подогретая его часть. При этом на основе закона сохранения вещества можно составить уравнение баланса массы для вихревой трубы классической схемы с одним источником подвода газа через закручивающее сопло [c.38]

Влажность газа, подаваемого на вход в сопловой аппарат закручивающего устройства, обусловливает два негативных момента. Первый из них связан с уменьшением эффектов температурного разделения с ростом влажности, что было обнаружено уже в первых исследованиях вихревого эффекта [112, 116]. Второй, неразрывно связанный с первым, приводит к режиму неустойчивой работы вихревых труб, вызванному намораживанием влаги на диафрагме, уменьшающим проходнЬе сечение отверстия вплоть до запирания, сопровождающегося при ц О снижением эффектов охлаждения, повышением уровня температуры в области отверстия диафрагмы, подтаиванием и срывом намерзшего льда. [c.62]

Уже отмечалось, что максимальные эффекты охлаждения при прочих равных условиях наблюдаются при относительных диаметрах диафрагмы d = d /d <0,3. Максимальная холодопроиз-водительность и максимальное значение адиабатного КПД обычно достигаются при 0,5 d < 0,75. На рис. 2.20 показано выполненное А.П. Меркуловым обобщение данных различных авторов, из которого следует, что зависимость оптимальных значений диаметров отверстия диафрагмы линейна [116]. [c.72]

Диафрагма (см. рис. 2.21,а) имеет на торцевой поверхности кольцевую выточку, создающую местное завихрение, которое в некоторой степени снижает сток пограничного слоя, способствуя отводу части его в камеру энергетического разделения. При этом увеличивается температурная эффективность вихревой трубы, а при равных абсолютных эффектах охлаждения повышается адиабатный КПД Т1 за счет некоторого роста отверстия диафрагмы без снижения и соответствующего увеличения относительной доли охлажденного потока ц, а следовательно, и холодопроизво-дительности q = С [c.74]

Такую модель можно рассматривать как компромиссную между выдвинутой А.П. Меркуловым моделью реверса в виде вторичного вихревого эффекта и моделью вторичных течений, предложенной Линдерстремом-Лангом [236] и развитой авторами работы [70] и Р.З. Алимовым [28]. При определенных условиях в камере энергоразделения происходит перестройка профилей тангенциальной, аксиальной и радиальной скоростей с образованием слоистых течений, в которых периферийный поток частично за счет радиальной составляющей начинает истекать в виде кольцевого потока из отверстия диафрагмы в окружающую среду в виде интенсивно закрученного потока, обмениваясь импульсом, массой и энергией с рециркулирующим потоком из окружающей среды. В периферийный поток при этом будет перекачиваться энергия из возвратного приосевого. Охлажденные массы газа ре- [c.90]

Макроструктуру потоков изучали как отечественные, так и зарубежные авторы [112. 116, 146, 168, 184, 204, 209, 227, 236, 245, 265]. Уже первые исследователи столкнулись с непреодолимыми трудностями зондирования потока в камере энергоразделения вихревой трубы и были вынуждены прибегнуть к методам визуализации. Шепер [156] предпринял одну из первых попыток выявления харакгерных особенностей течения закрученного потока в трубе на различных режимах работы по ц, используя для этой цели визуализацию дымом и шелковыми нитями. Опыты ставились при d = 38 мм и позволили выявить четыре наиболее характерных режима ее работы, различающихся диапазоном и характерными значениями относительной доли охлажденного потока ц < О — режим эжектирования газа через отверстие диафрагмы (режим вакуум-насоса) ц = О — режим рециркуляции охлажденного потока через отверстие диафрагмы О < ц < 1, — режим наи-более часто встречающийся в технических устройствах, и ц = 1 — режим дросселирования с элементами энергоразделения и создания локальных зон повышенной температуры в сечении, удаленном от соплового ввода. Позднее Ш.А. Пиралишвили и [c.99]

ВОК на фадиентность потока, показаны на рис. 3.4. Их интенсивность вызвана условиями стока из периферийного вихря и определяет характер формирования приосевого вынужденного течения охлажденных масс газа. Максимум радиальной скорости по своему радиальному расположению находится в районе кромки отверстия диафрагмы [208]. [c.107]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...