Конвекция тепла (определение)

Компенсаторы асинхронные, синхронные — Определение 467 Компенсационные окуляры 334 Компрессоры многоступенчатые — Сжатие воздуха 86 --одноцилиндровые — Сжатие воздуха 84 Конакова формула 628 Конвективная теплоотдача 182 Конвективный теплообмен 182, 206 Конвекция тепла 182 Конденсаторные двигатели асинхронные 499 [c.714]

Вопросы конвекции тепла будут рассматриваться в дальнейшем только в узкой постановке. Жидкая среда омывает какое-либо твердое тело. Вследствие наличия температурных разностей соответствующее количество теплоты отдается средой телу или телом среде, так что поверхность тела пронизывается направленным в ту или иную сторону потоком тепла. Определение последнего и является целью анализа. Что касается развития конвекции во всем объеме жидкости, то эта сторона вопроса затрагивается лишь постольку, поскольку необходимо для достижения поставленной ограниченной цели. [c.7]

Кроме вынужденной конвекции, тепло переносится также свободной конвекцией. В этом случае циркуляция газа или жидкости происходит вследствие разности плотностей, вызванной разностью температур, а не под действием насоса. Вообще говоря, свободная конвекция дает низкие коэфициенты теплопередачи. Большинство газов дает значения коэфициента теплопередачи около 120 или ниже, а вода дает коэфициенты теплопередачи примерно до 1400. Нет определенных данных о величине коэфициентов теплопередачи, получаемых при применении жидких металлов. [c.296]

За пределами теплового пограничного слоя, в неограниченном потоке, температура однородна,и там явление переноса тепла не возникает. Все тепло, передаваемое сквозь стенку окружающей среде (для определенности принимаем, что сносится вниз по течению тепловым пограничным слоем, который непрерывно вовлекает в сферу своего действия невозмущенные теплообменом жидкие частички из внешней области. Если движение внутри теплового пограничного слоя ламинарно, то, вообще говоря, эффекты молекулярного переноса тепла (теплопроводность) и конвекции тепла являются соизмеримыми друг с другом. При этом вблизи внешней границы слоя преобладающее значение получает конвекция (в направлении оси X), теплопроводность же (в направлении оси У) заведомо стремится к нулю, поскольку На- [c.105]

Уравнение (11-20) является определением г. Коэффициент восстановления может быть как меньше, так и больше единицы. Если интенсивность выделения теплоты трения преобладает над интенсивностью отвода тепла в газ конвекцией и теплопроводностью, то r>L Если г<1—преобладает отвод тепла. Если г=1, то процессы выделения и отвода теплоты уравновешены. [c.252]

Учитывая, что типовыми образцами из неметаллических материалов, например из полимеров, являются образцы пластинчатой и цилиндрической форм, задача об определении времени нагрева (охлаждения) таких образцов до равномерной по всей толщине температуры, необходимой при испытаниях, сводится к задаче о нестационарной теплопроводности соответственно для пластины или цилиндра. При этом можно принять, что подвод (отвод) тепла конвекцией к поверхностям образцов осуществляется при постоянных коэффициентах теплоотдачи во всем промежутке времени. [c.173]

Значительное влияние оказывает величина ускорения на теплоотдачу за счет естественной конвекции (до возникновения и во время кипения). Результаты ряда экспериментов удовлетворительно согласуются с критериальными уравнениями [92], из которых следует пропорциональность коэффициента теплоотдачи величине Поскольку конвективная теплоотдача вносит определенный вклад в общий процесс передачи тепла к кипящей жидкости, то при сравнительно малых тепловых потоках с возрастанием ускорения происходит повышение коэффициента теплоотдачи при кипении. По мере увеличения теплового потока зависимость коэффициента теплоотдачи от ускорения становится более слабой и, начиная с [c.85]

Влияние нагрузки котла на температуру пара удается сравнительно легко устранить, применяя перегреватели смешанного типа. Такой перегреватель состоит из двух ступеней. Первая ступень перегревателя — радиационный перегреватель, который помещается в области высоких температур продуктов горения. Первая ступень перегревателя дает пар, температура которого с ростом нагрузки котла понижается. Другая ступень перегревателя помещается в области уже более охлажденных продуктов горения. Переход тепла от продуктов горения к стенке перегревателя в этой ступени происходит преимущественно за счет конвекции. Поэтому в этой ступени с ростом нагрузки котла температура перегрева повышается. Благоприятным подбором поверхностей обоих видов перегревателя удается при определенном топливе достичь почти постоянной температуры пара при значительном колебании нагрузки котла. [c.250]

В зависимости от причин возникновения пульсаций температур их можно разделить на несколько групп пульсации, обусловленные флуктуациями мощности источника тепла турбулентные при фазовых превращениях при неустойчивой конвекции теплоносителя. Очевидно, что в определенных условиях эти виды пульсаций могут накладываться друг на друга. [c.5]

Механиз.м конвективной теплопередачи заключается в том, что среда, отдающая или полу.чающая тепло от поверхности нагрева, омывает ее с определенной скоростью и благодаря этому в соприкосновение входят все новые слои среды. При замедлении или прекращении этого движения передача тепла конвекцией ухудшается, при ускорении — интенсифицируется. Конвекция может быть естественной и принудительной. У наружных поверхностей работающего [c.111]

Для определения температуры металла отдельных элементов промежуточного перегревателя производят тепловые расчеты, учитывающие многочисленные факторы тепловосприятие поверхности нагрева (с различной степенью загрязнения) при передаче тепла излучением и конвекцией с учетом теплового сопротивления на внутренней стенке трубы неравномерность полей скоростей и температур в газовом и паровом трактах, нагрузка агрегата и т. д. Методика выполнения этих расчетов в СССР, как известно, регламентирована нормативным методом теплового расчета котельных агрегатов. Этого метода придерживаются котельные заводы, конструкторские и проектные бюро, наладочные, исследовательские и другие организации, связанные с созданием, освоением и эксплуатацией котельных агрегатов. При этом обеспечиваются более или менее единообразный подход к расчету и возможность достаточно обоснованного сопоставления различных вариантов и подсчетов. [c.127]

Приведенные уравнения справедливы для твердых тел. Для жидкостей и газов они также справедливы при условии, что отсутствуют другие способы переноса тепла (конвекцией, излучением и др.). Эти уравнения не имеют общего решения. Но получены частные решения применительно к телам определенной геометрической формы при конкретно заданных условиях однозначности. Такие частные решения и используются при постановке различных экспериментов. Решения дифференциальных уравнений (1-8) и (1-9) применительно к одномерным температурным полям для тел простой геометрической формы позволяют найти коэффициент теплопроводности из соотношения [c.19]

Единственной векторной величиной, вполне определенной в нашей задаче, является вектор напряженности электрического поля (в отличие от задач, например, тепловой конвекции, где важную роль играют два вектора ускорение силы тяжести и градиент температуры). Поэтому в нашем случае смена различных режимов вряд ли будет постепенной и плавной. Наоборот, здесь нужно ожидать резких пороговых эффектов (гидродинамических кризисов), подобных тем, которые известны для тепловой конвекции при строго вертикальном температурном градиенте (снизу теплее). [c.280]

Рпс. 12. Определение передачи тепла конвекцией (нагревом воды снизу). [c.32]

Для удобства практической оценки теплоизолирующих свойств материалов результат одновременного действия конвекции, излучения II теплопроводности приписывается последней.. Определение количества тепла (Вт/м ), переданного теплопроводностью через изоляционный слой плоской стенки, производится по формуле [c.415]

Экспериментальное определение коэффициента Я сопровождается рядом побочных явлений (торцевые утечки тепла, конвекция, излучение, температурный скачок на границе твердое тело — газ и др.), которые искажают процесс передачи тепла теплопроводностью и являются источниками погрешностей в определении коэффициента X. Влияние этих явлений необходимо устранять в процессе конструирования установки или учитывать расчетным путем — введением соответствующих поправок. [c.304]

При нагреве или охлаждении образца в печи скорость изменения температуры образца зависит от теплообмена между печью и образцом, причем тепло может передаваться конвекцией, лучеиспусканием и теплопроводностью. Степень отставания температуры образца от температуры печи зависит также от его удельной теплоемкости аномальное изменение удельной теплоемкости может вызвать слабый изгиб на кривых нагрева или охлаждения даже при отсутствии фазовых превращений, связанных с определенной скрытой теплотой. Мы опишем вначале явления, сопровождающие собственно фазовые превращения, а затем явления, происходящие в результате изменения удельной теплоемкости. [c.122]

Таким образом, поток тепла в систему и поток энергии, входящей с массой, включая обратимую работу потока равны сумме потока внутренней энергии, потока энергии, который покидает систему вместе с массой, включая обратимую работу потока, и потока полезной работы, за исключением обратимой работы потока. В тепловой член можно включить все виды передачи тепла радиацию, конвекцию и теплопроводность. В работу при необходимости можно включить все взаимодействия с окружающей средой, не входящие в члены переноса тепла и массы. Можно учесть не только механические эффекты, но и взаимодействия полей, например, электромагнитного. В члены переноса массы должны быть включены все виды энергии, связанные с переходом массы через границы нашей системы, в том числе энергия, связанная с химическими превращениями, если таковые имеют место. В определенном смысле конкретная запись общего уравнения энергии может явиться выражением наших современных знаний, если только последние не являются менее полными, чем мы считаем на самом деле [c.65]

При горении в реальных условиях полимерный материал проходит через несколько последовательных стадий, которые при определенных условиях могут накладываться одна на другую. На первой стадии тепловая энергия от внешнего источника передается полимеру посредством конвекции или теплового излучения, что приводит к деструкции полимера с образованием летучих продуктов, являющихся в некоторых случаях мономерными звеньями полимера. Дальнейший подвод тепла способствует достижению критической точки возгорания. Большинство материалов горит в газообразной фазе. Ниже приведена типичная схема загорания и горения [c.320]

Многие калориметры могут измерять как энергию, так и мощность. Например, калориметры непрерывного потока предназначены для измерения средней мощности от непрерывно действующих источников или от импульсных источников, характеризующихся высоким коэффициентом заполнения (произведение ширины импульса на частоту повторения близко к единице). Другие же калориметры предназначены для определения полной энергии импульса путем измерения повышения температуры в результате поглощения энергии излучения в поглотителе с известной массой и теплоемкостью. Как и всегда в калориметрии, потери тепла в результате теплопроводности, отражения, излучения и конвекции должны быть сведены к минимуму или тщательно проконтролированы, а также должны быть известны постоянные времени, от которых зависит установление теплового равновесия. [c.113]

При расчёте теплообмена в циклонных пред-. тоннах необходимо учитывать тепло, переданное конвекцией. Коэффициент теплоотдачи конвекцией может быть ориентировочно определен в зависимости от форсировки предтопка по следующей эмпирической зависимости [c.32]

В. М. Антуфьев и Г. С. Белецкий, изучавшие передачу тепла в трубных пучках, получили расчетные зависимости для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией. [c.76]

В тех случаях, когда тепловые, диффузионные и физико-химические процессы не влияют па поле скоростей и напряжений (а это имеет место в несжимаемых средах), уравнения движения решаются независимо от тепловых, диффузионных и кинетических. После определения поля скоростей, характеризуюпцего конвекцию тепла и вещества, решаются тепловые, диффузионные и кинетические уравнения. [c.262]

Из определения конвекции следует, что количество пёредаваемого конвекцией в единицу времени тепла прямо связано со скоростью движения среды. Тепло передается главным образом в результате происходящих потоков жидкости или газа (макрообъемов), но отчасти тепло распространяется и в результате обмена энергией между частицами, т. е. теплопроводностью. Таким образом, конвекция всегда сопровождается теплопроводностью (кондукцией), и, следовательно, теплопроводность является неотъемлемой частью конвекции. Совместный процесс конвекции тепла и теплопроводности называют конвективным теплообменом. Конвективный теплообмен между потоком теплоносителя и поверхностью называют конвективной теплоотдачей или теплоотдачей соприкосновением и описывают формулой Ньютона — Рихмана [c.135]

Для определения к требуется предварительное определение ai и о, которые в большинстве случаев являются величинами сложными они учит1,1вают передачу тепла конвекцией и излучением [c.374]

Из трех видов теплообмена — конвекции, теплопроводности и радиационного теплообмена — последний поддается наиболее точному эталонированию. Современная теория радиационного тепло-юбмена располагает средствами расчета потока, который в определенных геометрических и температурных условиях при известных степенях черноты падает на тарируемый прибор. Однако более надежно одновременно измерять потоки абсолютным и тарируемым лриборами, поставленными в одинаковые условия по геометрии и степени черноты. При тарировке рабочий коэффициент (величина, обратная чувствительности) определяется как отношение теплового потока к ЭДС, развиваемой датчиком. [c.287]

Вторая глава посвящена основным теоретическим положениям тепломассометрии обоснованию методов и средств раздельного определения компонентов внешнего тепломассообмена, когда потоки теплоты и массы переносятся главным образом конвекцией и излучением, и внутреннего тепломассопереноса, в котором превалируют диффузия и теплопроводность. Приведено описание новых методов комплексного измерения эффективных теплофизических характеристик (ТФХ) материалов и продуктов, подлежащих технологической обработке теплом или холодом. [c.8]

Охлаждение зарубашечного пространства. Этот метод применим при использовании двухслойной оболочки с заполнением зарубашечного пространства между слоями холодной водой. При допущении, что распространение тепла происходит только посредством теплопроводности, нет оснований ожидать сколько-нибудь эффективного теплоотвода, поскольку продолжительность процесса истечения незначительна, а теплопроводность воды относительно низка. Тем не менее в исследованиях американских авторов [23] говорится, что при теплоотдаче через слой воды при определенных обстоятельствах возникают условия для естественной конвекции вода поднимается в слое воды вдоль горячей стенки и опускается вдоль холодной. При этом коэффициент теплоотдачи может достигать при определенных условиях нескольких тысяч. [c.97]

Пузырьковое кипение может быть развитым (при большом количестве центров парообразования) и неразвитым (при малом количестве центров парообразования). В последнем случае значительная доля тепла снимается конвекцией жидкости. Неустойчивым кипением называется случай кипения, когда пузырьковое кипение сменяется режимом конвекции и наоборот. Зависимость д = =/ ( ш—4) называется кривой кипения (рис. 5.1). На ней можно выделить пять основных областей. Формулы для определения коэффициентов теплоотдачи, приводимые ниже, пригодны для технически гладких, неокисленных поверхностей. При кипении на окисленных поверхностях следует учитывать термическое сопротивление слоя окиси. В таком случае [c.61]

На рис. 7 представлена воздушная термокамера прибора ПУРМ-1 для определения условно-равновесного модуля резины. Тепло передается от нагревателя к образцам естественной конвекцией. Во внутреннюю рабочую камеру 5 помещается струбцина с закрепленными на ней образцами. Теплоизоляция 4 состоит из минеральной ваты и расположена между внутренним 8 и наружным I кожухами. Нагреватель 7 выполнен из нихромо-вой проволоки. Термокамера закрывается крышкой 2. Датчиком температуры служит термопреобразователь сопротивления 6, являющийся элементом системы регулирования. Контроль температуры осушествляется по ртутному термометру 3. Термокамера работает в диапазоне температур 50— 120 °С. [c.289]

Печная теплотехника, как и другие науки теплотехнического xapaKrefja, опирается на физические науки (учение о теплопередаче и движении газов) и на химические и физико-химические науки (учение о горении) однако указанные виды наук, являющиеся теоретическими основами печной теплотехники, все же не являются еще предметом теории печей, четкое определение которой очень важно с точки зрения обеспечения прогресса данной отрасли технической науки. Действительно, в технической физике, химии и физической химии рассматриваются проблемы теплопередачи, движения газов и горения как таковые, независимо от конкретных условий протекания смежных процессов. Например, учение о теплопередаче конвекцией, естественно, рассматривает этот вид передачи тепла в зависимости от скорости движения сред, что, однако, непосредственно не связано с конкретными условиями движения газов в рабочих камерах печей, не говоря уже о влиянии на теплопе редачу процесса горения и технологических процессов. [c.11]

На основе изложенного может быть сформулировано обобщенное уравнение энергии с учетом различных видов теплообмена (лучеиспускание, конвекция, теплопроводность), связанных с движением среды, наличием источников и стоков тепла, нестаци-онарности режима и работы объемных сил и сил трения. Задача о лучистом теплообмене, таким образом, является частным случаем этой весьма широкой постановки вопроса. Определение отдельных функций, входящих в общее уравнение энергии, строго математическим путем пока представляет непреодолимые трудности. В частности, при решении задач по лучистому теплообмену необходимо знать температурное поле и поле коэффициентов поглощения. Первое из них является результатом одновременно протекающих процессов тепловыделения и теплоотдачи, связанных с процессами горения и движения среды, т. е. с явлениями как кинетического, так и диффузионного характера, чаще всего не поддающихся точному математическому описанию. [c.198]

Некоторые американские фирмы рассчитывают отдачу тепла решетке другим способом. Они непосредственно определяют количество тепла, отданного шлакоулавливающей решетке. При этом предполагают, что искомое количество тепла слагается из двух частей с одной стороны — из радиации факела в камере плавления, с другой — радиации факела из охлаждающей камеры. При этом за поверхность, поглощающую тепло, принимают отражательную поверхность трубок решетки. Этот способ дает сравнительно малую величину охлаждения продуктов горения на )ешетке, так как не учитывает передачи тепла конвекцией Л. 87]. Оба приведенных метода являются приближенными. Можно определенно утверждать, что в шлакоулавливающей решетке кипящей воде передается значительное количество тепла, так что в тепловом отношении решетка является одной из наиболее полно используемых теплообменных поверхностях котла. [c.313]

Эффективная поверхность Пода плавильного пространства со шлаковой ванной равна нулю, так как ванна практически не пропускает тепла поэтому для пода принимается = 0,00. При определении эффективной поверхности шлакоулавливающей решетки учитывается не излучающая, а действительная поверхность, омываемая продуктами горения. Поправочный коэффициент для шлакоулавливающей решетки принимается немного большим, чем для других стен плавильного пространства (0,45). Это увеличение поправочного коэффициента учитывает большую передачу тепла конвекцией от движущихся турбулентно продуктов горения. [c.320]

Теплообмен при кипении жидкости в большом объеме широко исследован с различных точек зрения. Интенсивно исследована теплопередача к кипящей жидкости, омывающей обогреваемую стенку канала. Однако более поздние исследования были посвящены весьма ограниченной области существования поверхностного кипения при наличии вынужденной конвекции или для потоков с очень небольшим паросодержанием [1—31. Поэтому из рассмотрения ранних статей следует, что расчетные соотношения основываются на некоторых физических соображениях, касающихся роста пузыря. Вообще эти соотношения получены на основании выражений, справедливых в условиях кипения жидкости в большом объеме. Проведенные недавно исследования для потоков с высоким паросодержанием показывают, что при высоком паросодержании влияние конвекции на теплообмен нельзя не принимать во внимание и что возможно даже подавление пузырькового кипения, на что указывал Денглер. Для этих условий было предложено несколько расчетных соотношений [4—7]. Эти соотношения основаны на гипотезе о том, что количество тепла, передаваемое конвекцией, превышает количество тепла, передаваемое любыми другими путями, когда паросодержание достигает вполне определенной величины. Конвективный теплообмен описывается уравнением, по виду напоминающим соотношение Нуссельта. Коэффициент теплоотдачи дается выражением [c.253]

Пусть какое-либо тело относительно небольших размеров, состоящее из xopoHJO проаодян его тепло металла (например из красной меди), охлаждается в камере, наполненной воздухом, причем стенки камеры все время поддерживаются при постоянной температуре t(° ), равной температуре воздуха. Меняющуюся со временам температуру тела обозначим fJ (°С). Предположим, что движение воздуха к камере сохраняет определенный характер, так что характер конвекции вокруг тела псе [c.195]

Наблюдения показывают, что пузырьки пара образуются не во всей массе жидкости, а на поверхности стенки, причем в определенных ее местах, называемых очагами парообразования. Такими очагами могут быть впадины или выступы в стенке, пузырьки газа или воздуха, выделяющиеся из воды при ее нагреве, взвешенные в жидкости твердые частицы и т. д. Жидкость превращается в пар на границе пузырьков, отчего последние растут и, достигнув известного размера, отрываются от поверхности и устремляются вверх, а вместо оторвавшихся пузырьков ка стенке возникают новые. При прохождении через жидкость пузырьки пара продолжают увеличиваться, отчасти за счет продолжающегося парообр азоеания, отчасти за счет снижения давления, обусловленного уменьшением высоты вышележащего столба жидкости. Если кипение происходит в большом объеме жидкости и при малых количествах передаваемого тепла, то o6ipa-эование пузырьков пара почти не влияет на процесс теплообмена. В этом случае передача тепла осуществляется так же, как и в условиях естественной конвекции. Однако чем интенсивнее протекает процесс теплообмена, т. е. чем больше образуется пузырьков пара, тем интенсивнее перемешивается жидкость и тем значительнее становится коэфициент теплоотдачи а. Этим объясняется то обстоятельство, что у кипящей жидкости коэфициент теплоотдачи выше, чем у некипящей. Это продолжается до известного предела (см. ниже), после которого коэфициент теплоотдачи начинает уменьшаться. [c.234]

Для исследования влияния температурного фактора на теилопро-водность частиц искусственного графита был использован метод стационарного режиыа шар в шаре . Установлено, что теплопроводность слоя растет с повышением температуры, причем температурный коэффициент несколько увеличивается при превышении 225° С. Так, для смеси частиц (1-я партия, после многократного использования в качестве движущего слоя) при 7об= 1280 кг/м (а = 0,644) увеличение температуры от 60 до 225° С вызывает повышение от 0,74 до 0,85, а при изменении от 225 до 380° С л л возрастает до 1,05 ккал/м час град. Увеличение теплопроводности слоя с ростом температуры объясняется возрастающей ролью излучения и конвекции в процессе передачи тепла. При уменьшении плотности укладки это влияние радиационной и конвективной составляющих теилопереноса сказывается в несколько меньшей степени. Принимая в определенных температурных границах линейную зависимость получаем [c.136]

Проблема совместного действия свободной и вынужденной конвекции в задачах внешнего тепло- и массопереноса привлекла к себе внимание уже свыше сорока лет тому назад. Известны тщательно поставленные опыты Карриера, опубликованные в 1918 г. [1]. Результаты этих опытов установили для горизонтальной плоской поверхности линейное влияние скорости вынужденного движения на интенсификацик> гравитационного переноса массы и тепла. Опыты Юргеса [2] и Франка [3] по теплообмену вертикальной плоской поверхности выявили в указанных условиях аналогичную закономерность до определенного-значения продольной скорости вынужденного потока. Основным и серьезным недостатком всех этих экспериментов с точки зрения возможности их обобщения является незначительный диапазон значений Аг(Ог). Положительной стороной является широкий диапазон изменения скорости движения жидкостей. В 1947—1948 гг. в ЦКТИ Д. Н. Ляховским были поставлены опыты по теплообмену шариков при совместном действии свободной и вынужденной конвекции в интервале значений 14 Ог - -,Л500 и 5 Ре 142. Результаты этих опытов даны в виде серии кривых Пи=/(Ог, Ре). [c.281]

Первая модель рассматривает распространение непрерывного излучения или длинного импульса СОг-лазера с интенсивностью 10 —10 Вт-см-2 [1, 10, 23, 36] в капельных средах при широкой вариации размеров частиц. Существенной стороной модели является представление о пороге взрыва капель. Здесь порог взрыва определен по мгновенной интенсивности. Физически это возможно при умеренных энерговыделениях в капле, когда в балансе энергии участвует отток тепла за счет поверхностного испарения, происходит перераспределение источников тепла за счет теплопроводности и термокапиллярной конвекции внутри капли [21, 49]. Последний фактор выравнивает неоднородности тепловых источников и делает возможным использование соотношений, полученных для изотропно поглоп аюш их капель (ао<1) на случай крупных частиц ао Х). Данный тип взрыва характеризуется малой степенью взрывного испарения (Хвз 0,1). В модели вводится понятие критического радиуса капли акр такого, что капли с аСйкр не разрушаются, а капли с а>акр взрываются. Таким образом, в результате взрыва капли с ао>акр сформируется спектр осколков с радиусами <3к<акр. Ясно, что данная модель не описывает длительности временного интервала разрушения. В [23] установлены аппроксимационные зависимости для пороговой интенсивности и кр. [c.129]

В результате автору удалось установить методику определения активного тепловыделения в процессах сгорания — расширения, а также расчленить потери тепла от теплопередачи в воду и вследствие химической неполноты сгорания. Для построения теп л опере даточной функции по углу поворота коленчатого вала необходимо было определить переменную величину суммарного коэффициента теплоотдачи конвекцией и излучением. Используя собственные опыты, Н. Р. Брилипг суш,ествепно уточнил известную в теплопередаче формулу Нуссельта, дав формулу, которая под названием формулы Нуссельта — Брилинга широко используется при анализе рабочего процесса в поршневых двигателях внутреннего сгорания. Своими работами в области теплообмена, анализа рабочего процесса и теплового расчета двигателя Николай Романович создал новое направление, которое легло в основу всех позднейших исследований в этой области. Создание такой научной школы в области двигателестроения — одна из крупнейших заслуг Николая Романовича как ученого и как педагога. [c.257]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...