Условно-равновесный модуль резины

При известном условно-равновесном модуле резины Еу для расчета прокладки выбирается уменьшенное значение Е = (0,8-т-- -0,85) Еу, чтобы учесть релаксационные процессы в резине [37]. [c.126]

Условно-равновесный модуль Е резины, кгс/см , характеризует деформацию, установившуюся после выдержки растянутых образцов при +70° С в течение 1 ч (ГОСТ 11053-75). [c.274]

Однако физико-механич. св-ва Р. м. не определяют ее стойкость к действию конкретных агрессивных сред. Стойкость Р. м. в той или иной среде оценивается по ее набуханию (изменению веса или объема резинового образца или детали) и изменению физико-механич. св-в после контакта с данной средой при максимальной рабочей темп-ре. Максимальное изменение физико-механич. св-в и набухания происходит сравнительно быстро (при темп-ре выше 50 в первые 3 суток), затем наступает равновесное состояние и дальнейшие изменения наблюдаются только вследствие старения резины со скоростью, аналогичной скорости старения резин на воздухе, и зависит от окружающей темп-ры, рецептуры резины и химич. состава среды. Набухание Р. м. до 15% но весу существенно не влияет на ее физико-механич. св-ва. При дальнейшем набухании резина становится мягче, твердость ее падает, условно-равновесный модуль снижается, заметно понижаются предел прочности при разрыве и относительное удлинение. Р. м. с набуханием более 60% но весу практически непригодна для эксплуатации. В табл. 2 дапы пределы набухания различных резин в наиболее широко применяющихся средах. [c.128]

Здесь б — величина натяга манжеты на вал, равная (2го —2г) 00 — статический условно-равновесный модуль упругости резины я — коэффициент Пуассона для резины (другие обозначения см. на рис. 8.19). [c.243]

Резины Длитель- ность испыта- ний. сутки Набухание, % (масс.), при температуре. Физико-механические свойства Коэффициент восстанавливаемости при температуре, °С Условно-равновесный модуль . МПа Накопление остаточной деформации через 20 лет при 25 С, % [c.322]

Разработанная методика определения эмпирических коэффициентов была реализована применительно к резине ИРП-3012, изготовленной на основе СКН-18 и СКН-26 [4]. Эта резина широко применяется для производства РТИ, в том числе и резиновых элементов муфт условно равновесный модуль этой резины равен 7,5 МПа. [c.69]

Прибор ПУРМ-1 предназначен для определения условно-равновесного модуля резины при температуре 50— 120 °С по ГОСТ 11053-75. [c.153]

На рис. 7 представлена воздушная термокамера прибора ПУРМ-1 для определения условно-равновесного модуля резины. Тепло передается от нагревателя к образцам естественной конвекцией. Во внутреннюю рабочую камеру 5 помещается струбцина с закрепленными на ней образцами. Теплоизоляция 4 состоит из минеральной ваты и расположена между внутренним 8 и наружным I кожухами. Нагреватель 7 выполнен из нихромо-вой проволоки. Термокамера закрывается крышкой 2. Датчиком температуры служит термопреобразователь сопротивления 6, являющийся элементом системы регулирования. Контроль температуры осушествляется по ртутному термометру 3. Термокамера работает в диапазоне температур 50— 120 °С. [c.289]

В НИИРПе разработаны прибор и методика определения условно-равновесного модуля резин (ГОСТ 11053—64) [22]. [c.15]

Прокладки из неметаллических материалов. Резиновые плоские прокладки используют при р < 4 МПа и 9 = = -40...+100°С. Материал прокладок выбирают из условий совместимости с рабочей средой (см. подразд. 2.2). Обычно ширину прокладки I выбирают равной 0,lDi для внутреннего диаметра Di 100 мм I Hi 0,07Dt для Di -= 100...300. мм / 006 Di для Di > 300 мм. ТЪлщйна прокладки для открытых фланцев Я (0,1...0 2)/. При обжатии прокладки силой Р ао — PkoS ее высота уменьшается до ho = <1 — бо)Я, где 8о = РкоЛ а + Рко) Ёа модуль матс-риала прокладки, МПа. Для резин объем при деформации практически не меняется, поэтому = (1 + Ф ), где Еоо — условно равновесный модуль Ф ж 0,51/Н — коэффициент формы. Удли- [c.134]

Теоретически зависимость напряжение — деформация резины для ее высокоэластического состояния основана на положении, что равновесное деформированное состояние определяется высокоэластической составляющей и что упругой энергетической составляющей деформации можно пренебречь. Выражая деформацию через составляющие ее компоненты, соответствующие главным нормальным напряжением, можно подобрать координаты, в которых изменение напряжения от деформации носит линейный характер. В таких координатах константа материала не зависит от деформации. В первом приближении в качестве такой константы можно принять-равнОвесный высокоэластический модуль Ео продольной упругости резины. Показано [21], что пропорциональность между напряжением и деформацией в соответствующих координатах и в ограниченных, но практически достаточных пределах деформации с достаточным приближением может быть принята для статической и-динамической деформаций, но с разными в каждом конкретном случае модулями упругости материала, которые зависят от режима деформации и температуры. В частности, для статической деформации каждому моменту времени и величине напряжения в режиме е = onst будет соответствовать свое значение модуля упругости, изменяющееся от величины о — мгновенного модуля, определяющего упругие свойства резины в начальный период деформации, до Еоо. Промежуточные значения соответствуют или условно-равновесному состоянию (условно-равновесный модуль упругости), или состоянию при любом времени наблюдения (статический модуль упругости Е ) [c.15]

По Б. А. Догадкину [486, 487], при очень медленном деформировании рвутся только первичные (химические) связи пространственной сетки. Более быстрое (неравновесное) деформирование приводит к разрыву вторичных (межмолекулярных) связей. Вследствие этого условно-равновесный модуль определяется в основном густотой вулканизационной сетки, а неравновесные модули — составом резиновой смеси (природой и содержанием физически реагирующих ее компонентов). Получаются неодинаковые значения прочности вулканизатов разной полярности при одинаковой густоте сетки [446, 447], Межмолекулярное взаимодействие определяет внутреннее трение в системе. Таким образом, прочность оказывается функцией внутреннего трения. Разрывы межмолекулярных связей происходят в процессе деформирования сплошной среды еще в период, предшествующий видимому нарушению сплошности [178, 370, 486, 487], Межмолекулярное взаимодействие существенно зависит от химического строения полимера, а последнее обусловливает его степень упорядоченности, возникающую при деформировании. Прочность полимерных материалов в процессе ориентации заметно изменяется. Влияние упорядочения структуры и молекулярной ориентации при деформации резин отмечено Б. А. Догадкиным и сотр. [486, 487]. [c.191]

Для однократного нагружения с заданной скоростью деформации ds/dt в изотермических условиях, близких к равновесным, для которых а = E oS, где Есо — условно-равновесный модуль, применимость (4.4.3) проверена для ненаполненной резины из СКС-30 [607] при использовании закона (4.1,3), преобразуемого к виду [c.247]

НРП-1225А и ИРП-1136). Для этих резин обнаружено уменьшение относительного удлинения и возрастание условно-равновесного модуля. Эластичные свойства стойких резин практически не изменяются в исследованном интервале температур и времени. К груп- [c.321]

Р.,с. к г. ж. МВП и АМГ-10, изготавливаются на основе каучука СКН-18. Ввиду склонности хлоропренового каучука к кристаллизации, его вводят только в качестве добавки. Снижение нижнего температурного предела эксплуатации до —60°, а также уменьшение степени набухания резины в MBQ и АМГ-10 достигается введением пластификаторов. Примерные фи-зико-механич. показатели Р., с. к г. ж. МВП и АМГ-10 для уплотнительных деталей прочность при разрыве 100—150 кг/с. относительное удлинение 150—250% твердость но ТМ-2 75—90 величина набухания 1—4 вес. % условно-равновесный высо-коэластич. модуль 100— 200 кг1см темп-ра хрупкости — 45°, —60 остаточная деформация при сжатии на 20% за 1 сутки при -f70 15—30%. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...