Концентрация напряжений полых образцах

Эффективный коэффициент концентрации напряжений полых образцов, характеризующий влияние продольного отверстия на величину предела выносливости полых образцов с надрезом [c.135]

Обобщенный или полный эффективный коэффициент концентрации напряжений полых образцов, характеризующий суммарное влияние продольного отверстия и надреза qj, o =ia-i/a-i пол. к- [c.135]

Сжатие кольцевых образцов. Сжатие колец в их плоскости осуществляется наружным давлением применяемые на практике схемы нагружения и расчетные зависимости приведены в табл. 7.3. Испытания колец на сжатие полудисками (схема 5—/) отличаются от растяжения полудисками тем, что в этом случае удается уменьшить влияние концентрации напряжений в образце около разъема полудисков. Наилучшие результаты достигнуты при испытаниях кольцевых образцов в приспособлениях с полу-обоймами и замками-решетками, которые исключают возможность увеличения горизонтального диаметра образца. Нагружение наружным давлением при помощи податливого кольца (схема 3—2) и гидравлической системы (схема 3—3) проводится аналогично испытаниям на растяжение соответствующими методами. При нагружении образца при помощи податливого кольца последнее для образца является упругим основанием и в некоторой степени повышает критическое давление, при котором образец теряет устойчивость. [c.201]

Концентрация напряжений в полых образцах [c.133]

Для полых образцов расчет аналогичной характеристики является более сложным, так как следует учитывать раздельное или одновременное влияние двух факторов продольного отверстия и надреза, поскольку каждый из них оказывает влияние на напряженное состояние полого образца. В связи с этим для полых образцов используют несколько разновидностей эффективных коэффициентов концентрации напряжений [c.135]

Исходное поле напряжений оказывает влияние только на напряжения, необходимые для возникновения трещины. В начальный период развития трещина вследствие очень высокого градиента напряжений у ее вершины оказывает незначительное влияние на исходное ноле напряжений у концентратора. Однако начиная с некоторой глубины, при которой влияние концентратора ослабевает, а размер трещины становится значительным, определять дальнейшее развитие трещины начинает концентрация напряжений у ее вершины. Необходимым условием развития трещины является наличие в образце к этому моменту напряжений, величина которых полностью определяется трещиной как концентратором напряжений. В этот момент образцы с любыми исходными концентраторами напряжений превращаются в образцы с одинаковым и предельно резким концентратором напряжений — трещиной. Отсюда следует, что действительное напряжение, необходимое для распространения трещины одной и той же длины в образцах с любым исходным концентратором напряжений, постоянно. [c.122]

Суть метода сеток заключается в том, что на поверхность модели, которая обычно изготавливается из того же материала, что и реальное изделие (иногда используется другой материал), наносится сетка с заданными параметрами. В процессе деформирования образца, включая деформирование его поверхности, сетка искажается в той же мере, что и поверхность. Измеряя искажение элементов сетки, можно судить об упругих и пластических деформациях модели. Преимуш,ество метода — наглядность, достоверность, сравнительная простота, возможность исследования всего поля деформации и кинетики процесса пластического деформирования вплоть до разрушения. Возможность перерывов в испытаниях при разных степенях деформации с производством необходимых измерений позволяет установить количественные закономерности местной пластической деформации в различных участках и особенно в зонах концентрации деформации. Имеется также возможность изучения кинетики изменения концентрации напряжений при нагружении образца. Недостатки метода малая чувствительность при измерении деформаций менее 5% возможность изучения деформаций, как правило, только на поверхности. [c.35]

Для решения указанных задач применяют преимущественно приближенные методы механики деформируемого твердого тела. Довольно полную информацию о полях упругопластических деформаций и напряжений в зонах концентрации напряжений образцов и элементов конструкций можно получить с помощью экспериментальных методов (поляризационно-оптического, муара, малобазной тензометрии, голографии, сеток и др.), однако эти методы трудоемки и не всегда применимы в условиях высоких температур. [c.88]

Металлографический анализ показал, что усталостные трещины зарождаются в контактных пятнах и на небольшой глубине в поле действия насадки они распространяются примерно под углом 45° к оси образца, а дальше — перпендикулярно к ней. Поскольку образование и развитие трещин в процессе усталости начинается в местах контакта сопряженных деталей, то на величину снижения выносливости образца под действием насадки должны также влиять твердость и модуль упругости материала насадки, которые определяют радиальные усилия и концентрацию напряжений в пятне контакта, а также критерий износостойкости. [c.144]

Учет концентрации напряжений. При определении предела выносливости образца пли детали по предложенной методике необходимо вычислять размер неразвивающейся трещины, для чего надо знать распределение напряжений в вершине надреза и определить при этом коэс к]зи-циент интенсивности напряжений. В последнее время появилось большое число работ, где приведены методики расчета коэффициента интенсивности напряжений в вершине всевозможных надрезов [58, 215, 216, 232, 265, 268, 270, 271, 279, 296, 304, 308, 313, 319,. 3251, которые для какого-либо типичного надреза, например полу кругового, дают подобные результаты. Воспользуемся работой [325], где-предложена простая методика такого рода, рассчитанная на инженерное применение. [c.115]

Определение усталостной прочности для образцов с концентраторами напряжений являлось бы несложным, если - бы нужно было лишь использовать теоретические коэффициенты концентрации напряжений для идеализированного материала. Но такой расчет оказывается непригодным, так как законы распределения напряжений в деталях реальных конструкций отличаются от теоретически выведенных для идеальных материалов. В процессе нагружения усталостного характера в зоне максимального напряжения может возникнуть местная текучесть материала, а это вызывает перераспределение напряжений и уменьшение их наибольшего значения. Надо иметь в виду также другие явления, например, наличие внутренних раковин в материале (см. разд. 5.11), также ослабляющих двумерное или трехмерное поле напряжений. Эти обстоятельства повышают выносливость при наличии концентрации по сравнению с теоретическими данными, приводящими при этом к расчету с запасом прочности, а вместе с тем, возможно, и к излишне утяжеленной конструкции. [c.114]

Измеряемыми на моделях величинами являются деформации и перемещения. Места измерения различные зоны конструкции, в том числе места резкого изменения формы конструкции и концентрации напряжений. Кроме измерения деформаций и перемещений в отдельных точках конструкции, необходимо получать путем измерений поля деформаций и перемещений. В связи с этим целесообразно в сложных моделях конструкций применение нескольких методов измерений хрупких тензочувствительных покрытий наклеиваемых тензорезисторов оптически чувствительных наклеек и вклеек. Отдельные зональные модели выполняются из оптически чувствительного материала. Типы применяемых в этих исследованиях тензорезисторов и измерительной аппаратуры в зависимости от задачи исследования и характера измеряемых величин приведены в работе [5]. Там же показано, что вычисление напряжений в модели по приращениям показаний тензорезисторов Д осуществляется с применением постоянной Ст, определяемой тарировкой выборки в 5—10 тензорезисторов, устанавливаемых на консольном образце из органического стекла с модулем Ет при температуре Т тарировки. В том случае, если величина модуля упругости Е материала модели отлична от величины Ет, то значение Ст пересчитывается для величины модуля упругости Е материала модели при температуре Ь измерений [5] [c.30]

Для вычисления значения коэффициента концентрации напряжений в этом (последнем) случае рассматривают полу-эллиптическое отверстие, или, следуя терминологии Ней-бера, неглубокий вырез. Результаты в обоих случаях почти совпадают. Радиус кривизны остается неизменным, а глубина / легко вычисляется через угол 0о. Для используемых на практике композитов эффективный коэффициент концентрации напряжений (т. е. частное от деления разрушающей нагрузки для образца с отверстием на разрушающую нагрузку для образца той же площади, но без отверстия) находится в достаточно узких пределах между 1,45 и 1,55. Результаты опытов вполне подтверждают теоретические выводы, если радиус кривизны отверстия достаточно велик, а глубина f значительно превышает расстояние между волокнами (напомним, что для однородного анизотропного материала коэффициент концентрации напряжений Обычно значительно больше, чем для изотропного, где он равен 3). [c.64]

В состоянии разрушения трудно провести четкое разграничение между надрезом и трещиной. Наличие надреза в этом случае следует рассматривать как фактор формы образца, влияющий на поле напряжений, в котором развивается трещина. Если пренебречь изменением формы тела при развитии трещины, то следовало бы ожидать, что типичное влияние надреза по сравнению с гладким образцом будет заключаться в более раннем, при меньших нагрузках и меньших средних напряжениях, начале разрушения вследствие концентрации напряжения вблизи надреза в относительно большей доле периода развития трещины в надрезанных образцах. Косвенным подтверждением такого влияния является понижение прочности от наличия надрезов в хрупком и повышение — в пластичном состоянии. [c.134]

Хорошо известно, что появление линий Людерса или отчетливо видимых слоев течения в малоуглеродистой стали вызывается неустойчивостью состояния однородного малого пластического деформирования материала, причем переход к более предпочтительному состоянию вызывается небольшой концентрацией напряжений. На результаты, воспроизведенные на рис. 15.28 и рис. 15.32—15.34, несомненно оказали влияние эти обстоятельства и особенно высокая концентрация напряжении вблизи особенностей напряженного состояния — вблизи острых краев образца или штампа. При рассмотрении этих фактов более верным было бы предположение, чго прежде чем станут видны первые отчетливо различимые слои течения, в считающейся жесткой части уже имеются малые (лежащие за пределами измерений) пластические деформации. Можно поставить вопрос, не следует ли лучше исследовать постепенный рост и распространение зоны течения с возрастанием напряжений в упругом теле, чем постулировать заранее внезапное наступление полной пластичности в целых участках полей линий скольжения и течения, прекращающееся на границах жесткой части. Однако ввиду трудности получения точных решений для задач с распределенным давлением такой первоначальный инженерный подход представляется неизбежным и может быть, несомненно, полезным, коль скоро результаты вычислений подтверждаются надежными экспериментами. [c.574]

Можно выделить еще один вид механических испытаний — промежуточный между рассмотренными выше и выполняемый на образцах сравнительно сложной формы. Задача таких испытаний — определить поведение материала в более сложном напряженном состоянии, чем в испытаниях первой группы. Сюда относятся испытания на растяжение образцов, устанавливаемых в испытательных машинах с перекосом (эксцентриситетом), т. е. при совместном воздействии растяжения и изгиба, испытания образцов со специально наносимым надрезом. В этом случае в большей степени, чем для гладких образцов простой формы, учитывается поведение деталей, имеющих надрезы, например, в виде галтелей, шпоночных канавок и т. п., в присутствии которых измеряется распределение напряжений по сечению и объему и создаются локальные концентрации напряжений. Применяют также испытания полых образцов, находящихся одновременно под внутренним гидростатическим давлением и т. д. Методика [c.135]

Таким образом, измерив разность потенциалов Холла при известном токе/, напряженности магнитного поля, Я и толщине образца Ь рассчитываем Ry.. Далее, если известны коэффициент Холла и электропроводность, легко вычислить концентрацию носителей заряда и величину подвижности. [c.280]

Наличие в полых образцах продольного отверстия изменяет напряженное состояние и степень концентрации напряжений в галтелях, которая, как показал А. С. Лейкин, уменьшается с ростом отношения внутреннего диаметра к наружному. [c.133]

Эффективный коэффициент концентрации напряжений, характеризующий влияиие надреза на усталостную прочность полых образцов. /С(упол. пол/СГ-1пол. к- [c.135]

На ступенчатых образцах выявлено [25], что с увеличением отношения диаметра отверстия к наружному диаметру образца при неизменном внешнем очертании образца предел выносливости систематически снижается. Эффектииный коэффициент концентрации напряжений в полых образцах К пол увеличением й вв и отношения dsv/d увеличивается. Следует отметить, что снижение а 1пол и рост к образцов происходят в условиях некоторого [c.135]

В литературе имеются описания нескольких микрофотоупру-гих исследований, проведенных с различными целями. Одно из первых исследований выполнено Шустером и Скала [63], изучав-щими напряжения вокруг высокопрочных сапфировых (а-АЬОз) усов. В этой работе описан метод, при помощи которого по среднему значению разности главных напряжений на толщине образца вычисляется разность главных напряжений в плоскости, проходящей через ось уса. Предполагалось, что между границей раздела и областью, в которой доминируют условия свободного поля, эта разность линейно меняется с расстоянием. Максимальный коэффициент концентрации касательных напряжений, равный 2,5, был получен для уса с прямоугольным концом, что хорошо согласуется с результатами двумерных фото-упругих исследований [6, 66]. Для усов с заостренными концами концентрация напряжений оказалась значительно ниже. Умень-щение напряжений в матрице наблюдалось на расстоянии до 5 диаметров от конца уса. Наибольшая концентрация напряжений наблюдалась в точках разрушения уса, происшедшего после его заделки. Эта концентрация вызывает поперечное растрескивание матрицы. Количественный анализ напряженного состояния в окрестности разрыва волокна не проводился. [c.521]

Отмечаемая в ряде случаев неравномерность распределения деформаций нагружаемого образца в связи с геометрической концентрацией напряжений и особенно неравномерностью поля температур делает недостоверными косвенные способы издгерения деформаций (например, измерение относительного перемещения захватов и т. д.). [c.220]

Изменение асимметрии цикла нагружения в вершине трещины с ее ростом. Перераспределение напряжений от внешней нагрузки, действующих в области вершины трещины в полу-циклах растяжения и сжатия, может вызывать остановку развития усталостной трещины. Анализ такого перераспределения был проведен в работах И. В. Кудрявцева и В. Линхарта. На рис. 9,а показана схема распределения осевых напряжений в образце с концентратором, полученная при испытании на усталость при симметричном цикле напряжений (растяжения-сжатия) с амплитудой номинального напряжения Оц. До возникновения усталостной трещины эпюры растягивающих и сжимающих напряжений идентичны, а материал в области вершины концентратора реально подвергается нагружению по симметричному циклу с амплитудой а Оп и R = — (цикл 1—2). Если эта амплитуда превышает предел выносливости исследуемого материала, то в вершине надреза возникает усталостная трещина. После ее развития на глубину I распределение сжимающих напряжений не изменится, так как трещина, сомкнувшись, будет передавать нагрузку как исходное неповрежденное сечение, а по величине сжимающие напряжения при вершине трещины уменьшаются растягивающие напряжения сконцентрируются в вершине трещины, максимум их будет соответствовать величине аат(Тн(а(гт — теоретический коэффициент концентрации напряжений для трещины глубиной h + l). [c.23]

Обобш,ение результатов научных исследований сопротивления упругопластическим деформациям и разрушению при малоцикловом нагружении осуш,ествляется в настояш,ей серии монографий. В первой книге [12] содержатся основы методов расчета и испытаний при малоцик.ловом нагружении, состояш,ие в анализе механических закономерностей упругопластического повторного нагружения вне зон и в зонах концентрации напряжений, в обосновании выбора материалов, расчетных уравнений для оценки прочности и долговечности, методов и средств испытания лабораторных образцов, дюделей и натурных конструкций. Во второй книге [13] освеш,ены вопросы расчетного и экспериментального анализа полей упругопластических деформаций в зонах концентрации напряжений при малоцикловом нагружении в условиях нормальных и повышенных температур. При этом освеш,ены возможности использования аналитических и численных методов решения задач о концентрации деформаций и напряжений, экспериментальных методов муара, сеток, оптически активных покрытий, малобазной тензометрии. Третья книга [7] посвящена вопросам сопротивления высокотемпературнод1у деформированию и разрушению при малоцикловом нагружении. [c.7]

Описанные выше исследования выполнены на поликристаллических образцах, поэтому поле напряжений на границах зерен является очень сложным из-за взаимодействия между зернами. В связи с этим неясно, образовалась ли граница зерен, на которой возникла трещина, вследствие взаимодействия кристаллитов, в которых возникла большая концентрация напряжений. Для того чтобы установить причины интеркристаллитного разрушения, необходимо выполнить исследования в состоянии с контролируемой степенью концентрации напряжений, упрощая поле напряжений на границе зерен. В наибольшей степени этому требованию удовлетворяют бикристаллические образцы. Ниже описаны результаты исследований, проведенных именно на них. [c.123]

Для образцов из высокопрочного алюминиевого сплава рассчитывали [68] коэффициенты концентрации в зависимости от числа циклов нагружения при Qj,om=196,2 МПа при отиулевом цикле нагружения, На рис, 5,7 видна существенная нестационарность напряжений и деформаций в зоне концентрации напряжений по циклам. Сопоставление расчетных данных с результатами измерений методом муаровых полос полей деформаций в зоне концентрации напря- [c.209]

Результаты, полученные на лабораторных образцах, показывают, что экспериментальные значения суммы 2 пШ) больше единицы для последовательностей с убывающими амплитудами напряжений и меньше единицы для последовательностей с возрастающими напряжениями. Они противоречат опубликованным результатам испытаний конструкций и их элементов, которые систематически показывают противоположное. Другими словами, для конструкций и их элементов последовательности напряжений о возрастающей амплитудой вызывают большие повреждения, чем такие же циклы напряжений, расположенные в порядке убывания амплитуд. Этот кажущийся парадокс еще полностью не объяснен, но он, несомненно, связан с остаточными напряжениями в конструкциях и их элементах, вызванными концентрацией напряжений в конструктивных соединениях и в местах геометрических особенностей. Приложенные ранее и срелаксировавшие впоследствии большие напряжения приводят к возникновению полей остаточных сжимающих напряжений в областях локальной концентрации напряжений, и последующее воздействие циклических напряжений меньшего уровня вызывает меньшее повреждение, чем в случае отсутствия остаточного сжатия. Даже один цикл напряжений очень высокого уровня может оказать большое влияние на усталостное разрушение. [c.243]

Наиболее эффективными методами наблюдения концентрации напряжений являются методы фотоупругости и фотопластичности. Пропускание через образцы из специальных смол или пластиков поляризованного света создает вокруг концентраторов напряжений интерференционный узор. Определение напряжений по интерференционному узору требует применения более сложного математического аппарата по сравнению с прямыми аналитическими расчетами, так как необходимо учитывать еще двойное лучепреломление [1]. Аналогия поля напряжений с магнитными или электростатическими полями основана на схожести основных математических уравнений, описывающих эти свойства материала. [c.20]

Специфическая особенность при нагружении прямоугольных образцов из слоистых материалов — возникновение вдоль линии пересечения боковой грани с межслойной плоскостью высокой концентрации напряжений. Эффекты поперечного деформирования и расслаива- ния, обусловленные большими пиками напряжений, локализованны- ми вблизи этой линии, называются кромочными. Расчету послойных полей напряжений в пограничных областях у боковых граней пластин из композитов посвящено много работ, что можно объяснить рядом причин. Прежде всего это необходимость установления характера на- [c.300]

Принципиальным вопросом является способ вычисления координат поля напряжений в окрестностях точки с 0тах. определяющих объем материалов. Дефекты которых можно рассматривать как потенциальные очаги зарождения начальной микротрещины. В расчетах, приведенных в работах [37, 60], нижней границей напряжения, при котором вероятность разрушения образца с напряжением 0тах у поверхности, отлична от нуля, принята условная величина м, приблизительное значение которой можно определить по формуле а= (0,4. .. 0,5)0-1, где 0 i —- предел выносливости стандартного образца без концентрации напряжений. В работе [58] уравнение-подобия усталостного разрушения в образцах и деталях разного размера при наличии концентрации напряжений представлено в виде зависимости [c.53]

В теории пластичности получен целый ряд решений о концентрации напряжений в растянутых и изгибаемых стержнях с отверстиями, острыми и скругленными односторонними и двусторонними надрезами для упругопластической стадии деформирования [14, 28, 45]. Поле скольжений для двусторонних узких надрезов при растяжении стержня [14] показано на рис. 3.30. Подобные решения подтверждаются экспериментально при травлении поверхности образца после пластической деформации (рис. 3.31). Развитие зон пластической деформации по мере роста нагрузки, растягивающей плоский стержень (плоское деформированное состояние) с двумя полукруглыми вырезами [45], показано на рис. 3.32. Сначала образуются и растут пластические зоны у вершины надреза оо = (0,33 -ь 0,60) от (ао — номинальное напряжение в наименьшем сечении). При нагрузке, близкой к предельной ао = 0,61ат, на оси образца возникает новая пластическая область, которая быстро увеличивается и сливается с прежними областями. Образуется замкнутая пластическая область с упругим ядром внутри. [c.150]

Объяснение существованию неразвивающихся усталостных трещин в надрезанных образцах может быть дано, если учесть сдвоенный эффект концентрации напряжения от исходных дефектов, находящихся сблизи вершины надреза [9, 57, 77]. При достаточной концентрации напряжений (большей некоторого критического значения, характерного для каждого материала) конец трещины попадает в зону низких напряжений основного поля. Суммарные напряжения на конце трещины основного поля внутри образца оказываются меньшими, чем от трещины и надреза в поверхностных слоях. Поэтому при переходе вершины трещины во внутренние зоны образца она останавливается. [c.192]

Концентрация напряжений. Влияние вы точек и пороков. Хорошо известно, что острые входящие углы и выточки в телах, находящихся нод нагрузкой, вызывают разрушение вследствие возникновения вблизи них концентрации напряжений. Концентрация напряжений особенно опасна в хрупких упруго напряженных аморфных материалах, но она вызывает преждевременное разрушение также и в пластичных поликристаллических металлах при быстро возрастающих нагрузках или при низких температурах, если напряжения являются растягивающими. Может быть, менее известно то, что наличие некоторых особых точек в поле напряжений способно повести к разрушению путем сдвига материала, находящегося под действием сжимающих напряжений. Возникновение таких особых точек в поле напряжений допустимо ожидать в углах призматических образцов илп у контура торцов цилиндров, если они сжаты в осевом направлении между жесткими нажимными плитами так, что обусловленные давлением плит силы трения предотвращают поперечное расшпрение сжатого материала. Особые точки в поле напряжений возникают потому, что касательные напряжения на свободных гранях [c.219]

В свою очередь, процесс статической усталости, который приводит к хрупкому разрыву, согласно современным представлениям, есть термоактивационный результирующий процесс разрыва и восстановления (рекомбинации) валентных связей в макромолекулах, обусловленный флуктуациями энергии тепловых колебаний атомов. Специфика хрупкого разрушения частично кристаллических полимеров состоит в том, что при сравнительно умеренных напряжениях, когда разрыв носит квазихрупкий или хрупкий характер, побочный процесс рекристаллизации оказывает сильное противодействие на доминирующий процесс статической усталости. Процесс статической усталости развивается в объеме образца неравномерно вследствие концентрации напряжений в заостренных вершинах микротрещин, образующихся из различного рода дефектов, и локализуется в окрестностях их вершин. Вместе с тем, концентрация напряжений создает благоприятные условия и для развития процесса рекристаллизации, который также усиливается с ростом напряжений. При определенных условиях это может привести к формированию микро-тяжей (рис. 7.5) Б окрестностях вершин микротрещин, т. е. микрошеек, ориентированных вдоль силового поля растяжения. Сформи-262 [c.262]

Концентрация напряжений зависит от разлгеров и формы трещины, а также от ее ориентации в механическо.ч поле. Поскольку трещины распределены по объему статистически, техническая прочность может изменяться от образца к образцу материала [449— 455]. В неоднородном материале наиболее напряженные или ослабленные из-за малых локальных сил взаимодействия участкп являются опасными дефектами . В работах М. С. Аслановой и П. А. Ребиндера [452] показано также влияние поверхностно-активных сред на прочность твердых сред, вследствие чего при прочих равных условиях наиболее опасными оказываются поверхностные дефекты. [c.184]

Предельные поля задержки метастабильных фаз называются полями переохлаждения (задержка нормальной фазы) и перегрева (задержка сверхпроводящей фазы). Поле перегрева на пюдать сложно, ибо у краев образца всегда происходит концентрация линий поля, т. е. увеличение его напряженности. Следовательно, края могут служить местами появления зародышей нормальной фазы. Гораздо легче наблюдать поле переохлаждения. Исчезновение минимума при = О происходит при dQ/d ( ) = 0. Последнее условие, как уже говорилось, дает формулу (17.38). Подстановка в нее = 0 приводит к соотношению [c.346]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg la [64]. Увеличение концентрации водного раствора H2SO4 монотонно снижает время до разрушения закаленной стали, хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии высокопрочных сталей увеличивается всего в несколько раз [22], а коррозионное растрескивание наступает быстро, что обусловлено локализацией растворения напряженного металла. В опытах [132] с концентрированной серной кислотой поверхность стали не имела следов коррозии, хотя образцы растрескивались в течение нескольких минут. По-видимому, под влиянием одновременно действующих кислоты высокой концентрации и механических напряжений происходят локализация коррозии, адсорбционное понижение прочности (эффект Ре- биндера) и, следовательно, повышение склонности к коррозионному pa -f трескиванню. [c.172]

Сплавы этого класса представляют простейший, в некоторых отношениях, случай, поскольку их поведение при водородном охрупчивании можно относительно легко связать с простыми физикометаллургическими свойствами. Как уже указывалось, имеющиеся данные позволяют предполагать (правда, не с полной уверенностью), что связанные с водородом потери пластичности обусловлены присутствием включений и выделений [72, 74, 87]. Последовательность событий при этом, по-видимому, такова. Дислокации, несущие водород, при деформации скапливаются около частиц, в результате чего динамически может создаваться высо кая локальная концентрация водорода [314]. Часть этого водорода может освобождаться в результате перекрывания полей напряжений дислокаций, а еще часть водорода будет захвачена включением [314]. Когда на растягиваемом образце начинает формироваться шейка, водород принимает участие в локальных процессах, и может либо снижать прочность границы раздела частица/матрица, либо стабилизировать малые полости или трещины, образующиеся в частицах, либо проникать в полости растущие вокруг частиц и содействовать их росту, за счет внутреннего давления Нг. Отметим, что последнее взаимодействие начинается только на стадии образования шейки. Все перечисленные процессы могут облегчать и ускорять обычное вязкое разрушение и делать его возможным при меньшей деформации, что, в свою очередь, соответствует потере пластичности и уменьшению относительного сужения, или же ускоренному растрескиванию при испытаниях на КР. Весь ход событий можно проследить по рис. 52. [c.139]

Э. В. Бурсиан и Н. П. Смирнова[40] отмечают, что с уменьшением толщины образца е уменьшается и зависимость е = / (Е) сглаживается. Существенно, однако, что возрастание е в больших полях имеет место даже для очень тонких пленок, по крайней мере до 1 мк. Однако независимо от величины используемого поля, максимум диэлектрической проницаемости для пленок толщиной менее 10 мк сильно размыт. Обычно на пленочных материалах даже напряжение 0,5 в образует поле до 300 в см, что приводит к поляризации образцов. Пробой наступает в интервале от 4 до 10 в, причем пробойность тем ниже, чем выше дефектность по кислороду. Диэлектрическая проницаемость возрастает с ростом величины зерна, т. е. со временем термообработки. Диэлектрические потери растут с температурой. Лезгинцева [39] утверждает, что присутствие а доменов замедляет процесс поляризации и снижает величину 33. При каждом последующем цикле измерений некоторая часть а доменов совершает необратимые 90-градусные повороты и концентрация их таким образом уменьшается. Об этом можно судить по увеличению пьезомодуля и снижению поля, при котором наблюдается наибольший рост 33. Таким образом, изучение зависимости 33 = / [Е] позволяет установить качественно связь между пьезомодулем и доменной структурой кристалла. Необратимое изменение доменной структуры кристалла в процессе измерений может быть причиной нестабильности электрических и механических свойств. Поэтому использование таких пластинчатых монокристаллов на практике требует их монодоме-низации и исключения всех этих нежелательных явлений. [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...