Условие отсутствия отрыва

Выбор оптимального числа лопаток РК тесно связан с выбором величины угла а . Мини У<альное число лопаток определяется из условия отсутствия отрыва потока на входе в РК [47] (см. п. 1.1) [c.165]

На сектор планетарного механизма действуют внешние силы упругая сила пружины, сила реакций в кинематических парах и сила трения. Изучение этих сил начнем с определения характеристики пружины при условии отсутствия отрыва сектора от ролика (сателлита). Определив эту характери- [c.78]

На ведомое звено кулачкового механизма действуют внешние силы сопротивления, силы пружины (при силовом замыкании), сила реакций в кинематических парах и силы трения. Характеристики внешних сил сопротивления определяются конкретным назначением механизма. Поэтому внешние силы сопротивления отдельно не рассматриваются и изучение сил начинается с определения характеристики пружины при условии отсутствия отрыва ведомого звена (ролика) от кулачка. Если принять, что нагрузка на ведомое звено состоит только из силы пружины Рпр и силы инерции Ри, определяемой ускорением ш, а их изменения в зависимости от пути 5 толкателя при подъеме происходят по кривым 1, 2 я 3 (рис. 73), то, считая ускорение и силу положительными при совпадении их направлений с направлением скорости, сила пружины [c.124]

Рассмотрим возможность количественной оценки условий отсутствия отрыва пограничного слоя. Следует иметь в виду, что расчеты вблизи точки отрыва, если он действительно происходит, нельзя производить с помощью теории пограничного слоя, так как там нарушается основное предположение о малости поперечной скорости. [c.183]

Расчет предварительного натяжения из условия отсутствия отрыва штока. Предварительное натяжение спиральной пружины определим следующим образом. [c.168]

Сопротивление давления остается небольшим только при условии отсутствия отрыва. Это достигается приданием обтекаемому телу надлежащей формы. Примерами течений, в которых возрастание давления в направлении движения не ведет к отрыву, могут служить рассмотренные в главах VHI и IX подобные решения ламинарных пограничных слоев. В этих случаях скорость, изменяясь по закону U Сх , при отрицательном т может уменьшиться ДО нуля, не приводя к отрыву пограничного слоя однако при этом значение —т не должно превысить —т = 0,09. При только что указанном законе изменения скорости профиль скоростей не изменяется в направлении течения также в турбулентных пограничных слоях (см. в связи с этим книгу однако теперь течение прилегает к телу до m = —0,23. Следовательно, турбулентный пограничный слой в состоянии преодолеть в 2 2 раза больший градиент давления, чем ламинарный пограничный слой. Подобные решения дают ответ также на вопрос, какое распределение давления необходимо для того, чтобы течение могло преодолеть без отрыва максимально возможное повышение давления. Распределение давления с первоначально большим, а затем постепенно уменьшающимся повышением давления приво- [c.615]

Это соотношение позволяет найти критическое — предельно допустимое из условия отсутствия отрыва — значение динами-28 [c.28]

Если не учитывать внешних сил сопротивления и сил тяжести, то условие отсутствия отрыва толкателя от кулачка [c.99]

Условие отсутствия отрыва толкателя от кулачка в этом случае [c.104]

Из условия отсутствия отрыва основания фундамента от грунта г/о = гд. Подставляя значение г,, вместо г/о в уравнение (6), имеем [c.83]

Условием отсутствия отрыва служит неравенство [c.514]

По измерениям с помощью гребенки полного давления на выходе круглых эталонных сопел определялось осредненное по площади полное давление в критическом сечении этих сопел. Отличие измеренного давления на входе в исследуемые сопла в сечении 1 и давления на срезе эталонных сопел 3 обуславливает потери давления, связанные с трением от входного сечения до их критического сечения, при условии отсутствия отрыва потока в канале. [c.207]

Условие прочности, соблюдение которого гарантирует отсутствие отрыва, записывается следующим образом [c.140]

Непременным условием получения сверхзвуковых скоростей является отсутствие отрыва струи от стенок сопла. Из опыта установлено, что для соблюдения этого требования необходимо угол конусности Y расширяющейся части сопла иметь не более 10... 12°. Поэтому для одного и того же массового расхода длина сопла получается тем больше, чем выше требуемая степень расширения, т. е. чем ниже давление р . [c.221]

Наибольшее влияние на поток относительный вихрь оказывает у периферии рабочего колеса, где окружная скорость максимальна. Это влияние может быть настолько большим, что у передней стенки лопатки скорости в результате этого могут снизиться до нуля и возникнет отрыв потока от стенки канала. Условие отсутствия такого отрыва — Дш < w . Для колеса с радиальными лопатками на входе можно считать, что ж а так как Wi, = i sin то условие безотрывного течения на входе [c.17]

Расчет предварительного натяжения из условия отсутствия динамической погрепшости от отрыва штока. Очевидно, что пока реакция / (О присутствует, шток не оторвется от детали. Следовательно, условие соприкосновения имеет вид / (i) 0. [c.159]

Задача использования свойств пристеночных течений при создании рассматриваемых здесь элементов отличалась от той, которая актуальна для авиационной техники. Последняя задача обычно сводится к обеспечению безотрывного обтекания профилей, для чего применяют разрезные крылья, вводят отсасывание пограничного слоя и т. д. Для элементов же, в которых предполагалось использовать явление отрыва пограничного слоя, искусственно должны были быть созданы условия, благоприятствующие отрыву, и должно было быть введено управление им вместе с тем в отсутствие начального управляющего сигнала должно было сохраняться безотрывное течение. Наиболее широко начинают сейчас применяться плоские струйные элементы, характеристикам которых посвящены 15 и 16. Однако находят [c.149]

Силу затяжки F, по условию отсутствия сдвига деталей в стыке рассчитывают для соединений без устройства, исключающего сдвиг деталей. Сдвиг деталей отсутствует, если сила трения с запасом превышает силу сдвига S. При этом (F3Z q ц N)f = kiS, где ki = 1,3...2,0 — коэффициент запаса от сдвига / — коэффициент трения [для пары сталь (чугун) — бетон / к 0,3...0,5, сталь (чугун) — древесина / 0,25, сталь — чугун (сталь) / 0,15...0,2] знак минус в формуле, если сила N направлена от стыка (отрывает кронштейн), знак плюс, если сила N направлена к стыку. Раскрыв скобки, определяют силу затяжки [c.52]

Из представленных зависимостей следует, что изменение глубины резания приводит к соответствующему изменению нормальных реакций М, и N2. В первом случае (см. рис. 3.14, рис. 3.15) блоки обеих конструкций всегда находятся в условиях отсутствия определенности базирования, так как у них либо одна, либо обе направляющие всегда отрываются от поверхности отверстия. [c.98]

Интенсивное перемешивание, при условии отсутствия в электролите взвешенных частиц, также способствует получению менее пористых покрытий, поскольку пузырьки водорода легче отрываются от катодной поверхности. В более концентрированной ванне, содержащей 350 г/л сернокислого никеля и 35 г/л сернокислого железа, получаемые осадки имеют лучшие механические свойства. Так, полученные в концентрированной ванне осадки толщиной около 0,006 мм выдерживали все механические испытания, в то время как осадки такой же толщины, но полученные в более разбавленной ванне имели склонность к растрескиванию. [c.113]

Обозначив через 4 время движения катка после отрыва (из точки по его ходу) в нижнее крайнее (нулевое) положение, запишем условие отсутствия зависания катка [c.131]

Условие отсутствия скольжения и отрыва [c.55]

В клеевых соединениях встык большинство клеев дают наилучшие показатели при нагружении на чистый равномерный отрыв. Если нагрузить соединение встык на чистое растяжение (равномерный чистый отрыв), то можно получить исключительно высокие показатели прочности, особенно на клеях, обладающих малым удлинением при разрыве (жесткие клеи). Однако идеальные условия чистого отрыва в действительности редко встречаются, а в конструкциях машин практически отсутствуют. [c.84]

При почти полном обтекании крыла (т. е. при малых углах атаки) поток отрывается вблизи задней кромки крыла. Поэтому циркуляцию, возникающую при обтекании крыла, можно приближенно определить из условия, что точка отрыва потока находится как раз у задней кромки крыла. Если бы циркуляция не возникала и вязкость отсутствовала, то картина обтекания должна была бы быть подобна изображенной на рис. 352 направление потока позади крыла должно быть такое же, как впереди. [c.565]

Этим условием ограничивается область относительно малых чисел Рейнольдса. Кроме того, решение относится к теоретическому случаю чисто плоского потока (отсутствие торцовых стенок). В реальных случаях чаще всего приходится учитывать наличие отрывов. [c.352]

Этим условием ограничивается область относительно малых чисел Рейнольдса. Кроме того, решение относится к теоретическому случаю чисто плоского потока (отсутствие торцовых стенок). В реальных случаях чаще всего приходится считаться с наличием отрывов. Если вблизи входного сечения диффузора обеспечено чисто радиальное течение с равномерным распределением скоростей, то по мере продвижения потока на боковых стенках нарастают пограничные слои. В случаях, когда угол раскрытия диффузора велик и не произошло смыкания пограничных слоев, во внешнем потоке происходит нарастание давления, при-386 [c.386]

Необходимым условием отрыва является положительный градиент давления. Следовательно, в общем случае отрыв потока происходит под воздействием такого градиента, а также ламинарных или турбулентных процессов. Если оба эти фактора отсутствуют, то отрыва не происходит. Например, поток не отрывается от плоской пластинки, для которой характерными являются постоянство давления во всех сечениях пограничного слоя и, следовательно, равенство нулю продольного градиента давления = 0). [c.97]

Следует отметить, что осуществление разрыва двух образцов металла, соединенных при помощи расплавленного защитного покрытия и затем охлажденных ниже температуры полного его затвердевания, не отражает истинной прочности сцепления, так как условия формирования покрытия между двумя образцами защищаемого металла существенно отличаются от условий его формирования на поверхности металлического изделия, когда наружная поверхность образующегося покрытия граничит с газовой фазой. В особенности это относится к силикатным и другим оксидным покрытиям, формирование которых связано с диффузией кислорода к поверхности раздела покрытие—металл. Однако даже в тех случаях, когда удается измерить непосредственно усилие, необходимое для отрыва защитного покрытия от поверхности металла, определение действительной прочности сцепления между ними представляет подчас неразрешимую задачу вследствие отсутствия информации о распределении напряжений в разрываемых телах. Участки, подвергающиеся более высоким напряжениям, разрушаются при разрыве в первую очередь, уменьшая тем самым прочность всего сочленения в целом. [c.39]

Кривая с, расположенная в вертикальной плоскости, обращена своею выпуклостью кверху и служит опорой для тяжелой точки, которой сооб-п[ается в заданном положении Ро касательная скорость г . Точка покидает кривую, как только реакция перестает быть направленной во внешнюю сторону, так что условие отрыва есть / = 0, где для R , в предположении отсутствия трения, сохраняет силу выражение предыдущего упражнения. [c.77]

При уменьшении зазоров до значений = 0,02 и 62 = 0,0044 структура потока в той же ступени качественно меняется (см. рис. 4.3). Явления, свидетельствующие о наличии отрывов, исчезают, эпюры распределения расхода и расходной составляющей скорости становятся плавными. Степень реактивности увеличивается до расчетного значения. Рост к. п. д. происходит главным образом за счет улучшения условий работы периферийной зоны (к, п. д. возрастает до 70 %), а также из-за благоприятного перераспределения расхода по высоте проточной части, когда большая часть расхода проходит через высокоэкономичные прикорневые сечения. Провалы эпюры расхода G и скоростей Я 22 отсутствуют, что говорит о локализации срывных явлений внутри рабочего колеса. Некоторое увеличение G У пери- [c.156]

Первоначальный образ теории относился к случаю плавного обтекания потоком какого-либо твердого тела при условии, что число Re стремится к бесконечности или практически достаточно велико. При этом согласно (4-30) в динамических уравнениях Навье — Стокса можно опустить члены, отражающие действие сил вязкости, и трактовать течение как потенциальное. Порядок дифференциальных уравнений понижается, и математические трудности решения облегчаются. Однако получаемый результат в кинематическом отношении оказывается верным отнюдь не во всей области течения. В непосредственной близости от омываемой поверхности скорость течения, как показывает опыт, чрезвычайно быстро падает до нуля, тогда как потенциальное течение лишено этого свойства. Не воспроизводится также действительная картина течения в кормовой части тел, помещенных в поток, поскольку в условиях потенциальности нет причин для отрыва струй от стенки. В динамическом отношении результат получается и вовсе неприемлемым поток на самом деле испытывает сопротивление со стороны внесенного в него тела, при полном же отсутствии трения такой эффект не возникает. [c.104]

Таким образом, исследование микродеформации показало, что обе точки зрения верны и имеют право на существование. Следует только уточнить их взаимоподчиненность. Здесь, вероятно, динамическую теорию надо рассматривать как более общую, а теорию закрепления и отрыва, скорее, как частный случай, отвечающий условно Ро = 0, т. е. условию отсутствия подвижных дислокаций.. [c.97]

На рис. 9-23 показано сравнение экспериментальных значений Н и о с расчетными, а также изменение по обтекаемой поверхности расчетных значений С) (в опытах коэффициент трения не измерялся) при М оа — 3. Конечное число Маха составляло 1,9 поток замедлялся па протяжении 10 толщин пограничного слоя. Входящий в интегральные уравнения градиент давления определялся по измеренному распределению давления по длине стенки. Расчет дает удовлетворительное согласование с опытом для большей части области сверхзвукового течения расхождение наблюдается вниз по течению к концу криволинейной поверхности, что, по-впдимому, является результатом действия поперечных градиентов давления, возникающих под влиянием сильного изменения скорости сверхзвукового потока. Доказательством надежности рассматриваемого расчетного метода является и тот факт, что в полном соответствии с данными измерений расчет показывает отсутствие отрыва пограничного слоя. С другой стороны, предложенные в [Л. 162, 197, 232] методы расчета показывают, что в этих условиях течения должен наступить отрыв пограничного слоя или по крайней мере предотрывное состояние. [c.259]

Второе условие на стенке (т = 0) следует в общем случае из исходного уравнения (14) в частных производных в сочетании с уравнением (20). Третье условие на стенке следует из уравнения (14) (в переменных х, т) в сочетании с условием отсутствия теплопередачи дТ1дт = 0). Второе и третье граничные условия [уравнения (28)] выполняются только тогда, когда нормальная составляющая скорости на стенке равна нулю. Для определения точки отрыва должно быть удовлетворено дополнительное граничное условие в точке отрыва [c.239]

Так называемый эффект заполнения сетки достаточен для предотвращения отрыва или же присоединения оторвавшегося потока даже в случае сильно развитого отрыва потока в диффузоре. Заполнение подразумевает использование всего объема диффузора либо вследствие выбора формы диффузора, либо благодаря действию сетки. В этом смысле заполнение означает отсутствие отрыва, поэтому условие заполнения можно определить как подобие распределения скорости в каждом сечении диффузора ее распределению на входе. Согласно исследованию Шубауэра и Шпан-генберга [31], при дозвуковых скоростях отклонение потока сетками к стенкам сопровождается увеличением градиента скорости и напряжения трения на стенке. Процесс обтекания сетки тесно связан с процессами в турбулентном пограничном слое, и сетка может предотвратить отрыв либо за счет увеличения градиента скорости по нормали к стенке, либо за счет уменьшения градиента давления вдоль стенки, либо за счет этих обоих эффектов. [c.212]

В общем решении для компонент тензора напряжений присутствует пеопре-делеппый множитель К. Появление множителя К обусловлено однородностью краевой задачи на собственные значения. Таким образом, без ограничения общности можно положить значение константы с равным какому-либо ненулевому числу. Пусть С1 = 1. В результате формально получается, что с помощью подбора только одной константы необходимо удовлетворить сразу двум условиям отсутствия поверхностных усилий на берегах трещины. Однако в силу симметрии задачи одно этих условий будет заведомо выполняться. Так, для трещины нормального отрыва необходимо удовлетворить только условию / (тг) = О, а для трещины нонеречного сдвига — условию /(тг) = 0. [c.311]

Применимость изложенного метода расчета определяется сделанными допущениями. Основным из них является условие С = 1 или допущение применимости зависимости (9-25), полученной для пластины, когда / = 0, т. е. когда отсутствует перепад давления. В действительности параметр не остается постоянным, так как в точке отрыва он должен принимать значение, равное нулю (см. 16 гл. 8). Изложенный метод расчета применим поэтому лищь на некотором предотрывном участке пограничного слоя. Анализ опытных данных показывает, что этот участок может включать всю конфузорную часть (/ > 0) и начало диффузорной части, где отрицательные значения формпараметра / м алы. [c.414]

Опыт инженерного использования критериев (6.22) и (6.26) указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Ст( .р и 2Тррез. Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентировагса перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления об наруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направ- [c.142]

На присутствие усталостных микрополосок могут оказывать влияние условия испытания. Так, в отжиленном армко-х елезе, испытанном при симметричном циклическом кручении, разрушение проходило путем расслоения по плоскостям скольжения [24], Усталостных микрополосок на поверхности излома при низком и высоком уровне напряжений может не быть. Так, иногда при низком уровне нагрузок наблюдался рельеф в виде фасеток отрыва, характерных для хрупкого разрушения [37, 120, 138]. В ряде случаев при низком уровне нагружения усталостные микрополоски выявляются с большим трудом. На оптическом микроскопе при этом могут наблюдаться плато с небольшой рябизной (см. рис. 75,6), а на электроином-плато с очень тонкими неглубокими полосками. Таким образом, в случае отсутствия микрополосок признаком усталостного разрушения может явиться наличие плато, создающих волокнистость рельефа (см. рис. 73,а), что особенно характерно для алюминиевых сплавов, или сглаженного слегка волокнистого рельефа для высокопрочных сталей (рис. 86). [c.113]

Приведены [57] интересные результаты микрокинонаблюдения процесса захвата частиц поверхностью катода. При железнении в отсутствие тока и при его включении не наблюдалось задерживания частиц или естественного перемещения их к поверхности катода даже на расстоянии 50—100 мкм от поверхности. Некоторые частицы, принесенные потоком электролита, задерживались неровностями поверхности. Существенным в захвате частиц является участие пузырьков водорода частицы мигрируют по их поверхности до соприкосновения с oi -новой и задерживаются слоем металла. Пузырьки при отрыве оставляют частицы на поверхности катода. Роль газовыделения при электроосаждении КЭП, естбственно, будет связана с условиями электролиза, скоростью движения частиц, их размерами и концентрацией. Поэтому не всегда усиление перемешивания и увеличение содержания частиц в объеме электролита будет способствовать обогащению осадка второй фазой, что связано с ускорением газовыделения. [c.79]

Сечение амбразуы определяется скоростью газовоздушной смеси. От этой скорости зависят нормальное положение факела в топке, а также отсутствие затягивания пламени в горелку (при низкой нагрузке и малой подаче воздуха) и предупреждение отрыва факела (при высокой нагрузке и большой подаче воздуха). Для газового топлива эту скорость в пережиме горелки принимают повышенной, равной 25—50 м1сек. Скорость воздуха в горелках задана условиями смесеобразования для замещающего топлива для вихревых пылеугольных горелок 20—30 м1сек, для щелевых 25— 40 м/сек. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...