Зазор между контактными поверхностями

Зазор между контактными поверхностями элементов магни-топровода должен быть для всех трех магнитов один и тот же, но не более 2,5 мм. Рекомендуется при регулировке устанавливать зазор, равный 1,5 жж. Зазор регулируют перемещением крышки тормоза (см. фиг. 154), на которой установлены катушки с ярмом. Крышку перемещают штуцерами, сидящими на пальцах на резьбе. Для перемещения штуцера отвертывают гайку, снимают стопорную шайбу и шпилечным ключом поворачивают штуцер. [c.432]

Наличие окружных зазоров между контактными поверхностями упругих резиновых элементов и полумуфт заметно влияет на величину реактивной силы лишь на начальном участке характеристики, т. е. до вступления в работу всех упругих элементов и приближения передаваемого крутящего момента к величине номинального момента реактивная сила мало или совсем не зависит от величины зазора. [c.47]

Следующий сомножитель в числителе уравнения — коэффициент прохождения энергии УЗК через границу иммерсионной жидкости с металлом. Этот коэффициент при иммерсионном варианте эхо-метода определяется отношением удельных волновых сопротивлений жидкости и металла, не зависит от частоты и может быть легко вычислен. В контактном варианте эхо-метода коэффициент прохождения может быть определен по кривым, приведенным на рис. 6, однако для этого необходимо измерить величину зазора между контактной поверхностью искательной головки и поверхностью ввода УЗК в контролируемое изделие. [c.192]

Зазор между контактными поверхностями 123 [c.298]

Одним из важных параметров, характеризующих герметичность уплотняемого соединения, является толщина смазочного слоя, связанная с величиной начального зазора между контактными поверхностями, устанавливаемого затягиванием пробки. Однако в пробковых кранах со смазкой (рис. 27) эксплуатационный зазор значительно отличается от первоначального и зависит от давления среды. При больших давлениях среды начальный зазор [c.138]

Бесконтактные. В механических уплотнениях уплотняющим элементом является твердое тело. Бесконтактные механические уплотнения (группа 1) имеют зазор между уплотняемыми поверхностями, через который неизбежно утекает жидкость. Они применяются для уплотнения подвижных соединений пар вращательного и возвратно-поступательного движения, так как в них мала потеря мощности на трение и нет износа деталей, что определяет высокую надежность и долговечность. После бесконтактного уплотнения должна быть полость для отвода утечек, поэтому они часто используются в качестве первой ступени, предназначенной для понижения давления перед контактным уплотнением второй ступени. Утечки по возможности уменьшают за счет увеличения гидравлического сопротивления. Для вязких рабочих жидкостей применяют щелевые уплотнения кольцевого или торцового типа (группы 1.1 и 1.2 табл. 1). Конструкции уплотнений осуществляют в виде плавающих втулок (рис. 2, а) или плавающих колец (рис. 2, б) с возможно малым зазором между уплотняемыми поверхностями. Плавающая втулка 3 применяется при малом биении и перекосе вала 1 относительно корпуса 2. Втулка может само-устанавливаться по торцу корпуса под действием пружины 4 и давления Рс в полости и совершать вместе с валом радиальные перемещения. Уплотнение с несколькими плавающими кольцами (рис. 2, б) допускает более значительные перекосы вала и более высокие перепады давления. Торцовые щелевые уплотнения [c.11]

Это достигается созданием нулевого (или малого) зазора между уплотняемыми поверхностями с помощью какого-либо мягкого эластичного материала, помещаемого между ними (контактное уплотнение) (рис. 5.1, а), либо путем обеспечения малого зазора э (рис. 5.1, в) между поверхностями соединяемых деталей (бесконтактное уплотнение). [c.482]

При таком характере контакта давление на вершинах неровностей часто превышает допустимые напряжения, вызывая вначале упругую, а затем пластическую деформацию неровностей. Возможно уменьшение размеров вершин из-за повторной деформации, вызывающей усталость материала или под действием больших контактных напряжений. Происходит также сглаживание отдельных сопрягаемых участков трущихся пар. Вследствие этого в начальный период работы подвижных соединений (участки ОА и ОА на кривых, рис. 10.23, а) происходит интенсивное изнашивание деталей (процесс приработки), что увеличивает зазор между сопряженными поверхностями. [c.379]

Ввиду того, что условия контактного взаимодействия имеют альтернативный характер (наличие или отсутствие зазора между сопрягаемыми поверхностями, проскальзывание или сцепление), выписанным выше граничным условиям также можно придать форму альтернативных неравенств (см., например, работу )). При этом линия раздела областей сцепления и проскальзывания также как и границы области контакта неизвестны заранее и должны определяться в ходе решения задачи. [c.90]

Разрабатывается теория контактной гидродинамики, решающая задачу с учетом наличия смазочного материала в контакте. Принципиальной особенностью этой теории является учет упругой контактной деформации поверхностей, что оказывает существенное влияние на профиль зазора и, как следствие, на распределение давления в зоне контакта. Гидродинамический эффект заключается в том, что в клиновидный зазор между взаимодействующими поверхностями вследствие их движения затягивается масло, вследствие чего создается избыточное давление. Масляный клин может полностью разделять контактирующие поверхности, создавая режим жидкостной смазки. Увеличение контактных давлений на входе в зону контакта сопровождается значительным повышением вязкости масла. В процессе прохождения масла через зону контакта оно нагревается, как и поверхности контакта, особенно если тела катятся с проскальзыванием. Кроме того, на выходе масло выдавливается с очень большой скоростью и вследствие этого подвергается сильному местному разогреву. В результате нагрева вязкость масла на выходе меньше, чем на входе. [c.175]

Для обеспечения хорошего качества соединения между контактными поверхностями следует предусматривать зазор в пределах 0,04—0,06 мм на сторону. Для вклеивания применяют универсальные клеи типа БФ, эпоксидные и др. [c.102]

Для обеспечения хорошего качества соединения между контактными поверхностями следует предусматривать зазор в пределах 0,04— [c.137]

В работе [63] рассматривается случай щелевой (контактной) коррозии 13%-ной хромистой стали при воздействии на металл морской воды и одновременном контакте его с неметаллическими материалами (хлорвинил, фарфоровые ролики). В узких зазорах между металлическими поверхностями концентрация кислорода быстро понижается и создаются условия, способствующие развитию коррозии. Разрушение в узком зазоре не ограничивается площадью [c.65]

Бесконтактные датчики работают на том же принципе, что и контактные, разница заключается в том, что якорем в этом случае является элемент системы СПИД, зазор между рабочей поверхностью которого и катушкой определяет значение коэс )фициента самоиндукции. При бесконтактном методе измерений упругих перемещений их контроль осуществляется по некоторой поверхности, определяемой прежде всего соответствующими размерами [c.448]

Геометрия контактирования в динамическом режиме. Динамический эксцентриситет б представляет собой расстояние между осью поверхности вала, на которой устанавливается манжета, и осью вращения при рабочих оборотах вала. Если пренебречь незначительными колебаниями положения оси вращения в процессе работы, наблюдающимися в некоторых узлах, то величину 26 можно рассматривать как максимальное значение динамического биения поверхности вала. Величина 26 для разных агрегатов различна. Чаще всего биение не превышает 0,1—0,3 мм, хотя в отдельных случаях может достигать больших значений. Динамическое биение вала создает дополнительную переменную во времени нагрузку в любом сечении уплотнительного элемента. В некоторых условиях при значительном биении вала ус манжеты перестает точно следовать за поверхностью вала, контакт манжеты с валом нарушается, и образуется зазор между уплотняющими поверхностями, т. е. создаются условия для утечки. Даже при отсутствии зазора изменяется распределение контактного давления. Биение вала приводит к тепловыделению в манжете вследствие гистерезисных потерь в материале, к повышенному износу и появлению утечки. [c.24]

Наиболее широкое применение пластмассы нашли в конструкциях подшипников скольжения различных типов. Выбор основных конструктивных параметров пластмассовых подшипников скольжения сводится к определению величины зазора между сопрягаемыми поверхностями вала и подшипника. Величину зазора назначают, исходя из условий обеспечения нормальной работы соединения в заданных условиях эксплуатации. Так, в случае работы соединения в режиме сухого, граничного, полужидкостного трения величина зазора должна определяться из условия, чтобы возникающие контактные напряжения в рабочей зоне не превышали допустимых для данного материала. [c.134]

Кратчайшее расстояние между контактными поверхностями подвижной и неподвижной деталей в их разомкнутом положении называется зазором (раствором). Большой зазор может не обеспечить нормального нажатия и притирания, а малый может вызвать переброс дуги (перекрытие) между контактными поверхностями [c.123]

Наклон осей цилиндров, превышающий приведенные данные, должен быть устранен опиловкой опорных плоскостей станины, посадочных (контактных) плоскостей и стоек блока. К опиловке стоек блока приступают после проверки положения осей всех цилиндров. При наклоне оси одного цилиндра до 0,2 мм на 1 длины в блочной конструкции допускается выравнивание оси цилиндра путем шабровки торцовой поверхности опорного пояса. Установка прокладок но поверхности блока не допускается. Опиловку и пригонку опорных поверхностей выполняют по краске. Прп незатянутых болтах щуп толщиной 0,05 лл не должен проходить в зазоры между обрабатываемыми поверхностями. [c.141]

При таком характере контакта давление на вершинах неровностей часто превосходит величину допускаемых напряжений, вызывая вначале упругую, а затем пластическую деформацию неровностей. Может иметь место отделение вершин некоторых неровностей из-за повторной деформации, вызывающей усталость материала или вырывание частиц материала с одной из трущихся поверхностей при схватывании (сцеплении) неровностей при их совместной пластической деформации под действием больших контактных напряжений. Происходит также сглаживание отдельных сближенных участков трущихся пар. Вследствие этого в начальный период работы подвижных соединений (участки OAi на кривых рис. 21, а) происходит интенсивный износ деталей (процесс приработки), что увеличивает зазор между сопряженными поверхностями. [c.58]

Так, например, диаметр вала, который должен вращаться в подшипнике, и диаметр отверстия этого п<)Дшипника обозначаются на чертежах одинаковым номинальным размером, в действительности же изготовленный вал должен иметь несколько меньший диаметр, чем диаметр отверстия подшипника, иначе вал не будет вращаться из-за отсутствии свободного пространства (зазора) между контактными поверхностями, необходимого для размещения слоя смажи. [c.16]

Сущность этого способа заключается в создании между контактными поверхностями сопряженных деталей масляной прослойки, находящейся под высоким давлением. Благодаря высокому [в пределах 98 Мн1м (1000 кГ1см )] и очень высокому 1в пределах 98—146 Мн м (1000—2000 кПсм )] давлению масла происходят такие упругие увеличения диаметра втулки и уменьшения диаметра вала, что непосредственный контакт сопрягаемых поверхностей почти полностью ликвидируется. Таким образом, соединение с гарантированным натягом как бы превращается в соединение с зазором, что уже само по себе совершенно меняет условия разъединения сопрягаемых деталей. [c.489]

Для расчета тонкостенной самоцентрирую- щей втулки (рис. VI.6) примем следуюш ие обозначения D — диаметр установочной поверхности центрирующей втулки 2, мм h — толщина тонкое стенной части втулки, мм Г —длина опорных поясков втулки, мм t — толщина опорных поясков втулки, мм А )доп —наибольшая диаметральная упругая деформация втулки (увеличение или уменьшение диаметра в ее средней части) мм Smax —максимальный зазор между установочной поверхностью втулки и базовой поверхностью обрабатываемой детали 1 в свободном состоянии, мм 4— длина контактного участка упругой втулки с установочной поверхностью обрабатываемой детали после разжима втулки, мм L — длина тон костенной части втулки, мм /д — длина обрабатываемой детали, мм д — диаметр базовой поверхности обрабатываемой детали мм d — диаметр отверстия опорных поясков втулки, мм р — давление гидропластмассы, требуемое для деформации тонкостенной втулки, МПа (кгс/см ) Г] — радиус закругления втулки, мм Мрез = РгГ — допустимый крутящий момент, возникающий от силы резания, Н-м (кгс-см) Pz — сила резания, Н (кгс) г — плечо момента силы резания, см. [c.138]

Контактные уплотнения (см. рис. 1.5,6) отличаются наличием уплотнителя 1 (здесь эластомерного кольца), плотно поджимаемого специальным силовым элементом 2 к герметизируемым поверхностям. Вследствие малости (или отсутствия) зазора между герметизируемой поверхностью и уцлотнителем обеспечивается хорошая герметичность, но в подвижных соединениях развивается значительное трение. Механизм герметизации определяется процессами в зоне контакта контактной диффузией и течением среды по микроканалам. Разделительные уплотнения (см. рис. 1.5, в) представляют собою твердые (упругие или высокоэластичные) диафрагмы между средами. Механизм герметизации определяется диффузионными процессами в уплотнителе. Диафрагмовые уплотнения обеспечивают самый высокий уровень [c.15]

Электрические силы, возникающие только при контакте частиц с поверхностью, тем больше, чем значительнее контактная разность потенциалов. Поэтому модификация поверхности с целью придания ей необходимых донорпо-акцепторных свойств позволяет изменить эти силы. Они пропорциональны площади контакта [см. уравнение (IV, 7)], которая в свою очередь пропорциональна [см. уравнение (И, 59)]. Присутствие влаги в зазоре между соприкасающимися поверхностями исключает возможность проявления электрических сил. [c.125]

Трение при граничной смазке, характеризующееся малой силой трения, малым износом и небольшими утечками, является для торцовых уплотнений наиболее желательным. В отдельные моменты работы уплотнения в паре трения могут наблюдаться все рассмотренные виды трения как по всей зоне контакта, так и на отдельных участках. Трение без смазочного материала наблюдается в начале работы уплотнения после длительной стоянки вследствие испарения или вьщавливания из зоны контакта пары трения смазочной жидкости. Местные нарушения вида трения вызываются короблениями уплотняющих поверхностей колец пары. Даже при незначительном короблешш поверхности одного из колец происходит изменение исходного плоскопараллельного зазора и перераспределение контактного давления. В зонах с увеличенным контактным давлением зазор между уплотняющими поверхностями уменьшается, и поступление смазочной жидкости в зазор прекращается. В этих зонах реализуется трение без смазочного материала, а на остальной поверхности (с увеличенным зазором) — трение со смазочным материалом. [c.6]

А 8 — наибольший зазор между базовой поверхностью втулки и обрабатываемой заготовкой б — наибольший натяг между опорными поясками втулки и корпусом зажимного устройства р — давление гидропластмассы, необходимое для деформации тонкостенной части центрирующей втулки в кПсм Мк — крутящий момент, возникающий от силы резания, в кГсм 1аф — длина контактной поверхности втулки в ее рабочем положении в мм. [c.108]

В формулах (V.5) и (V.5a) (см. п. 1, гл. HI) Р — поперечная сила с — распределенная суммарная жесткость зубьев (см. п. 8, гл. I) В —длина соединения kp, безразмерные коэффициенты, зависящие от зазора между центрирующими поверхностями и от соотношения жесткости зубьев и контактной жесткости центрирующих поверхностей (см. п. 1, гл. П1) е — относительное плечо поперечной силы, е = Го1г (см. рис. 43). [c.147]

Линейная зависимость (1) является результатом допущения о неизменности минимального зазора между трущимися поверхностями, который принимается равным сумме высот неровностей трущихся поверхностей. Такое допущение, приемлемое для условий жидкостного трения, недопустимо для полужидкостного, которое, по своему существу, протекает в условиях изменения зазора с изменением контактной деформации тел. Созданная в 20-х гг. нашего столетия теория Гюмбеля дальнейшего развития не получила. [c.261]

Гидродинамические давления, возникающие в смазочном слое, приводят к деформации поверхностей. Это, в свою очередь, влияет на величину и форму зазора между контактируёмыми поверхностями и, следовательно, на распределение давлений в смазочном слое. Решению контактно-гидродинамической задачи посвящены работы А. М. Эртеля, А. И. Петрусевича, А. Н. Грубина, Д. С. Коднира. Подробная библиография по этому вопросу приведена в работе [39]. [c.42]

Клей ВК 1 хорошо заполняет зазоры между соединяемыми поверхностями, легко выдавливается с контактных площадок под давлением электродов сварочной машины и не мешает процессу сварки. Стабильность процесса сварки и качество клее-сварных соединений проверяли при сварке на машинах с импульсом постоянного тока типа МТПТ 600 с переменным режимом давления и переменного тока типа МТП 150. [c.109]

ПОДВОДИТСЯ ток от положительного полюса генератора II. Контактные пластины 7 изолируются от стола 9 станка пластинами 8. Ток от контактной пластины 7 через обрабатываемую деталь 6 и электролит I проходит к катоду 2 и от него к контактной трубе < . Через токосъемные щетки 4, облегающие контактную трубу 3, ток проходит через реостат 10 к минусу генератора И. Более надежный контакт в головке, имеющей шарнирные соединения, обеспечивается дополнительными откидными проводами 5. Контактная труба 3 вместе со щпинделем ста11ка совершает вращательные и возвратно-поступательные движения. Контроль электрического режима обработки производится по амперметру и вольтметру, монтированным на щитке управления. Обрабатываемая деталь должна быть полностью изолирована от станка и иметь хороший контакт с токоподводящими пластинами. Радиальный зазор между пластинами катодов и обрабатываемой поверхностью должен быть не менее 0,5—0,75 мм. Рабочая жидкость (электролит) непрерывно заполняет зазор между обрабатываемой поверхностью детали (анодом) и катодом. Под действием тока на поверхности детали образуется пассивная пленка, которая механически удаляется абразивными брусками доводочной головки. Для подачи рабочей жидкости используется имеющаяся на станке система подачи охлаждающе-смывающей жидкости. [c.168]

Для того чтобы такой контакт был достаточно надежным, необходимы специальная обработка контактных поверхностей (обычно с применением вазелина) и обеспечение определенног постоянного давления. Должны быть приняты также меры защиты зажимных контактов от коррозии путем покрытия специальными лаками, предохраняюпщми от попадания в зазоры между контактными точками атмосферной влаги и химически активных примесей, могущих содержаться в воздухе. В процессе эксплуатации величина переходного сопротивления таких контактов может значительно возрастать вследствие окисления контактных поверхностей и пластической деформации металла болтов. Для обеспечения нормальной работы распределительных устройств и шино-проводов требуется постоянное наблюдение и уход за контактами. [c.86]

Для создания достаточной контактной поверхности кольца необходимо правильно выбирать размеры и допуски на изготовление колец и проточек, в которые они устанавливаются (эти допуски приведены в ГОСТ 9833—61 и в приложении к нему). Чтобы обеспечить длительный срок службы колец, установленных в подвижных соединениях, необходима высокая чистота сопряженных поверхнос ей (не ниже v O). По наружным кромкам 5 прбточки не допускается снимать фаски и радиусы размером более 0,1 мм, так как это может привести к затягиванию резины в зазор между сопрягаемыми поверхностями и к последующему разрушению кольца при изменении направления движения поршня 6. При монтаже колец и других резиновых уплотнений нужно следить за тем, чтобы их не порезать об острые выступы. Рекомендуется применять при сборке узлов с уплотнениями переходные оправки. [c.131]

Сущность процесса заключается в создании между контактными поверхностями сопрягаемых или сопряженных деталей 1 п 2 слоя масла 3, находящегося под высоким давлением (рис. 7). Вследствие высокого (в пределах 1000 кгс/см ) или очень высокого (в пределах 1000—2000 кгс/см ) давления масла в зависимости от величины натяга происходят упругие деформации диаметра втулки и диаметра вала, в результате чего непосредственный контакт сопрягаемых поверхностей почти ликвидируется. Между поверхностями сопряжения деталей образуется зазор, и соединеиие из неразъемного превращается в разъемное. [c.258]

К группе бесконтактных уплотнений, отличающихся наличием небольших зазоров между уплотняющими поверхностями, создающими гидравлическое сопротивление перетеканию, относятся лабиринтные уплотнения, маслоотгонные винтовые втулки в виде многозаходной резьбы, маслоотражательные кольца. Эти уплотнения не могут обеспечить в современных ГТД требуемой герметичности масляных полостей, однако лабиринтные уплотнения в ряде случаев используют для совместной работы с контактными уплотнениями. Такая потребность возникает при слишком высоких перепадах давлений в смежных воздушной и масляной полостях (при отсутствии перепада и отсосе на вход в компрессор). Задача решается путем создания промежуточных суфлируемых или наддуваемых полостей перед контактными уплотнениями, отделяемых дополнительными лабиринтными уплотнениями. [c.531]

Обозначения Р — сила зажима Q — усилие на гайке винта I — длина рукоятки (ключа) г р — средний радиус резьбы а — угол подъема резьбы ф — угол трспия О — диаметр цапфы (пяты) 11 — коэффициент трения с — жесткость пружины О — модуль сдвига, для стали 0 = 800 кГ/мм (0= 785-10 н/м У, I — число витков й — диаметр проволоки >1 — средний диаметр пружины f — осадка (удлинение) пружины под нагрузкой Р-, Я — высота пружины t — шаг витков пружины б —допустимые зазоры между витками пружины при нагрузке р — гидростатическое давление в полости приспособления — диаметр установочной поверхности центрирующей втулки I — длина тонкостенной (пружинящей) части втулки к — Толщина тонкостенной части Д1) — упругая деформация втулки 5 — максимальный зазор между установочной поверхностью втулки и базовой поверхностью устанавливаемой детали В — модуль упругости (Т — предел текучести материала втулки к— коэффициент запаса прочности, к = 1,5 — 2 = 0,002Д2 Р — площадь смятия q — контактная [c.163]

Контактное термическое сопротивление. Идеально плотный контакт между отдельными слоями многослойной стенки получается, если один из слоев наносят на другой в жидком состоянии или в виде текучего раствора (цементного, гипсового и др.). Твердые тела касаются друг друга только вершинами профилей шероховатостей. Площадь контакта вершин пренебрежимо мала, и весь тепловой поток идет через воздушный зазор. Это создает дополнительное (контактное) термическое сопротивление Его можно приближенно оценить, если принять, что толщина зазора между соприкасающимися телами 6 в среднем вдвое меньше максимального расстояния 6 акс между впадинами шероховатостей. Так, при контакте двух пластин с шероховатостью поверхности 5 класса (после чистовой обточки, строгания, фрезерования) биакс 0,03 мм и в воздухе комнатной температуры [c.74]

При прохождении ультразвуковой волны из одной среды в дру гую с разным акустическим сопротивлением рс происходит от ражспие некоторого количества энергии от границы. Отражение растет при увеличении разности акустических сопротивлений обеих сред. При наличии воздушного зазора между излучателем и контролируемым металлом ультразвуковая волна почти вся отражается и в пего не входит. Для проникновения волны в металл на поверхность изделия наносят контактную жидкость (воду или масло). [c.127]

Конструкция ротора многоступенчатого. насоса зависит от конструктивной схемы насоса. При одностороннем расположении рабочих колес и скользящей посадке- на вал (разборный ротор) рабочие колеса торцами ступиц упираются друг в друга и передают суммарное осевое усилие на бурт вала (рис. 7.18,в). В случае неперпенцикулярности торцов ступиц возможны возникновение перетоков жидкости по валу и его дополнительный изгиб. Поэтому торцы ступиц обрабатываются с перпендикулярностью 0,01— 0,02 мм при высокой чистоте контактных поверхностей. В горячих насосах между комплектом рабочих колес и упорной втулкой предусмотрен зазор 0,5—1 мм для компенсации тепловых расширений деталей ротора. Скользящая посадка рабочих колес на вал создает возможность для разбалансировки ротора. Наиболее благоприятные условия для обеспечения уравновешенности создаются при неразборной конструкции ротора, когда рабочие колеса посажены на вал с натягом (рис. 7.18,г). Сборка и разборка такого ротора, как правило, производится с подогревом ступицы рабочего колеса. Вал такого ротора имеет ступенчатое уменьшение диаметров посадочных поверхностей под колеса. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...