Механизм герметизации

Пластические материалы, не обладающие упругостью, могут быть применены для уплотнения полостей, постоянно находящихся под высоким давлением. Но они не способны уплотнять полости с низким давлением без специального нажимного устройства, обеспечивающего минимальное контактное давление mm-Рассмотрим механизм герметизации таким кольцом, первоначально имеющим зазор по уплотняемым поверхностям (рис. 45, а). В первый момент через уплотняемые поверхности проходит ут чка Q 94 [c.94]

Совокупность рассмотренных данных свидетельствует, что механизм герметизации резиновыми уплотнителями основан на проявлении межмолекулярного взаимодействия материала уплотнителя и контртела. Проявлению этого механизма способствуют явления смачивания средой поверхностей контакта и наличие контактных напряжений. [c.22]

При радиальной деформации кольца механизм герметизации [13] несколько отличен от условий осевой деформации. В момент подачи давления Р кольцо может находиться в положении / (рис. 29, а) при значе-НИИ Р < Ро, где Ро — давление, необходимое для смещения кольца в осевом направлении. [c.61]

Описанный механизм герметизации относится ко всем типам уплотняющих колец, плотность контакта которых обусловлена силами давления жидкости. Поэтому обеспечение герметичности уплотнения при низком (порядка 0,1—0,2 кГ/см ) давлении представляет большую трудность, чем при высоком, при котором действует деформация манжеты под силой давления жидкости. [c.591]

Уплотнения вращающихся валов должны обеспечивать полную герметичность. Однако ввиду сложной зависимости механизма герметизации от различных факторов полное устранение утечек затруднительно, поэтому оговаривается допустимая утечка. В частности примерно 80 % синтетических радиальных уплотнений валиков насосов диаметром 15—25 мм (при давлении 1 кПт ) имеют утечку 0,0022 г ч, или около одной капли за. 10 ч работы. Около 15% уплотнений имеют утечку до 0,1 г/ч, которая считается предельной. [c.616]

Уплотнения одного класса имеют общий механизм герметизации, а следовательно, общие эксплуатационные характеристики, структурные схемы и математические модели (рис. 1.5). Для бесконтактных уплотнений (см. рис. 1.5, а) характерно наличие большого зазора между герметизируемыми полостями, заполненного жидким, газообразным [c.14]

ИЛИ композиционным уплотнителем Б р, 9, ц... . Механизм герметизации основан на создании в уплотнителе сил Дру, противодействующих давлению Ар, вызывающему утечку Q. Область применения этих уплотнений ограничена свойствами материала уплотнителя (например, температурой кипения и застывания жидкости), а также возможностями создания противодействующих сил (например, центробежных, возникающих только при вращении вала). Обычно эти уплотнения применяют в качестве первых ступеней УВ или УПС с целью снижения давления перед основным уплотнением, обеспечивающим герметичность. [c.15]

Подразделение уплотнений на классы имеет условный характер, так как существуют комбинированные уплотнения, в которых сочетаются элементы разных классов, а также уплотнения, механизм герметизации которых зависит от режима работы. Например, торцовые гидростатические уплотнения при остановке и малой частоте вращения являются контактными, а в основном режиме - бесконтактными. [c.15]

Эластомерные уплотнения по ВКГ ОКП подразделяют на группы в соответствии с конструктивными признаками и материалом уплотнителя. По конструктивным признакам их подразделяют на прокладки, кольца, манжеты, кольца и манжеты с пружинами, затворы, клапаны, грязесъемники и различные комбинированные уплотнения, включающие несколько уплотнителей. Механизм герметизации этих уплотнений прежде всего связан с высокоэластичными свойствами резины — материала уплотнителя, позволяющими осуществлять плотное контактирование поверхностей при небольшом контактном давлении. Применение этих уплотнений дает возможность герметизации относительно грубо обработанных поверхностей при малых усилиях на детали соединения. Уникальные свойства резины позволяют создавать высокогерметичные, простые, самые дешевые и универсальные уплотнения, совместимые с большинством рабочих и окружающих сред. Простота конструкции вытекает из возможности совмещения в одной детали (уплотнителе) всех функциональных элементов структурной схемы контактного уплотнения. Эластомерные уплотнители изготовляют на заводах резиновой промышленности преимущественно методом вулканизации в пресс-формах. Формовые изделия могут иметь [c.18]

Механизм герметизации и основы расчета кольцевых эластомерных уплотнений [c.112]

Механизм герметизации и расчет [c.113]

Механизм герметизации прокладками всех Групп характеризуется наличием в месте контакта уплотнителя с фланцем контактного давления рк, обусловленного действием усилия обжатия от силового элемента (рис, 3.26, а). Давление р должно обеспечивать такие упругие и пластические деформации в месте контакта, при которых полностью перекрываются все возможные пути утечки, возникающие вследствие погрешности формы и шероховатости поверхностей фланцев. При этом основным механизмом утечек является контактно- [c.132]

Механизм герметизации и расчет манжетных УВ [c.181]

Механизм герметизации и растет манжетных уплотнений валов [c.181]

Конструктивный фактор является одним из важных — он определяет механизм герметизации и герметичность КУ. Анализ р личных конструктивных схем позволяет выделить три основных конструктивных типа КУ. [c.222]

Типы торцовых уплотнений, механизм герметизации [c.246]

Типы. Механизм герметизации [c.247]

Механизм герметизации и основы расчета [c.351]

УПЛОТНЕНИЯ с САЛЬНИКОВОЙ ЮЛ. Механизм герметизации и основы расчета [c.351]

Одним из главных факторов, определяющих механизм герметизации, является скорость скольжения набивки относительно движущейся детали. Сальниковые уплотнения шпинделей арматуры характеризуются малыми скоростями скольжения и повышенными требованиями к их герметичности, поэтому они работают в режимах трения без смазочного материала с набивками без пропитки или в режимах, близких к трению консистентного (вязкопластичного) смазочного материала. Для оценки возможности работы такого уплотнения предложен критерий p v [5], где — контактное давление набивки на вал, МПа [c.352]

Манжеты монтируют с плотной посадкой по плунжеру и по поверхности расточки канавки (проточки). При этом упругость манжеты обеспечивает герметичность соединения при нулевом и близком к нему давлениях жидкости. При наличии в системе давления манжета под распорным его действием поджимается к уплотняемым поверхностям (см. рис. 5.38, в). Этот механизм герметизации относится в равной мере ко всем уплотняющим кольцам из мягких материалов, плотность контакта которых обусловлена силами давления жидкости. Ввиду этого обеспечение герметичности уплотнения при низком (порядка 0,1—0,2 кГ/сж ) давлении представляет часто ббльщую трудность, чем при высоком, при котором манжета деформируется силой давления жидкости. [c.511]

Особую роль в механизме герметизации играет процесс смачивания твердых тел жидкостью. Любое уплотнительное соединение можно представить как два прижатых друг к другу твердых тела. Если уплотняемая жидкость хорошо смачивает обе контактирующие поверхности, то между ними образуется тонкий слой жидкости, выполняющий функцию клеевой прослойки. Предположим, что площадь контакта такой жидкости с твердой поверхностью есть круг с радиусом R (рис. 8) и толщина слоя жидкости достаточно мала, чтобы образующийся на границе жидкость — воздух вогнутый мениск [14, 15] можно было представить как круглый торроид с радиусом г = d/2 (где d —величина микрозазора между уплотняемыми [c.17]

Контактные уплотнения (см. рис. 1.5,6) отличаются наличием уплотнителя 1 (здесь эластомерного кольца), плотно поджимаемого специальным силовым элементом 2 к герметизируемым поверхностям. Вследствие малости (или отсутствия) зазора между герметизируемой поверхностью и уцлотнителем обеспечивается хорошая герметичность, но в подвижных соединениях развивается значительное трение. Механизм герметизации определяется процессами в зоне контакта контактной диффузией и течением среды по микроканалам. Разделительные уплотнения (см. рис. 1.5, в) представляют собою твердые (упругие или высокоэластичные) диафрагмы между средами. Механизм герметизации определяется диффузионными процессами в уплотнителе. Диафрагмовые уплотнения обеспечивают самый высокий уровень [c.15]

Манжетные уплотнения валов. Резиновые манжеты — наиболее распространенный вид УВ (см. рис. 1.6,6 и 5.2). Механизм герметизации определяется взаимодействием вращающегося вала с эластомерной кромкой манжеты при больших частотах микроперемещений ее участков. Релаксационное запаздывание движения поверхностного слоя и гидродинамические эффекты определяют возникновение некоторого зазора. На этих предпосылках основаны предложенные модели процессов, происходящих на микронеровностях [67], и теория, изложенная в подразд. 5.2 [35, 52]. Теоретическая зависимость утечки Q от и, ц, Рк имеет вид Q = nDyiivfp . Однако законченная теория герметичности манжет до сих пор не создана. При оптимальном усилии браслетной пружины эти УВ отличаются высокой герметичностью и малым трением. Удельные утечки находятся в пределах классов [c.45]

В коетактных УН механизм герметизации определяется характером контакта уплотняемых поверхностей соединения и уплотнителя, поэтому важное значение имеет шероховатость поверхностей и структура стыка при их сближении под действием сил, создающих контактное давление рк. Характер контакта жестких поверхностей (металл-металл), эластомеров, пластмасс или композиционных материалов с твердой поверхностью различен. Существует два метода теоретического исследования герметичности стыка между двумя реальными поверхностями, каждая из которых имеет сложную геометрическую форму. Первый метод основан на модели течения среды по системе микрощелей с параметрами 5(, Bf, Ij (5 Bi > I), заменяемой эквивалентной щелью с функцией формы F и эквивалентным зазором [c.107]

Механизм герметизации. Уплотняющий эффект достигается заполнением всех микронеровностей и дефектов контактной поверхности материалом уплотнителя — кольца или прокладки. Для этогЬ, очевидно, уплотнитель должен быть сжат некоторой силой, создающей в поверхностных слоях напряжение, достаточное для их деформации до заполнения неровностей. Сближение поверхностей происходит в две стадии (рис. 3.3, а). На стадии I при весьма малых номинальных значениях р = p i происходит внедрение самых больших выступов и сближение поверхностей до контакта выступов высотой, примерно [c.110]

По механизму герметизации трубчатые кольца относят к активным уплотнениям. Начальное контактное давление Рко создается упругой деформацией кольца при монтаже на величину Ad=sd (d — диаметр трубки), его рассчитывают методами теории тонкостенных оболочек по толщине стенки 5, и модулю материала. При действии давления средь р контактное давление рк увеличивается в соответствии с уравнением (3.10), в котором S определяется размерами кольца и свойствами материала. Минимально необходимое контактное давление зависит от твердости покрытия кольца [см. уравнение (3.3)]. Минимальные контактные усилия, необходимые для обеспечения герметичности для колец (< = 2,38 6 = 0,18...0,46 мм) составляют для коррозионно-стойкой стали Рло = 36...198 Н/см для инкопеля Р о = 27...180 Н/см для алюминия Рао = 36... 63 Н/см [78]. В судостроении применяют кольца с наружным диаметром трубки d = 0,79 1,59 2,38 3,18 3,97 4,76 6,35 7,94 7,98 12,7 мм [78]. [c.141]

Механизм герметизации УПС из мягких пластмасс в статике аналогичен механизму герметизации эластомерных УПС вследствие малой твердости Н последних (см. табл. 3.4) по сравнению с фактическим давлением рк (см. подразд. 3.1). Деформируемость поверхности контакта у пластмасс хуже, чем у эластомеров, поэтому они при скольжении не могут копировать форму микроповерхности твердого контртела. Между [c.172]

Механизм герметизации. В поршневых кольцах возможны утечки среды по цилиндрической (Qi) и торцовой Q2) областям контакта, а также по разрезу (замку). Плотность соединения обеспечивается контактными давлениями рк = Рко + -I- ккр и ркт = кгр, создаваемыми соответственно силами Рк и Рл (рис. А22,е,ж). Между поверхностями цилиндра и кольца существует развитая система микроканалов и макрощелей, обусловленных овальностью кольца, волнистостью поверхности, температурными и нагрузочными деформациями. Аналогична система утечек Qx по торцу кольца. Микроканалы в местах плотного контакта определяются параметром шероховатости Rz и их размеры достигают размеров зазора (8,- ж 2 мкм). Размер макрощелей, обусловленных погрешностями формы, 5 10 мкм. Вследствие относительно низких давлений рк и и значительной твердости деталей УПС все микронеровности и дефекты контактной поверхности не заполняются. Механизм образования системы каналов утечки подобен первой стадии процесса для УН (см. подразд. 3.2). Течение жидкости по микро- и макроканалам описывается уравнениями (1.18), (1.28), (1.35) и (3.6). При этом фрикционный расход в направлении оси цилиндра может играть заметную роль только при уплотнении жидкостей с высокой вязкостью. Течение газов описывается уравнениями [c.176]

Допускаемые утечки среды через КУ указывают в техническом задании. Для запорной трубопроводной арматуры общепромьппленного назначения с Dy = = 3... 2000 мм допускаемые утечки регламентированы ГОСТ 9544—75. Учитывая, что выбор класса герметичности в зависимости от среды и Dy является рекомендуемым, в некоторых технически обоснованных случаях утечки можно определять по другим критериям. Для КУ основной метод герметизации заключается в обеспечении плотного контакта поверхностей под действием сжюлающей нагрузки Рг (рис. 7.1). При этом деформируются неровности поверхности контакта, уменьшается межповерхностный зазор и увеличивается сопротивление утечке среды. Основные факторы, влияющие на механизм герметизации КУ параметры герметизируемого вещества, механизм переноса вещества в межпо-верхностных зазорах, силовой и конструктивный факторы, рельеф поверхностей уплотнения, сближение поверх- [c.221]

Утечки рабочей среды через КУ зависят от сближения контактирующих поверхностей, которое определяется геометрическими параметрами межповерх-ностной полости и контактным давлением герметизации. Под контактньлм давлением герметизации ра> понимают минимальное контактное давление на уплотнительных поверхностях КУ, обеспечивающее герметичность при заданном рабочем давлении среды р. Давление Рко определяется силой, отнесенной к номинальной площади 5н контакта клапана с седлом. Механизм герметизации и расчетные формулы подробнее рассмотрены в подразд. 3.5 и 3.6. [c.222]

Большинство выпускаемых мягких сальниковых набивок состоит из волокнистой сплетенной основы, пропитанной смазочным материалом с добавками антифрикционных веществ (графита, талька и др.). Такой состав набивок определяет сложность их физикомеханических свойств и, соответственно, сложность механизма герметизации деталей набивками. Согласно экспериментальным данным сальниковые набивки проявляют вязкоупругие свойства, описываемые уравнением Максвелла — Иш-линского [9]. Кроме того, набивка является анизотропным материалом — ее модуль упругости вдоль оси в 2—5 раз меньше модуля упругости в поперечном направлении. [c.351]

При больших скоростях скольжения на работу сальниковых уплотнений существенное влияние оказьшает давление рабочей среды. При давлении жидкой среды до 1,0 МПа механизм герметизации сальниковых уплотнений вращающихся валов насосов заключается в создании в пакете набивки радиальных напряжений больших, чем давление жидкости перед уплотнением [9]. Напряжения в набивке и контактные давления в основном определяются нажимным механизмом и физико-механическими свойствами набивки. Утечки через сальниковое уплотнение происходят через неплотности набивки в контакте с микронеровностями поверхностй вала и вследствие биений вала. [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...