Выход из трубы

Определяющей температурой является средняя между температурами теплоносителя на входе и выходе из трубы. По плотности Ра,, соответствующей этой температуре, и массовому расходу т рассчитывается средняя по сечеиию скорость потока Z2) = m/(p f). [c.85]

Проверка принятого значения температуры воды на выходе из трубы [c.81]

Определить также температуры воды на входе и выходе из трубы. [c.91]

Давление воздуха на входе и на выходе из трубы Pi = 750-13,6-9,81 = ЫО Па Pj = 510-13,6-9,81 = 6,8.10 Па. [c.99]

Число Рейнольдса на выходе из трубы 40 4-2,2 [c.103]

Задачу решить, пренебрегая местными потерями напора н скоростным напором на выходе из трубы [c.286]

Потерей напора в отсасывающей трубе и кинетической энергией выхода из трубы пренебречь. [c.402]

Давление воздуха над свободной поверхностью масла и на выходе из труб — атмосферное. [c.439]

Как показали эксперименты [36, 109, 245], процессы энергоразделения в вихревой трубе связаны с НЧ и ВЧ неустойчивостями. Подавление звуковых колебаний с помощью акустических демпферов, расположенных на теле камеры закручивания, приводило к существенному уменьшению АТ . Так, использование акустических демпферов, настроенных на частоту 4 кГц, которая соответствует режиму вихревой трубы при АР= = 250 кПа, привело к снижению интенсивности звуковых колебаний на выходе из трубы на 25 дБ (от начального уровня 125 дБ) и уменьшению АТ на 35,6 К (от начального уровня 7 = 65 К). [c.121]

Предполагая, что давление на выходе из трубы равно атмосферному Л т > получаем [c.155]

Выше было показано, что при течении в цилиндрической трубе с трением дозвуковой поток ускоряется, а сверхзвуковой тормозится, причем предельно возможным состоянием в обоих случаях при непрерывном изменении параметров является критический режим, т. е. достижение потоком скорости звука в выходном сечении трубы. Уравнение (17) позволяет установить количественную связь между изменением скорости и приведенной длиной трубы X- Если на входе в трубу поток дозвуковой и приведенная скорость его равна Я1 и если приведенная длина трубы меньше критического значения, определяемого формулой (18), то на выходе из трубы поток будет также дозвуковым, причем из уравнения [c.187]

Полученные в 2 результаты справедливы, однако, только в том случае, когда приведенная скорость на входе в трубу поддерживается постоянной, что требует создания вполне определенного перепада давлений в потоке для каждого режима и каждого значения приведенной длины трубы. В действительности чаще всего бывает наоборот заданной величиной является перепад давлении между входным и выходным сечениями трубы, а величины скорости, расхода и других параметров течения определяются действующим перепадом давлений и сопротивлением на рассматриваемом участке трубы. Для потока во входном сечении трубы наиболее характерной величиной, которая обычно известна или может быть легко определена, является полное давление Рх, для характеристики потока на выходе из трубы важно знать статическое давление во внешней среде или резервуаре, куда вытекает газ из трубы р . Если скорость потока в выходном сечении меньше скорости звука, то статическое давление потока, как известно, равно внешнему давлению, то есть Р2 = Ри. Если А,2 = 1, то в выходном сечении трубы р2 Ри- Наконец, при > 1 возможны также режимы, когда рг < Рв- [c.260]

ДЛЯ воздуха П р = 1,893. Вследствие трения полное давление потока по длине трубы уменьшается, поэтому в выходном сечении трубы ра/рн < Pi/рн < 1 >893. Это значит, что поток вытекает из трубы под действием докритического отношения давлений, следовательно, скорость такого потока всегда будет дозвуковой. Сколько бы не увеличивать приведенную длину трубы, получить величину А,2 = 1 не удастся действующий в потоке перепад давлений недостаточен для создания звуковой скорости истечения на выходе из трубы. [c.260]

Рассмотрим теперь особенности течения с трением при сверхзвуковой скорости на входе в трубу. Из формулы (130) следует, что если приведенная длина трубы меньше критического значения, определяемого для данного значения К > i формулой (131), то по длине трубы скорость потока будет уменьшаться, оставаясь сверхзвуковой. На выходе из трубы при непрерывном торможении потока будет получено Я2 > 1. При некотором значении приведенной длины трубы, называемом критическим, из уравнения (130) следует ф( 2)= 1, т. е. 2=1. Этой длине соответствует предельно возможный режим течения с непрерывным изменением скорости от заданного значения A,i > 1 до кч = 1. Если X > У.кр, то непрерывное торможение потока в трубе невозможно. В этом случае уравнение (130), описывающее течение с непрерывным изменением скорости, не имеет решений для 2, так как из него следует ф(Я-2)< 1. В действительности при этом в начальном участке трубы сверхзвуковой поток тормозится [c.263]

В формулу (135), помимо известных величин х и входит также неизвестное пока значение приведенной скорости на выходе из трубы Яг. Так как за скачком течение дозвуковое, то для определения 2 воспользуемся уравнением неразрывности [c.264]

При критическом режиме течения на выходе из трубы, когда = 1, результат вычисления, как легко видеть, не зависит от П скачок возникает в определенном сечении трубы независимо [c.265]

Определяем приведенную скорость истока на выходе из трубы при помощи уравнения (129) [c.266]

При других значениях располагаемого отношения давлений положение скачка будет иным. На рис. 5.30 приведены результаты расчета по изложенному методу при различных значениях П. Предельно возможные режимы определяются, с одной стороны, достижением критической скорости на выходе из трубы (при расчете полагаем Яг = 1 и находим наиболее удаленное от входа положения скачка уплотнения), а с другой стороны, возникновением скачка непосредственно за входным сечением трубы. В дан- [c.266]

Дальнейшее увеличение объемного расхода на выходе из трубы (в эксгаустере) не сопровождается ростом массового расхода в горле сопла, однако приводит к появлению сверхзвуковой зоны за горлом сопла, завершаемой скачком уплотнения (рис. 8.60, а) в последнем полное давление и плотность заторможенного газа уменьшаются, вызывая относительный рост объемного расхода в диффузоре трубы, горло которого (г. д.) поэтому должно иметь площадь большую, чем горло [c.488]

При истечении в атмосферу уравнение Бернулли, записываемое для сечений на поверхности воды в резервуаре и на выходе из трубы, имеет вид [c.243]

Задвижка, полностью открытая Вход из резервуара в трубу Выход из трубы в резервуар Вход в трубу с сеткой Тс же, с обратным клапаном, Резкий поворот трубы на угол 30 То же, 45" [c.50]

При вычислении местных потерь напора в формулу (11.29) подставляется значение скорости за сопротивлением, а при определении потерь напора на выходе из трубы скорости до сопротивления. [c.51]

Решение. 1. Определим глубину и скорость потока на выходе из трубы, принимая уклон трубы равным уклону лога, т, е. j p = ig. [c.223]

VI 11.22. Установить глубину и скорость потока на выходе из трубы диаметром d = I м при расчетном расходе Q = 0,85 м /с для не вполне ровно затертой поверхности трубы, при удовлетворительных швах, отсутствии песка и гравия на дне трубы, если а) /тр == 0,002 б ) i p = = 0,026. [c.225]

Если длина трубы, через которую происходит истечение газа, меньше предельной длины, то давление газа в выходном сечении трубы равно давлению среды, в которую происходит истечение газа, и всякое изменение внешнего давления приводит к перераспределению давлений и скоростей течения внутри трубы. В трубе предельной длины давление газа в выходном сечении может быть больше давления окружающей среды. Уменьшение внешнего давления в этом случае никак не сказывается на процессе течения газа в трубе и не вызывает увеличения скорости газа на выходе из трубы. [c.666]

При стационарном движении газа по трубе постоянного сечения с начальной сверхзвуковой скоростью в том случае, когда длина трубы равна предельной длине, скорость газа вдоль трубы непрерывно убывает, пока, наконец, не достигнет скорости звука на выходе из трубы. Непрерывный переход через скорость звука от сверхзвуковой скорости к дозвуковой в трубе постоянного сечения, так же как и непрерывный переход от дозвуковой скорости к сверхзвуковой, невозможен при начальной сверхзвуковой скорости в трубе с длиной больше предельной образуется прямой скачок уплотнения. [c.666]

На трубе имеются следующие местные сопротивления вход в трубу, два плавных колена под углом 90°, полностью открытая задвижка и выход из трубы. Расход воды равен 3 л/сек. [c.46]

В частном случае, когда ноток выходит из трубы в резервуар больших размеров иод уровень жидкости (рис. 22.17, б), сечение f-2 несоизмеримо больше / F. > Fi) п скорость потока га- [c.293]

Рис. 7.10.7. Влияние расхода жид -кости (воды) 7 г = m2 + на расход газа (воздуха) и давление р на выходе из трубы D = — 3,18 мм, L - 1225 мм, ро = = 4,25 МПа, То= 300 К) при критическом режиме истечения

На рис. V.15 показано распределение давлений, измеренных на стенке сначала сужающейся и затем расширяющейся трубы. Во всех случаях расход воды остается одинаковым. Давление изменялось на выходе из трубы при помощи дроссельного крана. При достаточно больших противодавлениях (кривые а и б) происходит обычное движение жидкости в наиболее узком сечении давление достигает минимального значения, а затем вновь восстанавливается. Когда противодавление становится настолько малым, что в наиболее узком сечении наступает кавитация (кривая б), давление не восстанавливается. Дальнейшее понижение противодавления (кривые гид), как и следовало ожидать, не вызывая понижения давления в наиболее узком сечении, приводит к расширению области кавитации. При противодавлении, равном давлению парообразования, кавитацией охвачена вся расширяющаяся часть трубы (кривая е). [c.117]

Определить температуру воды на выходе из трубы, если известно, что расход воды 0 = 0,083 кг/е и температура внутренней но-верхпости трубы с==60°С. [c.92]

Для расчета те1ГЛ00тдачн необходимо 3H iti, среднюю по длине трубы температуру жидкости. Так как температура воды на выходе из трубы неизвестна, то задачу ренгаем методом последовательных приближений. [c.92]

Задаемся температурой воды на выходе из трубы /и<2 = 40°С, тогда 1и = 0,5( ж1 + <ш2) =0,5(30+40) =35° С. При этой темпе1)атуре Цш = 7,28.10-4 Па-с [c.92]

Для того чтобы осуществить сверхзвуковое течение газа по трубе, необходимо впускать газ в трубу уже со сверхзвукоЕоя скоростью. В связи с общими свойствами сверхзвукового дзиже-ния (невозможностью распространения возмущений Bisepx по течению) дальнейшее течение газа будет происходить совершенно независимо от условий на выходе из трубы. В частности, будет происходит , совершенно определенным образом возрастание энтропии вдоль длины трубы, и максимальное ее зна оние будет достигнуто на определенном расстоянии х = Ik от входа. Если [c.509]

Перед сборкой (см. рис. 76) на стояк-каркас / нанизывают модель чаши 4 и звенья моделей 3 для детали Седло клапана в количестве 15 рядов. Затем нажимают на каркас, при этом пружина сжимается и стержень с поперечной шпилькой выходит из трубы. На стержень надевают колпачок 2, покрытый модельным составом. Колпачок поварачивают на 90°, при этом шпилька заходит в паз 2 колпачка. Затем снимают давление со стояка-каркаса, пружина разжимается и колпачок стягивает звенья моделей. Разработчиком данной технологии является НИ ИТ Автопром и она широко применяется на моторостроительных заводах ОАО ГАЗ , ОАО УМПО для изготовления в поточно-массовом производстве отливок детали "Седло клапана автомобильных двигателей ГАЗ, "Москвич и др. Изготовление пятиместных отливок модельных звеньев осуществляется на карусельном автомате модели 653 Тираспольского завода литейных машин. Всего в блоке-форме собирают 80 отливок детали "Седло клапана . [c.198]

Таким образом, полученный ранее вывод о том, что при увеличении приведенной длины трубы до максимального (крптиче-ского) значения скорость потока на выходе из трубы достигает скорости звука, справедлив только в том случае, если обеспечивается достаточное (зависящее от величин и х) отношение давлений П. [c.261]

Выход из трубы в покоящуюся жидкость (рис. 6-4). Коэффициент потерь в этомь случае можно получить, рассматривая явле- [c.66]

По.д расходным относительным весом гидросмеси А. П. Юфпн пон11мает относительный вес гидросмеси па выходе из труб, который отличается от относительного веса гидросмеси (пульпы), находящейся в трубе, за счет неравномериости распределения твердых частиц по сечению трубы и разницы в скорости движения твердых частиц п окружающей их жидкости, наблюдаемой при движении пульпы. [c.203]

Из открытого резервуара по сифонному трубопроводу (рис. 11.20) вытекает вода, определить а) при каком расстоянии между уровнем воды в резервуаре и выходом из трубы и при каком р<1Сходе давление в сечении х—х достигнет = 0,049 МПа (0,5 атм), если ось трубы в сечении х—х выше уровня воды в резервуаре на величину Zj = 3 м, а диаметр трубопровода d = 50 мм б) давление [c.44]

Определим форму сопряжения потока за трубой. Так как 0,3 м < 0,85 X X 2,54 = 2,4 м, то fto < 0,85 ft p имеет место свободное беспрыжковое растекание потока от = 0,52 м до fto = 0.3 м. За расчетное значение принимаем скорость на выходе из трубы, т. е. = 6,3 м/с. [c.224]

Из способа построения линий wjv = onst видно, что ход этих линий не зависит от численного значения коэффициента сопротивления трубы т. е. данная линия имеет одинаковый вид при любом значении (действительно, при описываемом выше способе нахождения отдельных точек этой линии ни в одно из уравнений, которыми мы пользовались, величина не входила). Но отсюда следует, что и положение предельных точек этой линии также не зависит от сопротивления трубы, а следовательно, не будет зависеть от сопротивления трубы и значение энтропии S, достигаемое газом на выходе из трубы предельной длины. [c.667]

Немгновенность разрушения диафрагмы приводит к дополнительному размыванию волны разрежения. Поэтому для более точного совпадения расчетов с эк(нсрпмептом граничные условия на выходе из трубы задавались в виде [c.157]

В условиях критического течения вблизи выхода из трубы существует зона больших градиентов параметров а именно скоростей, температур фаз и дивления. Длина этой зоны iU, [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...