Окружности Сопряжения — Расчет

Расчет на прочность деталей соединения производят по наибольшему вероятностному натягу выбранной посадки. Этот натяг создает напряжение у соединяемых деталей. Эпюры распределения нормальных напряжений (окружных ст< и радиальных От) в материале сопряженных деталей показаны на (рис. 3.6). [c.43]

Для проверочного расчета должны быть известны следующие параметры нарезаемого колеса и сопряженного колеса в зубчатой передаче профильный угол а и модуль по нормали т число зубьев г , толщина зуба по нормали на делительном цилиндре ад диаметр окружности головок Dei, диаметр окружности впадин Оц число зубьев сопряженного колеса г диаметр окружности головок и основного цилиндра doa сопряженного колеса межосевое расстояние Ai в зубчатой передаче. [c.592]

Для проверочного расчета шевера должны быть известны следующие параметры обрабатываемого колеса профильный угол аа, модуль по нормали т, число зубьев г , диаметр окружности головок De, высота зуба h, угол наклона зуба на делительной окружности межцентровые расстояния сопряженных колес в передаче Предварительно дол-жны-быть найдены параметры, указанные в табл. 23. [c.607]

При учете контактной податливости и истории нагружения расчеты трехслойного цилиндра, схематизирующего рулонированную стенку, весьма усложняются. Для их выполнения составлена программа на языке АЛГОЛ-60, которая предусматривает численное интегрирование дифференциальных уравнений по методу Рунге — Кутта без внесения в них упрощений, использованных для получения приведенных выше приближенных решений. В процессе интегрирования удовлетворяются условия сопряжения слоев и отыскивается граница между зонами с проскальзыванием и без проскальзывания. Условия сопряжения слоев выражаются равенством их радиальных напряжений (Тг, а также радиальных и и окружных у перемещений, которое удовлетворяется также на границе зоны проскальзывания. Для ее отыскания используется то обстоятельство, что для обеих зон на их границе справедливы уравнения для обоих случаев — при наличии и отсутствии проскальзывания. [c.70]

Учет местной податливости в зонах контакта (условие 5 по табл. 4) при частичном раскрытии стыков. Упругие перемещения в корпусных конструкциях складываются из деформаций составляющих их деталей и перемещений в контактных сопряжениях. Расчет жесткости конструкций без учета контактных перемещений приводит к существенному занижению общих упругих перемещений [8]. Кроме того, из-за трудоемкости такого учета в расчетной практике применяется упрощенная замена контактных давлений, действующих по кольцевым площадкам малой ширины, распределенным по средней окружности площадок усилиями [4, 5]. Такая замена реальных контактных зон идеальными угловыми шарнирами вызывает завышение взаимных угловых перемещений в этих зонах. В работе [б] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком с использованием данных работы Г9], полученных численным методом осесимметричной теории [c.91]

В режиме с автоматическим расчетом эквидистанты УМС отрабатывают шесть видов перемещений 1) прямая отрабатывается так же, как и в режиме без автоматического расчета эквидистанты 2) выход на эквидистанту — прибавляется 3) вывод на эквидистанту — вычитается 4) окружность — прибавляется 5) окружность — вычитается 6) сопряжение дуги. [c.464]

Расчет гарантированного бокового зазора, определяющего вид сопряжения, должен производиться с учетом 1) температурного режима работы передачи 2) способа смазывания и окружной скорости зубчатых колес 3) допустимого свободного поворота зубчатых колес в пределах бокового зазора. [c.443]

Профиль резца для обработки некоторых деталей может быть определен непосредственно из рассмотрения профиля детали, без вычисления координат точек профиля. Так как к профилю прямобочной трапециевидной рейки сопряженный профиль есть эвольвентный, то для обработки прямолинейного участка профиля, наклоненного к начальной прямой, резец имеет эвольвентную форму, радиус основной окружности его равен Гд = r , os у- Расчет профиля такого резца аналогичен расчету зуборезного долбяка. [c.849]

Аналитические расчеты показывают, что при использовании приведенных коэффициентов искажения окружность диаметром D, расположенная в любой из координатных плоскостей, изображается одинаковым эллипсом, большая ось которого составляет 1,22D, а малая —0,7Ш. При этом сопряженные диаметры эллипса, параллельные аксонометрическим осям, равны диаметру изображаемой окружности. [c.76]

Диаметр окружности выступов зубчатого колеса зависит от диаметра окружности впадин сопряженного колеса и принятой системы расчета. [c.14]

Для внутреннего зацепления можно принять ту же систему расчета, которая получила наибольшее распространение для внешнего зацепления диаметр окружности выступов Ое назначить так, чтобы сохранить в зацеплении стандартный радиальный зазор при любой коррекции. При этой системе расчета диаметр Ое зависит от того, какой способ нарезания предусмотрен для колеса, сопряженного с рассчитываемым. [c.236]

Задача определения перемещений точек колец возникает при расчете колец на колебания, при расчете колец используемых в качестве гибких элементов конструкций (например, в волновых зубчатых передачах), а также при составлении уравнений совместности деформаций колец с сопряженными с ними элементами. Для определения перемещений могут быть использованы общие методы, излагаемые в курсе Сопротивление материалов . Однако при сложном нагружении кольца, а также в тех случаях, когда требуется знать перемещение в нескольких точках по окружности кольца, целесообразно использовать более эффективные методы расчета, основанные на применении дифференциального уравнения упругой линии. [c.135]

Для расчета долбяков должны быть известны или определены следующие параметры нарезаемого колеса профильные углы по нормали и торцу Oos модули по нормали т и торцу т число зубьев z диаметры окружностей головки Dg , основной do , впадины D,i высота зуба Л угол наклона зуба на делительном цилиндре Pi толщина зуба по нормали на делительной окружности Si межцентровое расстояние A 2. Должны быть также известны параметры сопряженного колеса гг, do2 и D ,2. [c.802]

Для расчета шевера должны быть известны следующие параметры обрабатываемого колеса профильный угол а , модуль по нормали т, число зубьев 21, диаметр окружности головок ei, высота зуба/ i, угол наклона зуба на делительной окружности Pjn, толщина зубьев по нормали на делительной окружности S()i, межцентровое расстояние сопряженных колес в передаче А. Должны быть также известны параметры сопряженного колеса гг и и параметры, приведенные в табл. 4. [c.1069]

Сопряжения с валом и корпусом 4 — 232 - поршневые — Контроль автоматической плотности прилегания по окружности — Аппаратура 4 — 41 — Радиальная толщина — Пример расчета 3 — 446 — Хромирование пористое 5 — 725 [c.430]

РАСЧЕТ НА ЖЕСТКОСТЬ МАНОМЕТРИЧЕСКИХ ПРУЖИН, ПРОФИЛЬ КОТОРЫХ СОСТОИТ ИЗ СОПРЯЖЕННЫХ ДУГ ОКРУЖНОСТЕЙ [c.36]

Расчет на жесткость манометрических пружин, профиль которых состоит из сопряженных дуг окружностей. Боровкова К. Е. Сб. Расчеты на прочность, вып. 14, М., Машиностроение , 1969, стр. 36. [c.403]

В статье дан приближенный расчет на жесткость манометрической трубчатой пружины, профиль которой составлен из сопряженных двух окружностей. Решение проводилось энергетическим методом. Получена формула для практического определения относительно угла раскрытия пружины. Приведены таблицы и графики для вычисления коэффициентов, входящих в формулу, а также примеры расчета и сравнения теоретических результатов с экспериментальными. Табл. 3, рис. 5, библ. 14. [c.403]

В настоящей статье рассматривается расчет фланцевых соединений с прокладками, расположенными внутри болтовой окружности, для случая сопряжения цельного плоского фланца с тонкими цилиндрическими и сферическими оболочками. [c.175]

Уточненный расчет на прочность зубьев проводится в соответствии с ГОСТ 21354—75 Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные. Расчеты на прочность . Расчетные формулы (ГОСТ 21354—75) имеют ту же структуру, что и приведенные выше в предварительном расчете, но содержат ряд поправочных коэффициентов. учитываюш,их форму и шероховатость сопряженных поверхностей зубьев, влияние окружной скорости, смазки, размеров зубчатого колеса, механические свойства материала, распределение нагрузки между зубьями, распределение нагрузки по ширине зубчатого венца, динамические нагрузки и т. д. [c.509]

Как показали результаты расчетов, разрыв кривизны контура I, имеюш ийся в точке сопряжения окружности с цилиндрической частью центрального тела, не оказывает заметного влияния на образование положительных градиентов давления. Вместе с тем с уменьшением параметра Ь в (4.3) область с положительным градиентом давления в окрестности точки А разрыва кривизны с координатами х=0, г=0,75 уменьшается в поперечном течению направлении. При этом уменьшается и радиус выходного сечения с равномерными параметрами. Так, например, в случае, представленном на рис. 4.29 (при = 0,35), положительный градиент давления появляется уже на линии тока с 1) 0,03, а при значении =0,15 его появление наблюдается лишь при a[)s0,06. С уменьшением скорости в месте разрыва, что достигается увеличением Го=о, размеры области с положительным градиентом давления сокращаются вдоль линий тока. Если в случае, представленном на рис. 4.29 (с Го=о= л=0,75), размеры области с положительным градиентом давления в зоне точки А на линии тока с 1)=0,12 составляют примерно 0,17 по длине кривой, то при Га=о=0,87 они равны уже 0,085, т. е. в два раза меньше. [c.161]

Образующая (контур) детали разбивается на отрезки прямых линий и дуг окружностей, которые кодируются в ЭВМ (определяются координаты граничных точек и точек сопряжений). Вся входная оперативная информация в закодированном виде заносится в карту исходных данных. Укрупненная структурная схема алгоритма для расчета размеров плоской заготовки, числа и размеров переходов вытяжки, разработанная Г. П. Тетериным и В. А. Жарковым, приведена на рис. 13.4. Блоки 2—5 используют для назначения по справочным данным припуска на обрезку деталей с фланцем и без него. Наличие у детали фланца определяется в блоке 5, в блоке 6 проводится расчет диаметра заготовки, в 7 — значения допустимых коэффициентов вытяжки для т-переходов. В блоках 8—16 сначала проверяют возможность вытяжки детали без фланца за один переход и необходимость обрезки припуска если оба условия удовлетворены, то рассчитывают два перехода штамповки. Если вытяжка детали без фланца за один переход невозможна, то в блоках 17—27 рассчитывают число переходов вытяжки и размеры полуфабрикатов. Далее оставляют алгоритмы по выбору прессового оборудования, учитывая, что номинальное усилие пресса должно быть примерно в 2 раза больше усилия деформирования. [c.250]

Коэффициенты Хе, 7-н, учитывают соответственно механические свойства материалов зубьев, форму сопряженных поверхностей зубьев в полюсе зацепления и суммарную длину конт8ктны. линий Рщ — это исходная окружная сила при расчете на контактную выносливость коэффициенты Ка< Кни, Кий, Кна учитывают соответственно внешнюю динамическую нагрузку, динамическую нагрузку в зацеплении, неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий и распределение нагрузки между зубьями. [c.189]

Расчет пластмассовых колес. Несущая способность передачи определяется усталостной прочностью зубьев пластмассовых колес при изгибе, а также износостойкостью пластмассовых и сопряженных с ними металлических колес. Износ пары возрастает при увеличении нагрузки и скорости и в большой мере определяется максимальным и средним эффективными удельными скольжениями в зацеплении, Д.ПЯ снижения которых целесообразно увеличивать угол зацепления путем угловой коррекции передачи и повышать 2, до наибольшей величины, определяемой изломной прочностью пластмассовых зубьев. Последняя зависит также от тепловой напряженности контакта, уменьшаясь с увеличением окружной скорости и удельного скольжения. [c.411]

Последнее условие выполняется вследствие того, что обод закреплен на разъеме от смещения в окружном направлении. Переходя к рассмотрению условий сопряжения лопатки с телом, необходимо обратить внимание на следующее. Так как тело не закреплено от перемещений в своей плоскости, то, очевидно, под действием усилий и моментов, передаваемых на тело со стороны лопаток в пдоскости tz оно может повернуться на некоторый угол вокруг центра диафрагмы, как абсолютно жесткое тело. Необходимо отметить, что поворот тела будет иметь место и в том случае, если окружные нагрузки на лопатку Qu отсутствуют, что объясняется наличием косого изгиба. Подобное обстоятельство наблюдается и при расчете других деталей турбин, где лопатки находятся в похожих условиях [85]. [c.350]

Для проверочного и проектного расчетов должны быть известны следующие параметры нарезаемого колеса и сопряженного с ним колеса в зубчатой передаче профильный угол Од и модуль по нормали /и число аубьев 2i5 толщина зуба по нормали на делительном цилиндре 5д1 диаметр окружности головок Deli диаметр окружности впади 1 число зубьев сопряженного колеса Zg] диаметр окружности головок gj и основнбго. цилиндра d a сопряженного колеса межосевое расстояние в зубчатой передаче. [c.501]

Возможность использования имеющегося дискового шевера для обработки конкретного колеса определяются проверочным расчетом по формулам, приведенным в табл. 25. Проектный расчет дискового шевера приведен в табл. 26. Как для проектного, так и для проверочного расчетов необходимо знать следующие параметры обрабатываемого и сопряженного с ним колес профильный угол Од, модуль по нормали т, числа зубьев Zi и Za, диаметры окружностей головок Dei и Dej, высоту зуба /г, угол наклона зубьев рд и межосевое расстояние в передаче Aj.j. Кроме того, предварительно должны быть найдены доиолнительные параметры, указанные в табл. 27. [c.527]

Пример применения системы САП ЕС для расчета управляющей программы обработки кулачка (рис. 8). Контур кулачка состоит из сопряженных дуг окружностей и участка спирали. Лрхимеда с начальным радиусом 57 мм и конечным 62 мм. На рис. 9 показана траектория перемещения инструмента с учетом его смены при обработке контура в два прохода на станке СФП-500. Обозначения, присвоенные геометрическим элементам, необходимым для описания программы расчета траектории перемещения инструмента, показаны на рис. 10. [c.907]

В схеме Годунова, в которой по параметрам на слое 1 из решения задачи о распаде произвольного разрыва находятся нормальные компоненты скорости центров всех элементов волны, построение контура волны можно вести аналогичным образом. При этом роль скорости звука играет своя для каждого элемента нормальная скорость О, а набегающий поток может быть и не равномерным. Для случая с точкой расщепления (I соответствующая схема дана на рис. 2, в. Здесь кд, -линия стационарного косого скачка, а тонкие прямые - направляющие разностной сетки. Певозмущенный стационарный поток с обеих сторон от к(1 равномерный и сверхзвуковой со скоростями ql и q2 над и под к(1. Область возмущенного течения ограничена слева ударной волной зи). По аналогии с принципом Гюйгенса и рис. 2, б волна, заданная на рис. 2, 6 в момент 1 пунктирной ломаной, при отсутствии набегающего потока образовывалась бы левыми участками штриховой кривой (кружочки - точки сопряжения отрезков прямых и окружностей). Сдвиг получающейся таким образом линии на rq приводит к штрихнунктирной кривой, пересечения которой с направляющими и с прямой к(1 или с ее продолжением определяют положение узлов (точки) волн в момент t- -т. Сама ударная волна в рамках применяемой для расчета схемы заменяется затем ломаной, соединяющей найденные узлы (сплошная линия). Поскольку в действительности для определения координат узлов строить штриховую и штрихнунктирную кривые не требуется, то алгоритм счета получается весьма простым. [c.173]

Система расчета характеризуется тем, как вычисляется диаметр Вд окружности выступов. Этот диаметр обусловлен диаметром окружности виадин сопряженного колеса, который зависит от способа нарезания, и радиальным зазором в зацеплении, который может быть назначен по-разному, а именно а) радиальнь.й зазор при любых значениях остается пo тoянm. [ и равньш радиальному зазору исходного контура 5) при корригировании сохраняется постоянное отношение высоты зуба к радиальному зазору [c.158]

При некоторых числах 2ц зубьев стандартные долбяки могут иметь два значения коэффициента радиального зазора q = 0,25 и Сд = 0,30. Когда имеется возможность выбс , следует учитывать, что при принятой в данном справочнике системе расчета Сд не влияет на диаметры окружностей выступов, но смещает точку Г сопряжения эвольвенты с выкружкой. Поэтому на коэффициент перекрытия заострение зубьев Со не влияет, опасность интерференции с ростом Сд уменьшается, а опасность подреза возрастает. [c.20]

Для удобства расчетов зацепление зубьев принято характе-ризовать дугой начальной окружности, соответствующей рабочей части линии зацепления. Отсюда дуга, на которую повернется каждая из начальных окружностей колес за время зацепления одной пары сопряженных профилей, получила название дугизацепления. [c.95]

Некоторые геометрические параметры коннческих зубчатых колес определяются или при компоновке передачи, когда они назначаются в зависимости от раз.черов сопряженных деталей н требуе.мых габаритных раз.меров, или же в результате прочностного расчета. Из кинематического расчета передачи должно быть известно передаточное число рассчитываемой ступени и и окружная скорость [c.146]

Когда контактиру 0 цие поверхности начальных окружностей заменяются зубьямн, то эти зубья должны располагаться так, чтобы независимо от того, входят ли зубья в зацепление или выходят из него, дол.жны сохраняться постоинные угловые скорости, а следовательно, и передаточное отношение пары. Чтобы удовлетворить эти требования перпендикуляры в точке касания сопряженных зубьев должны все да проходить через точку касания начальных окружностей (полюс зацепления), которая находится на линии центров. Профили зубьев зубчатой передачи, которые отвечают этим требованиям, сопряжены друг с другом и с производящей рейкой. Для упрощения расчета введено понятие о делительном диаметре. Модуль и угол зацепления на делительном диаметре соответственно равны модулю и углу зацепления режущего инструмента, которым нарезают зубья-колеса. Делительный днаметр d пропорционален модулю и числу зубьев. Для прямозубых колес делительный диаметр d = mz, для косозубых колес [c.30]

Рассмотрим сложную кольцевую деталь, состоящую из кольцевых пластин и элементов оболочек вращения с различной формой меридиана. Если два смежных элемента конструкции сопрягаются по окружности, проходящей через их срединные поверхности, то будем говорить, что сопряжение происходит без эксцентриситета. В этом случае используется метод начальных параметров, изложенный в п. 3.2 применительно к расчету многоучастковой конструкции. Заметим, что такой способ сопряжения является обычно наиболее рациональным с точки зрения прочности. Однако он не всегда может быть осуществлен по конструктивно-технологическим соображениям. Поэтому необходимо рассмотреть сопряжение элементов с учетом эксцентриситета. [c.169]

Сопряжение двух окружностей с заданной точкой Г] на одной из окружностей (рис. IV.50). Из произвольной точки Oi, взятой на прямой 0Г , радиусом 0 Г, проводим дугу с таким расчетом, чтобы она пересекла вторую окружность в двух точках, например I к 2. Соединяя точки 1 и 2, получим радикальную ось, которую продол-жае.м до пересечения с прямой, перпендикулярной ОГ, в точке М (радикальный центр). Из точки AI радиусом AiTi проводим дугу, которая пересечет вторую окрун ность в точке Гг. Это вторая точка сопряжения. Соединяя точку Гг с центром О и продолжая эт/ прямую до прямой ОТ,, получим точку О2 — центр дуги сопряжения Г2Г1. [c.89]

В данной работе предложена методика расчета напряжений в клеевых цилиндрических соединениях типа стержень—втулка . Осн-01вные отличия работы адгезива в таком соединении от плоского соединения внахлестку определяются кривизной поверхности с радиусом сопряжения и замкнутостью контура адгезива по длине окружности, в общем случае клеевое цилиндрическое соединение может быть нагружено внешними осевыми Тперерезывающими Q силами и изгибающими моментами, действующими по концам нахлестки (рис. 1). Влияние крутящего момента рассматривается в работе [4]. [c.22]

Сила окружная удельная 185. 190, 212 Сила ударная 208. 209. 210 Схема зацепления 185, 186 Схема зуба при расчете иа изгиб 212 Схема кручеиия тел сопряженных колес 193 [c.632]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...