Угол расширения диффузора

Для аппаратов с центральным подводом потока предложено использовать распределительное устройство (рис. 10.27, а), состоящее из криволинейного осесимметричного щелевого диффузора, имеющего сплошную 3 и перфорированную 4 стенки и криволинейную решетку 5 [А. с. 801866 (СССР)]. Устройство имеет следующие геометрические характеристики 5 FJF = 25 F JF ,,,. ----- 1 Ар. у/Я,, = 0,33. Эквивалентный угол расширения диффузора а,, = 12°. Расстояние от распределительного устройства до слоя Я = 0,Ш,.. Криволинейные поверхности спроектированы по лемнискате. Для аппаратов большого диаметра (Я,, — несколько. метров) используются конические поверхности, вписанные в лемнискату. Перфорированные стенки 4 п 5 могут быть выполнены из решеток или сеток при f 0,3. [c.291]

На рис. 8.23 приведена осциллограмма для сопла, имевшего угол расширения диффузора 1°, из которой следует, что при постоянном давлении нагнетания жидкости Р = 15,0 МПа и изменяемом давлении на выходе сопла Р от атмосферного до 11,4 МПа расход жидкости Q был стабилен и равен 420 см /с, а давление в критическом сечении сохранялось равным 2,0 КПа, что соответствует давлению насыщенных паров жидкости - воды при температуре 15° С. Колебания давления на выходе сопла частотой до 2,0 Гц (рис. 8.24) не влияли на величину вакуума в критическом сечении сопла и на расход жидкости через него. При увеличении давления Р на выходе сопла выше величины 0,8 давления нагнетания жидкости в сопло кавитационный режим в последнем нарушался, в результате чего расход жидкости (рис. 8.23, 8.24) уменьшался, а статическое давление в критическом сечении сопла Р (см. рис. 8.23) скачкообразно увеличивалось. [c.205]

После этого определяется угол расширения диффузора у = 1 1°, если среда в сечении Х-Х двухфазная, и у = 9 1°, если среда однофазная. Диаметр отверстия выхода диффузора рассчитывается по выражению (9.1.35). [c.235]

Утолщение пограничного слоя на входе в диффузор способствует более раннему появлению неустойчивости пристеночного слоя, периодическому срыву отдельных вихрей. Чем больше угол расширения диффузора, тем сильнее это явление, пока при определенных значениях а не происходит полный отрыв потока от стенок. Все это, в свою очередь, повышает общее сопротивление диффузора. [c.188]

Эффективность разделительных стенок тем значительнее, чем больше общий угол расширения диффузора. При сравнительно малых [c.200]

В тех случаях, когда поток подводится через диффузор (горизонтальные электрофильтры), можно также считать, что имеет место внезапное расширение, так как угол расширения диффузора, как правило, больше 60—90°. [c.570]

Чем больше угол расширения, тем на меньшей длине достигается это выравнивание профиля скорости. Выравнивание потока по сечению диффузора за начальным участком может быть объяснено тем, что в расширяющихся трубах сильно возрастает величина пульсационных скоростей, а так как средняя скорость потока по длине диффузора уменьшается, отношение пульсационных скоростей к средней, т. е. степень турбулентности, возрастает, вследствие чего повышается интенсивность обмена количеством движения между различными слоями движущейся среды. [c.26]

В качестве исследуемой конструкции были выбраны сопла Вентури с регулируемым криз ическим сечением (рис. 8.20) и нерегулируемым критическим сечением (см. рис. 5.1). Сопла Вентури были выполнены с углами расширения диффузора (р = 1 5 10°, угол сужения конфузора во всех соплах был равен 20°. В регулируемых соплах дроссельная игла имела угол сужения 10°. Диаметр критического сечения всех сопел был равен 5 мм. Материал сопел - сталь 3. Внутренняя поверхность каждого сопла была полирована. Сопла имели отверстия на выходе диффузора с углом расширения 5 и 10° площадью, равной восьми площадям критического сечения. При этом длина диффузора с углом расширения Г была равна длине диффузора с углом расширения 10°. [c.202]

Угол сужения конфузора 5 сопла Лаваля рекомендуется [15,19, 21-23] выполнять до 30 до 60°. Величина общего угла расширения диффузора е сопла Лаваля разные авторы рекомендуют выполнять разную, например Е.Я. Соколов и Н.М. Зингер [15] -от 12 до 24°, Г.А. Ароне [19] от 6 до 10°, Г.Н, Абрамович [24] - от 16 до 24°. Остальные основные конструктивные размеры приведены на рис. 9.8,5. [c.226]

После сечения Х-Х может быть установлен прямолинейный участок для выравнивания скоростей перед диффузором. Длина прямолинейного участка 5 находится из выражения (9.1.9) для двухфазной смеси и из (9.1.10) для однофазной. При этом в выражениях (9.1.9) и (9.1.10) (2у = Ъх- В конце прямолинейного участка устанавливается диффузор, который имеет угол расширения у = 7 1° при газожидкостном потоке в сечении Х-Х и у = 9 1° при жидкостном. Диаметр отверстия выхода диффузора находится из выражения [c.233]

Если среда в сечении 0-0 получилась газожидкостная, то после камеры смешения устанавливается диффузор с углом расширения у = 7 1°. Если в сечении 0-0 получилась среда жидкостная, то у диффузора угол расширения у = 9 1°. Диаметр отверстия выхода диффузора равен двум диаметрам камеры смешения [c.233]

Основываясь на многочисленных примерах, можно рекомендовать для круглых диффузоров оптимальный угол расширения, отличающийся от расчетного, а именно = Оказывается, что для не очень длинных диффузоров при а = 8° и m = 2ч-4 отрыв еще не происходит и поле скоростей на выходе из диффузора еще достаточно однородно. [c.374]

Переход между предпоследним РК и последним НА часто выполняется в виде свободного кольцевого диффузора с большим углом раскрытия Этому углу соответствует угол расширения эквивалентного конического диффузора, имеющего гидравлический диаметр Dr = 4f/Q, где f —живое сечение рассматриваемого криволинейного диффузора и Q —периметр этого сечения. Так как для эквивалентного диффузора угол расширения [c.46]

В последних ступенях ЦНД условия течения пара в диффузоре весьма неблагоприятны. Этому противостоит сильный отсасывающий эффект примыкающего к диффузору НА. Его влияние настолько благотворно, что создаются условия для безотрывного течения на переходах с раскрытием, которому соответствует угол расширения эквивалентного конического диффузора 6э = 30° и даже более. На практике же применяются диффузорные переходы со значительно большими углами (0э = = 70- 100°) (периферийный угол раскрытия меридионального обвода достигает 60°). При этом, если [c.46]

Для плоских диффузоров оптимальный угол расширения, при котором достигается минимум потерь давления, наблюдается практически в пределах = 12 (см. диаграмму 5-5). [c.194]

Предельный угол расширения а ред плавной части ступенчатого диффузора, т. е. угол, при котором исчезает ступенчатость при заданных степени общего расширения и и относительной длине плавной части IJD (или находят из выражения [c.203]

При ограниченности места для размещения диффузора за центробежным вентилятором можно применять ступенчатый диффузор, который при том же сопротивлении будет значительно короче прямолинейного. Оптимальный угол расширения диффузорной части, при котором получается минимальный коэффициент сопротивления, определяют по диаграмме 5-18. [c.204]

Для диффузора круглого сечения угол расширения а = 8°. [c.205]

Влияние степени расширения диффузоров. Степень расширения диффузора определяет его потенциальные возможности по преобразованию кинетической энергии потока в потенциальную. Чем больше значение п, тем меньше при безотрывном течении кинетическая энергия потока, поки-даюш его диффузор, и соответственно выше коэффициент восстановления энергии. Однако, как уже отмечалось выше, при возникновении отрыва эта простая закономерность нарушается и увеличение параметра п не приводит к снижению выходных потерь. Более того, эти потери в связи с растущей неравномерностью выходного поля скоростей могут даже увеличиваться. Растут также и внутренние потери, связанные с диссипацией энергии в отрывных зонах. В результате для этой группы диффузоров можно говорить об оптимальной степени расширения, соответствующей минимуму полных потерь. Сказанное наглядно иллюстрируется опытными данными, приведенными на рис. 10.8. Чем больше угол а, тем меньше оптимальное значение параметра п и выше минимальный уровень потерь. Следует, однако, отметить, что минимум на приведенных кривых выражен слабо, так как за сечением отрыва вся кинетическая энергия потока в основном теряется и ее значение почти не меняется с изменением величины п. [c.278]

Течение в плоском диффузоре зависит от двух геометрических параметров (выбраны угол раскрытия диффузора ф и степень расширения п) и от числа Рей- [c.98]

Измерения [Л. 1] потери напора в диффузорах с углами расширения (а на рис. 14-3), меньшими, чем 90°, показаны на рис. 14-7. Для создания конического диффузора с минимальной потерей энергии требуется выбрать такой угол расширения, чтобы он был достаточно мал для предотвращения отрыва и достаточно велик, чтобы быстрее перейти к более низким скоростям и тем 338 [c.338]

Угол расширения диффузора, как для односопловых, так и для многосопловых эжекторов у = 7 1° при течении через диффузор двухфазного потока, у = 2 1° при течении жидкостного потока и величина у выбираезся из табл. 9.1.1, если поток газ(юбразный. [c.228]

Эта величина называется коэффициентом полноты удара и характеризует собой степень несовершенства диффузора. Очевидно, чем больше фр, тем больше угол расширения диффузора, и при внезапном расширении Apj, = Аруд, а фр = 1. От степени расширения m диффузора коэффициент фр почти не зависит, так как при любом большом т теоретически всегда можно выбрать сколь угодно малый угол расширения а. [c.370]

Совершенно очевидно, что диффузоры с одинаковой степенью расширения til имеют различную общую относительную длину /д IjJDq в зави-си.мости от угла расширения а . чем меньше угол, тем диффузор длиннее, и наоборот. Поэтому при некоторых значениях Пу для небольшого угла расширения общая относительная длина диффузора больи1е относительной длины его начального участка / ач = и в конечном сечении уста- [c.24]

Установка была снабжена эжекционным аппараз ом, содержап ем семь консои-дальных сопел, каждое из которых имело диаметр 5 мм. Эжектор имел проточную часть, конфигурация которой представлена на рис. 9.5. Диаметр его цилиндрической камеры смешения был равен 83 мм, длина последней составляла 415 мм, горловина имела диаметр 30 мм и длину 480 мм. Конфузор был выполнен с углом сужения 2°, а диффузор - углом расширения 6°. Данный аппарат был рассчитан на эжектирование газа турбулентными струями жидкости, каждая из которой имеет угол расширения [c.199]

Рис. 7.2. Распределение давлений вдоль осесимметричного диффузора при постоянном (а) и переменном (б) противодавлениях в зависимости от влажности на входе (опыты А. Г. Аыдриеца, МЭИ). Степень расширения диффузора n=F 2lFi = A угол раскрытия = отношение давлений ea=pJpo = 0,93 в —Ро-1,23 МПа 1 — К 2 —ДГ -13 К 3 — уо=0,095 4 —уо-0,131 5 —

Основными геометрическими характеристиками диффузоров с прямыми стенками являются угол расширения а, степень расши-реш1Я n =FJpQ и относительная длина /д/ >о-Эти величины связаны между собой соотно- [c.184]

При углах расширения а = 25-г90" потери в таких диффузорах уменьшаются по сравнению с прямолинейными на 40%. При этом, чем больше угол расширения в ука игнных [c.201]

Эффективны также диффузоры с пред-отрывным состоянием турбулентного пограничного слоя ( предотрывные диффузоры), приближенный метод расчета которых дан А. С. Гиневским и Л. А. Бычковой [5-10, 5-21 ]. Такие диффузоры имеют вначале (после входа) колоколообразную форму, переходящую затем в участок с прямолинейными стенками (см. рис. 5-19, к). При этом в диффузорах круглого сечения на этом участке полный угол расширения а = 4°, а в плоских диффузорах = 6°. Предотрывный диффузор яв- [c.202]

Для каждой степени расширения п и каждой относительной длины IJDJ (или IJao) ступенчатого диффузора существует оптимальный угол расширения при котором общий коэффициент сопротивления будет минимальным (см. диаграммы 5-9 — 5-11). Ступенчатые диффузоры рекомендуется применять именно с оптимальными углами расширения. [c.203]

Фокс и Клайн [45] исследовали три различных режима течения в диффузоре с криволинейными стенками при увеличении относительного расширения (или угла 20эфф) и сохранении постоянными условий потока на входе, длины центральной линии и ширины входного сечения (фиг. 21). Эффективный полный угол раскрытия диффузора 20ЭФФ вычисляется по формуле для степени расширения диффузора, равной I + 2 N W ) tg эфф. [c.185]

Как показали Гибсон 130] иРейд]38], оптимальная эффективность диффузора возможна при угле раскрытия около 7° для всех диффузоров, кроме коротких, поэтому при проектировании диффузора с минимумом потерь полного давления необходимо выбирать угол раскрытия 7° и длину, обеспечивающую требуемую степень расширения диффузора, Ь1 или не более 25. [c.191]

При расчете диффузорного диода угол диффузора принят постоянным независимо от степени расширения диффузора. Однако известно [22], что оптимальный угол р, при котором потери в диффузоре минимальны, связан со степенью его расширения. Кроме этого, в расчетах не учитываются потери на трение в диффузоре, которые при небольших углах р могут быть одного порядка с потерями на расширение. Поэтому расчетные значения [103] максимальных диодностей для соплового (Д 4) и для диффузорного (Д 5 ч- 6) диодов являются приближенными. [c.256]

В практических задачах важную роль играют движения жидкости с возрастанием давления в направлении течения, т. е. замедленные течения. При существовании таких течений всегда желательно, чтобы не возникал отрыв потока от стенки, так как иначе неизбежна большая потеря энергии. Известным примером замедленного течения является течение над второй половиной верхней, т. е. подсасывающ ей, стороны крылового профиля. На этой стороне давление на некотором расстоянии от носика достигает минимума, а затем, по мере продвижения к концу профиля, начинает возрастать, вследствие чего возникает опасность отрыва. Другим примером может служить течение в расширяющемся канале (диффузоре), используемое для преобразования кинетической энергии в энергию давления. Если угол расширения канала слишком велик, то и здесь возникает опасность отрыва. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...