Тормозная удельная

Автомашина движется по дороге без уклона со скоростью 15 м/с. При торможении сила трения постоянна во времени, но может принимать различные значения. Принимается, что удельная сила трения при торможении является случайной величиной с гауссовским распределением, ее математическое ожидание равно 3000 Н на 1 т массы, а среднее квадратическое отклонение составляет 700 Н на I т массы. Определить значения вероятности того, что тормозной путь. до остановки превысит 40 м 80 м. [c.446]

Коэффициент трения скольжения f зависит от рода материалов, состояния и качества обработки поверхностей трения звеньев, скорости относительного скольжения, удельного давления и других факторов. График зависимости коэс ициента трения скольжения / от скорости скольжения v и удельного давления q тормозных колодок на бандажи колесных пар железнодорожных вагонов показан на рис. 7.1, д. [c.154]

Однако стремление конструктора и исследователя более полно выявить картину физических явлений процесса торможения привело к созданию уточненного метода расчета, учитывающего неравномерность распределения удельного давления по длине тормозной колодки. В основу метода положена гипотеза о распределении удельных давлений по длине колодки пропорционально радиальной деформации накладки [21], [36], [38], [41]. [c.106]

Частные производные в формуле (142) определяются из формулы (141). В качестве определяющего размера рассматриваемой геометрической системы принят диаметр поверхности трения тормозного шкива ё. Величины физических параметров, входящих в систему дифференциальных уравнений (коэффициенты теплопроводности и температуропроводности), удельная теплоемкость и удельные веса элементов трущихся пар тормозов приведены в табл. 95. При изменении температуры в достаточно узких пределах эти величины, характеризующие свойства твердых тел, можно считать постоянными для всех точек тела [217]. [c.604]

ЭМ-2 Тормозные узлы тракторов, и других сельскохозяйственных машин фрикционные узлы экскаваторов с поверхностной температурой трения до 200 С при удельном давлении до 25 кГ/см и отсутствии масла на поверхности трения [c.74]

ЭМ-3 Тормозные узлы мотороллеров и мотоциклов с поверхностной температурой трения до 200 С при удельном давлении до 8 кГ/см и отсутствии масла на поверхности трения [c.74]

Б (битумно-масляная) Тормозные механизмы тракторов, экскаваторов, машин, специального назначения различных лебедок, пневмоколесных кранов, самоходных шасси комбайнов планетарно-фрикционных механизмов породопогрузочных машин и других тормозных и фрикционных узлов ь- поверхностной температурой трения до 300 С, при удельном давлении до 50 кГ/см и отсутствии масла на поверхности трения [c.75]

В процессе торможения происходит деформация как самих колодок, так и тормозного шкива. Однако теория и эксперименты подтверждают, что деформацией последнего можно пренебречь по сравнению с деформацией фрикционных колодок. На основании этого считают, что цилиндрический тормозной шкив при торможении не претерпевает ни упругих, ни пластических деформаций и не теряет цилиндрической формы, а вся деформация системы, выражающаяся в перемещении колодки от начального соприкосновения со шкивом и до достижения максимального тормозного момента, целиком относится к фрикционному материалу колодки. Так как эти материалы упруги, то величина их деформации в каждой точке пропорциональна величине удельного давления. Поэтому результат исследования величин упругих деформаций фрикционной поверхности колодки дает основание судить о распределении удельных давлений по дуге соприкасания колодки и шкива. [c.311]

Для пояснения этого рассмотрим тормозную колодку К, мгновенный центр вращения которой находится в произвольной точке В (рис. 9. 1, а). При этом будем считать, что фрикционная поверхность трения колодки точно соответствует по форме и размерам поверхности тормозного шкива, так что прилегание колодки к шкиву имеет место вдоль всей дуги соприкасания. Примем также, что по ширине колодки удельное давление распределяется равномерно. [c.311]

Формула (9. 2) выражает основной закон распределения удельных давлений вдоль дуги соприкасания колодки и шкива. Таким образом, распределение удельных давлений происходит по синусоиде, причем от размеров тормозной системы этот закон не зависит. На рис. 9. 1, а показано распределение удельных давлений по дуге соприкасания для рассматриваемого случая. [c.313]

Таким образом, если положение мгновенного центра вращения (МЦВ) колодки известно, то, соединяя его с центром тормозного шкива и принимая полученную прямую за основание для отсчета углов р, можно построить всю картину распределения удельных давлений вдоль дуги соприкасания колодки и шкива. [c.315]

Зная положение МЦВ колодки, нетрудно построить всю картину распределения удельных давлений по дуге соприкасания колодки и шкива, так как, согласно доказанному выше, это распределение является синусоидальным, причем аргумент отсчитывается от прямой, соединяющей центр тормозного шкива с МЦВ колодки. [c.317]

Рис. 9. 3. К расчету распределения удельного давления под тормозной колодкой

Рис. 9. 4. Распределение удельного давления под тормозной колодкой

При р1 — 45" (наиболее часто принимаемое значение) распределение удельных давлений такое же, как н па рис. 9. 4, а, однако равнодействующая давлений здесь лежит на горизонтальном диаметре, что является значительным преимуществом, по сравнению с тормозом У-4, с точки зрения уменьшения или даже устранения сил, изгибающих коренной вал машины, так как суммарная равнодействующая обеих симметрично расположенных тормозных колодок при равенстве сил N будет равна нулю. [c.322]

На рис. 9. 4, в показано распределение удельных давлений по дуге соприкасания с тормозным шкивом свободной тормозной колодки, рассмотренной в примере 9. 1 для случая вращения шкива по часовой стрелке. [c.322]

Дисковые тормоза (см. рис. 5.84) имеют поверхность трения на торце, ограниченную радиусами и R . Для уменьшения осевого и удельного давления в тормозе предусматривают несколько дисков, связанных через один с валом и с тормозным кожухом. [c.321]

Силовая 1 оловка Гидромеханический гидро-мотор, винтовая передача 800 КГ Недопустимые удельные давления на поверхность резьбы при торможении V, а Ввести в напорную магистраль тормозное устройство [c.101]

Силовой расчет привода подвода головок показал, что удельные величины давления на рабочую поверхность резьбы при наибольшей статической нагрузке не превышают нормы для используемого привода, однако динамические нагрузки при торможении намного выше допустимых. Это ведет к преждевременному износу. Для уменьшения удельных давлений на поверхности резьбы нужно снизить модули ускорения а при торможении, т. е. ввести в напорную магистраль специальное тормозное устройство. [c.106]

Композиции На основе однодоменных частиц Ре и Ре—Со Хорошие механические и магнитные свойства. Удельная энергия до 26 кДж/м Перспективны, но промышленное применение ограничено из-за сложной технологии. Подвижные магниты автомобильных измерительных приборов, тормозные устройства счетчиков, роторы микродвигателей [c.24]

Нагруженные тормозные колодки и устройства, работающие в паре с чугуном при температуре трения до 4 1100 С, скорости скольжения до 50 м/с и удельном давлении до 24,5- 10 Па [c.701]

Фиг. 33. Зависимость коэфициента трения для деревянных тормозных колодок от скорости при удельном давлении 2 кг(см . 1 — тополь, не пропитанный маслом 2—тополь, пропитанный минеральным маслом 3—красный бук, пропитанный растительным маслом.

Детали, управляющие колодками, при механическом тормозном приводе выполняются в виде раздвижного кулака или клина. При гидравлическом тормозном приводе управление колодками производится при помощи гидравлического цилиндра с поршнями. Кулаки, раздвигающие колодки при механическом тормозном приводе, делаются трёх типов простой (фиг. 152, а), сползу-ном-уравнителем (фиг. 152,6) и с п о-стоянным плечом приложения силы (фиг. 152, в). При кулаке с ползуном-уравнителем усилия Р на переднюю и заднюю колодки получаются одинаковыми при кулаке без уравнителя эти усилия получаются разными. Кулак с ползуном-уравнителем обеспечивает при данных размерах тормоза более высокий тормозной момент, чем кулак без уравнителя, но удельные давления для передней и задней колодок при одинаковых их размерах получаются при этом разными. Кулаку с постоянным плечом приложения силы придаётся такая форма, чтобы независимо от гла его поворота плечи, на которых действуют силы по колодкам, оставались постоянными. Для построения профиля такого кулака пользуются методом касательных [55]. На фиг. 152, г показана схема клина 1, раздвигающего колодки, снабжённые по концам роликами 2 (передний тормоз ГАЗ-А А). [c.127]

Удельная тормозная сила В [c.230]

Для рудничных электровозов производится расчёт на длине /д, равной длине откатки, для отечественных шахт до 4000-и. Расчётным профилем является так называемый уклон равного сопротивления (3—бо/до в сторону движения с грузом). Тяжёлые уклоны обычно имеют малую протяжённость и облегчают работу двигателей, лимитируя вес состава по сцеплению. Скорость движения резко ограничена длиной тормозного пути (40 м) при торможении состава одним электровозом. Удельное сопротивление движению для гружёных вагонеток на роликовых подшипниках составляет 7 кг/т и для порожних 10 кг/т для тяжёлых вагонеток (вес брутто 5 т и выше) и о ниже на 25—30%. [c.459]

В этой фазе в случае равномерного распределения в поезде удельной тормозной силы никаких новых реакций в сцепных приборах не появляется. При неравномерном же распределении добавочно возникают местные статические реакции сжатия или растяжения. [c.710]

Этим же показателем определяется размер удельной площади каждого из производственных отделений цеха холодной штамповки, например в автомобильном производстве на единицу оборудования приходится по отделениям (Л-) заготовительному—50—60, рамному—45—50, крупных деталей (крыло, капот, кабина, кузов, облицовка радиатора и пр.)— 35 — 40, средних деталей (тормозные барабаны, кожухи, диски сцепления и пр.) — 20 — 25, мелких деталей—10—12. [c.107]

Как известно, для большинства фрикционных пар возрастание температуры трения и удельного давления обычно приводит к снижению коэффициента трения и повышению интенсивности износа. Очевидно, что уменьшение Квз в тормозе не должно приводить к уменьшению номинального тормозного момента (повышение номинального тормозного момента в этом случае можно считать явлением положительным). [c.153]

Эксперименты показали, что при достаточно постоянном тормозном моменте максимальная удельная мощность хорошо характеризуется средней удельной мощностью [c.135]

Тяжелые (тяжелее электрона) заряженные частицы, проходя через вещество, теряют энергию главным образом на ионизацию и возбуждение атомов вещества. Характеристикой потери энергии является удельная потеря энергии dE/dx, МэВ/см, или (1р) dEjdx, МэВ/(мг-см -), где р — плотность вещества, мг/см . Удельные потери энергии называют также тормозной способностью вещества. [c.1141]

Однако при исследовании износостойкости фрикционных материалов не всегда удается получить однозначную связь между линейным и весовым износом, так как вследствие высоких температур, возникающих при трении, удельный вёс материала изменяется из-за образования окислов, адсорбирования влаги из окружающей среды и т. п. Для материалов тканых и плетеных существенные погрешности в измерении износа по весу создает накопление продуктов износа в порах материала. При испытаниях фрикционных материалов на реальных тормозных установках измерение износа по весу вообще мало пригодно из-за относительно малой величины веса изнашиваемого материала по сравнению с весом накладки, что снижает точность измерений. Кроме того, измерение износа по весу не позволяет судить о неравномерности износа накладки и установить возможный срок ее службы. Таким образом, определение линейного износа обеспечивает более высокую точность измерений и в большей мере отвечает запросам эксплуатации тормозных устройств. [c.570]

СЧ 21-40 Условные напряжения изгиба примерно до 300 i.I / jii Условные удельные далления между трущимися поверхностями > 5 кГ/см О 1,5 кГ1см в отливках весом более 10 гп) или подверженность поверхностей закалке Высокая герметичность Станины долбежных станков, вертикальные стойки фрезерных, строгальных и расточных станков Станины с направляющими большинства металлорежущих станков, шестерни, маховики, тормозные барабаны, диски сцепления Гидроцилиндры, гильзы, корпусы гидронасосов, золотников и клапанов среднего давления (до 80 vF/ m ) [c.50]

ЭМ-1 Тормозные и фрикционные узлы строительно-дорожных и подъемно-транспортных машин и механизмов лебедок и тормозов механических iipe температурой трения до 200 С при удельном давлении до 15 кГ/од1 и отсутствии масла на поверхности трения [c.74]

В (масляно-смоляная) Малонагружепные тормозные механизмы кранов, лесопильных рам, деревообрабатывающих станков, автоматов для резки кирпича и других тормозных и фрикционных узлов с поверхностной температурой трения до 300 С при удельном давлении до 11,5 кГ/см и отсутствии масла на поверхности трения [c.75]

Плечо пары сил Q непосредственным измерением по чертежам определяем равным /о — I см. Следовательно, для замыкания тормоза к поворотному кулачку должен быть приложен момент, равный уИд = 27,3 кГсм при вращении обода против часовой стрелки и УИд = 25,9 кГсм при вращении по часовой стрелке. Таким образом, тормозной момент может быть определен независимо от предположения о распределении удельных давлений по дугам соприкасания колодок II обода. Однако для проверки прочности фрикционных обкладок колодок необходимо найти максимальные удельные давления, а это может быть сделано только если предварительно найти положение МЦВ колодок. [c.339]

Ретинакс — композиция на основе фено-лоформальдегидной смолы с асбестом, предназначен для изготовления тормозных колодок, вкладышей и других фрикционных деталей. По ГОСТу 10851—64 выпускают двух марок А — для работы во фрикционных узлах трения при поверхностной температуре до 1100 С, скорости скольжения до 50 м1сек и удельном давлении до 25 кПсм (в паре с чугуном) Б — 700° С, 10 м сек и 15 кГ/см . [c.268]

Стб БСтб Детали, требующие повышенной прочно сти валы, оси, бойки молотов, коленчатые валы, кулачковые и фрикционные муфты, пластины цепей, тормозные ленты, шпонки, зубчатые колеса (при низких удельных давлениях), червяки средней прочности. Применяются, как правило, в термически обработанном состоянии после улучшения, нормализации [c.497]

Определение коэфициента трения тормозных накладок и фрикционных колец производится испытанием на трение образца по чугунному диску в течение 45 мин. при удельном давлении 2,7 кг/см , температуре образца 100—135° С или 230—250° С и окружной скорости по средней линии образца 7—7,5 Mf eK. [c.348]

Характеристикой по числу оборотов называется диаграмма зависимости мощности двигателя Ng, крутящего момента (или среднего эффективного давления pg) и удельного расхода топлива gg от числа оборотов коленчатого вала п при постоянном положении органа, управляющего количеством поступающих в цилиндры топлива или горючей смеси. Изменгние числа оборотов достигается изменением внешнего тормозного момента. Пределы изменения числа оборотов — от минимального устойчивого до нормального (или максимального). При снятии характеристики по числу оборотов устанавливаются наивыгоднейшие углы опережения зажигания или впрыска топлива. Различают а) характеристики максимальной мощности б) нормальные характери- [c.28]

В нескольких стандартах на тормозные материалы (ГОСТ 1786-57, ГОСТ 6914-54 и др.) указаны условия и процедура испытаний материалов на трение и изнашивание. Образцы изнашиваются о чугунный или стальной диск при окружной скорости 7—7,5 м1сек и удельном давлении 2,7 кг1см . Температура при испытании не должна превышать 100— 135°. Такие испытания проводятся по требованию заказчика и имеют своей целью контроль стабильности качества фрикционных материалов. Применительно к легким условиям трения в отношении температурного режима этот метод используется и для изысканий новых тормозных материалов. [c.6]

Рассчитав и выбрав таким методом необходимый режим испытания для данного размера образцов, приступают к испытанию. Для этого укрепляют образцы в гнезда фрикционных головок, устанавливают минимальный зазор между образцами и раскручивают вал машины с маховиками до скорости, несколько большей заданного значения. Затем выключают электродвигатель и одновременно рассоединяют зубчатую муфту. Когда скорость свободно вращающейся маховой массы снизится до заданной величины, подают давление в пневматический цилиндр. При этом неподвижный образец, установленный в головке подвижной бабки, прижимается, к вращающемуся образцу и начинается процесс торможения вращающейся маховой массы. Тормозной момент испытываемой пары записывается самописцем по времени. Торможение производится до полной остановки маховой массы (давление на образцы при этом поддерживается постоянным). Кроме тормозного момента фиксируется время торможения и тормозной путь. Если скорость маховой массы в момент начала торможения и удельное давление задаются достаточно точно, то среднее (эффективное) значение величины коэффициента трения может быть определено из выражения [c.136]

Прессматериалы К-Ф-3, КФ-Зм и К-217-57. Жесткие комкообразные материалы, пропитанные смолой и подсушенные МХП 37-57, МХП 4155-54, ТУ М 232-52 Фенол ьно-формальдегидная смола реаолыюго типа, асбест, ]саолин, инфузорная земля Горячее прессование в прессформах (прямое) при температуре 190 — 200 С н удельном давлении 450— 500 кГ/см с последующей термообработкой при 200 С в течение 8—12 ч Детали с высокой механической прочностью, жаростойкостью, тормозные колодки и т. п. [c.348]

Волокиит КФ-3 и КФ-Зм ТУ ГХП 37-41, ТУ ГХП 29-44 То же Высокие теплостойкость и механическая прочность. Коэффициент трения по Амс-леру без смазки при удельном давлении 10 кПсм и 180 — 200 oofmiH после первого часа испытаний не менее 0,33 Фрикционные детали тормозные колодки экскаваторов, подъемных кранов, вагонов и т. п. Обычное прессование с последующей термической обработкой [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...