Решетка одиночная

Подъемка пролетных строений малых мостов обычно производится балластером при подъемке рельсо-шпальной решетки на свежий или ранее очищенный щебень, а смена пролетных строений (при их длине до 5—6 м) и ремонт мостового полотна — в ходе основных работ при смене путевой решетки. Одиночную или сплошную смену брусьев с укладкой контррельсов выполняют после замены путевой решетки и укладки на мосту новых рельсов. [c.36]

Эти количественные данные показывают, что ионизацию дефектов можно трактовать, используя теорию химического равновесия, и что при такой трактовке применим закон действующих масс. Но при этом важно, является ли дефект донором или акцептором, химической примесью или дефектом решетки, одиночным или составным ионизованным дефектом и является ли кристалл диэлектриком или полу- [c.95]

В случае, если распределительное устройство представляет собой плоскую (тонкостенную) решетку и она предназначена для равномерного распределения скоростей по сечению в условиях полной неравномерности набегающего на нее потока, требуется определить, в каких пределах допустимо применение такой одиночной решетки и какова связь между степенью растекания струи в конечном сечении за решеткой и коэффициентом ее сопротивления. [c.79]

ОДНОЙ области сечения за решетками в другую. Как будет показано, такая система решеток является весьма эффективным выравнивающим устройством, хотя ее сопротивление, необходимое для полного выравнивания потока, равно оптимальному сопротивлению одиночной решетки. [c.88]

Как видно, общее сопротивление всей системы решеток, необходимое и достаточное для обеспечения полного растекания струн за последней решеткой, теоретически равно сопротивлению одиночной решетки с расчетным (оптимальным) коэффициентом сопротивления [см. (4.136) и (4.103)]. [c.117]

Коэффициент сопротивления участка с внезапным расширением при установке в нем системы решеток любых видов может быть вычислен по тем же формулам [(4.114)—(4.116), (4.118) и (4.119)], что и для одиночной решетки, если вместо подставить сумму коэффициентов сопротивления всех решеток, определенную по зависимостям (4.130)—(4.132). [c.117]

Изложенные результаты расчета дополнительно подтверждают большую эффективность системы решеток, чем одиночных. При этом согласно последним расчетам, во всяком случае для регулярной неравномерности потока (как малой, так и большой), оптимальным можно считать р = 2 для каждой решетки при р = l- 2. [c.136]

Рис. 7.22. Зависимость коэффициента сопротивления входного участка аппарата круглого сечения от коэффициента сопротивления одиночной плоской решетки при центральном входе потока вверх и различных Рк/ о-

Многочисленные экспериментальные исследования по определению потерь во входном участке моделей аппаратов подтвердили правильность теоретического положения о том, что общее сопротивление участка с системой решеток, когда за последней достигается полное растекание потока по сечению, не превышает сопротивления участка с одиночной оптимальной решеткой. [c.191]

Следовательно, коэффициент сопротивления участка с системой решеток, установленных тандемом, может быть вычислен по тем же формулам, что и для одиночной решетки, если вместо подставить сумму коэффи- [c.191]

Вместо плоских решеток могут быть применены уголковые или швеллерные решетки (см. гл. 8), нейтральный насыпной слой с соответствующим коэффициентом сопротивления [см. формулу (10.6) 1 и другие аналогичные устройства. Можно также устанавливать одиночную плоскую решетку [c.284]

Экспериментальное исследование кинетики и температурной зависимости физических характеристик, обусловливаемых дефектами (например, электросопротивления, постоянной решетки, теплосодержания и т. д.), и теоретический анализ полученных данных показали, что основными типами точечных дефектов являются вакансии, межузельные атомы и состоящие из них комплексы. Энергия образования вакансии, определяемая работой по переносу атома из узла решетки на поверхность кристалла, составляет величину порядка 1 эВ (для благородных металлов, например), а межузельного атома — несколько эВ (для Си — 3,4 эВ). Поэтому появление и вакансий и межузельных атомов приводит к повышению термодинамической устойчивости системы, если концентрация и энергия образования дефектов отвечают соотношению (10.17). При этом очевидно, что концентрация одиночных вакансий должна быть заметно выше концентрации межузельных атомов. [c.232]

Решение — в дальнейшем — задачи об обтекании плоским потоком одиночного профиля можно будет получить, рассматривая этот последний случай Как предельный при стремлении к бесконечности шага решетки. [c.99]

Были рассчитаны также комплексы внедренных атомов [55, 54, 103, 73, 76]. В случае одного внедренного атома металла матрицы расчет привел к выводу, что наиболее устойчивым является пе одиночный межузельный атом, занимающий центр междоузлия, а так называемая гантельная или расщепленная конфигурация атомов (рис. 27). Внедренный атом смещает соседний атом, находившийся ранее в узле (отмеченном на рис. 27 крестиком), и образует с ним пару (гантель) симметрично расположенных смещенных с узлов атомов. При этом в ГЦК решетке ось гантели ориентирована в направлении (100) (рис. 27,а), а в ОЦК решетке—в направлении <110) (рис. 27, б). Гантель можно рассматривать как симметричный комплекс дефектов — внедренного и смещенного атомов, искажаю- [c.125]

Опыты показали, что в более неоднородном кипящем слое эффективные коэффициенты тепло- и температуропроводности существенно выше, чем в слое, близком к однородному. Это, очевидно, объясняется тем, что в первом случае в интенсивное движение приводятся крупные агрегаты частиц, во втором — лишь одиночные частицы. Как сказочные джины, поднимающиеся над решеткой газовые пузыри в неоднородном кипящем слое увлекают за собой огромные массы зернистого материала, созда- [c.135]

Многочисленные неполные плоскости или экстраплоскости не проходят через все сечение кристалла. Они обрываются внутри него. Возле края экстраплоскости расположение атомов искажено. Эта искаженная область тянется вдоль всего края и называется краевой дислокацией. Длина одиночной дислокации может достигать нескольких тысяч межатомных расстояний или периодов решетки. [c.45]

Кольцевая решетка осевого направляющего аппарата была исследована в составе одиночной осевой ступени (с постоянными параметрами на входе), а также в составе второй ступени двухступенчатого осевого отсека [83]. В составе осевых ступеней решетка осевого НА имела несколько большую высоту и средний диаметр. [c.175]

Схемы спектров на рис. 3.5 подтверждаются фотографиями (см. рис. 3.16, а) и распределением давлений на спинке профиля (рис. 3.6,а). Отметим, что скачки конденсации 1 сохраняют практически неизменное положение в косом срезе при различных числах М]>1,1. В зоне скачка конденсации отмечается область повышения давления, за которой следует конфузорный участок, как и в одиночных соплах Лаваля. Как следует из рис. 3.6, положение и интенсивность конденсационного скачка существенно зависят от числа Рейнольдса. Аналогия с соплами Лаваля установлена при исследовании сверхзвуковых реактивных решеток с расширяющимися межлопаточными каналами (рис. 3.6,6). На эпюрах давлений прослеживаются скачки конденсации внутри межлопаточных каналов за минимальным сечением. Положение конденсационных скачков практически не зависит от режима течения в решетке в широком диапазоне отношений давлений ei = pi/po. Вместе с тем конденсационные скачки влияют на положение и интенсивность адиабатных скачков, возникающих на режимах перерасширения и недо-расширения. [c.78]

Наименее изучены процессы конденсации в условиях взаимодействия решеток и при высокой турбулентности. Сложность физического процесса и трудности экспериментального исследования не позволили выяснить все необходимые его особенности. Влияние возмущений, распространяющихся от вращающейся решетки против потока, изучалось в МЭИ на упрощенной модели (одиночное сопло и вращающаяся решетка стержней за ним). Опыты показали, что при дозвуковых скоростях периодическое прохождение стержней приводит к образованию нестационарных ударных волн, перемещающихся против потока к соплу. Естественно, что ударные волны перемежаются с волнами разрежения, глубоко проникающими в межлопаточные каналы и вызывающими конденсацию. [c.80]

При состоянии насыщения на входе в расширяющейся части каналов возникает конденсационная нестационарность. Установлено, что перемещение конденсационных скачков происходит только в пределах межлопаточных каналов, т. е. до косого среза (рис. 6.17,6, в) в косой срез, как и в случае одиночного сопла, конденсационные скачки не проникают. В исследованной решетке при Е(1 0,54 система колеблющихся адиабатных скачков перемещается внутрь расширяющейся части каналов и подавляет конденсационную нестационарность (рис. 6.17,г). При еа 0,7 колебания скачков отмечены в горловом сечении. Дальнейшее увеличение ба (еа>0,7) приводит к исчезновению скачков, т. е. к полностью дозвуковому течению в каналах решетки. [c.218]

Проведенные исследования сверхзвуковой решетки подтвердили результаты, полученные для одиночных сопл и придали им необходимую общность. Подтверждено, что конденсационная нестационарность не распространяется в косой срез сопла. Обнаружены параметрические резонансы различной физической природы, возникающие на расчетных режимах под воздействием внешних источников возмущений. [c.219]

Полученные в МЭИ результаты показывают, что в выходном сечении за сопловыми решетками с суживающимися каналами, как и в одиночных соплах, добавки ОДА приводят к значительному уменьшению размеров крупных капель. Существенное снижение й(к1 отмечено во всех точках выходного сечения, в том числе и в ближнем следе за выходными кромками (рис. 9.10). Отметим, что при увеличении начальной влажности в отсутствие ОДА кривые (ki(S) расслаиваются с увеличением г/о от 5 до 15 % диаметры [c.307]

В условиях естественного образования пузырей на газораспределительной решетке начальный ( отрывной ) диаметр их может быть больше, чем при образовании одиночного пузыря на отдельном сопле того же сечения, что и у отверстия решетки. Так, в опытах И. Мути и др. при больших скоростях фильтрации отрывной диаметр возрастал из-за слияния зародышей пузырей, одновременно формировавшихся на соседних отверстиях решетки. [c.23]

По крайней мере по данным авторов [Л. 409], испытавших одиночные и двойные решетки, именно при двойных решетках появлялись значительные застойные зоны в слое, видимо вызванные неравномерным скоплением частиц между листами. Это довольно естественно, и утверждение авторов [Л. 97], что двойная перфорированная решетка обеспечивала достаточно равномерное распределение воздуха, может быть, следует расценивать лишь как свидетельство того, что и с такой решеткой установка не утрачивала работоспособности. Чтобы установить истину, желательно провести дополнительные опыты с подобными решетками. [c.232]

До сих пор рассматривалось растекание жидкости с малой регулярной и с полной неравномерностями потока. При большой регулярной неравномерности нет резкой границы между трубками тока с различными скоростями и нет узкой одиночной струи (рис. 3.9, а), поэтому растекание жидкости по решетке имеет промежуточный характер. Выравнивание потока за решеткой будет, очевидно, достигаться при критическом коэффициенте сопротивления р = опт. имеющем большее значение, чем при малой регулярной неравномерности, но меньшее, чем при полной неравномерности. При коэффициенте сопротивления решетки р >> профиль скорости на конечном расстоянии будет перевернутым (рис. 3.9, в), и максимальная скорость за пешеткой окажется в той части сечения, в которой перед решеткой она была минимальной (рис. 3.9, 6), и наоборот. [c.87]

Для повышения эффективности систем решеток расстояние между ними должно быть не меньше определенного значения. Действительно, если при излишне большом коэффициенте сопротивления каждой решетки они расположены слишком близко одна от другой, то течение жидкостц будет мало отличаться от течения, которое наблюдается в случае одиночной плоской решетки (рис. 3.11). Например, струя, набегающая по> центру на первую решетку с большим значением коэффициента р, как было показано, непосредственно за решеткой растекается радиально. Вследствие ограниченности расстояния между решетками струя не сможет изменить своего радиального течения и будет перетекать через-вторую решетку в том же направлении. Вся жидкость за второй решеткой, перетечет из центральной части сечения к стенкам аппарата (рис. 3.11, а). [c.88]

Интересно также отметить, что если 1р= 1, то /С = 0 при > 2. Этот факт практически очень важен, так как сетки или решетки в процессе эксплуатации сильно загрязняются, что приводит к возрастанию величины р. Если первоначально коэффициент для одиночной решетки (сетки) был выбран оптимальным (К = 0), то со временем, вследствие увеличения р, А] — будет также возрастать. При спаренных решетках (сетках) и /р> 1 такое во фастание практически не приведет к увеличению коэффициента /С . [c.136]

При более заметном увеличении коэф(1зи-циента сопротивления решеток против расчетного поле скоростей значительно искажается. Здесь, так же как и при одиночной решетке, наблюдается перетекание жидкое н из одной области в другую вследствие сшивного скашивания струек при растекании по фронту решеток. При значительном уменьшении коэффициента сопротивления ре1иеток [c.185]

Рис. 7.24. Зависимость коэффициента сопротивления входного участка аппарата круглого сечения и одиночной плоской решетки при боковом входе потока и различштх кри-

Сопоставляя рассмотренные результаты с описанными в предыдущих главах результатами опытов, убеждаемся, что для получения равномерного распредет ения скоростей в сечении за насыпным слоем в отличие от распределения перед его фронтом требуется значительно меньший коэффициент сопротивления, чем за одиночной плоской или ячейковой решеткой. Объясняется это именно тем, что отсутствие в слое продольных разграничивающих поверхностей способствует продолжению растекания струи внутри него, так что к выходному сечению поток подходит уже достаточно выравненным. [c.282]

Хаустон использовал незадолго перед тем развитую теорию рассеяния света атомной решеткой (см. также работу Френкеля и Миролюбова [29]). Для вычисления рассеяния, вызываемого единичными центрами, он применил теорию Венцеля [30], относящуюся к случаю рассеяния заряженных частиц атомами. Согласно теории Вентцеля, потенциал V вблизи одиночного атома с зарядом ядра Z равен причем величину h надо рас- [c.160]

Возникновение межузельных атомов сопряжено с раздвиже-нием атомов решетки. Если при образовании вакансий атомы смещаются примерно на 2%, то при образовании межузельного атома — на 12%. Избыточный объем за счет одиночных межузельных атомов составляет —2,5 атомного объема. Он заметно уменьшается при образовании скоплений межузельных атомов. [c.235]

Сверхпроводники и криопроводники. Явление сверхпроводимости было открыто нидерландским физиком X. Камерлинг-Оннесом в 1911 г. Согласно современной теории, основные положения которой были развиты в работах Д. Бардина, Л. Купера, Дж. Шриф-фера (теория БКШ), явление сверхпроводимости металлов можно объяснить следующим образом. При температурах, близких к абсолютному нулю, меняется характер взаимодействия электронов между собой и атомной решеткой, так что становится возможным притягивание одноименно заряженных электронов и образование так называемых электронных (куперовских) пар. Поскольку куперовские пары в состоянии сверхпроводимости обладают большой энергией связи, обмена энергетическими импульсами между ними и решеткой не наблюдается. При этом сопротивление металла становится практически равным нулю. С увеличением температуры некоторая часть электронов термически возбуждается и переходит в одиночное состояние, характерное для обычных металлов. При достижении критической температуры (Т ) все куперовские пары распадаются и состояние сверхпроводимости исчезает. Аналогичный результат наблюдается при определенном значении магнитного поля (критической напряженности Я р или критической индукции Акр), которое может быть создано как собственным током, так и посторонними источниками. Критическая температура и критическаяс напряженность магнитного поля являются взаимосвязанными величинами. Эта зависимость для чистых металлов может быЪ приближенно представлена следующим выражением [c.122]

Концентрация вакансий ио границам зерен на несколько порядков выше их концентрации в теле зерна. Энергия, необходимая для образования вакансий, существенно меньше в искаженной кристаллической решетке на границе зерна. Мигрируя под воздействием поля напряжений, вакансии выходят из тела зерна на границу и перемещаются вдоль нее как по каналу. Коэффициент диффузии по границе значительно выше, чем в теле зерна. Мигрирующие по границам вакансии могут сливаться, образуя сдвоенные вакансии, которые более устойчивы термодинамически и более подвижны, чем одиночные. В ходе дальнейшего слияния вакансий о-бразуются их колонии, перерастающие в поры, которые можно обнаружить сначала при помощи электронного микроскопа [Л. 24], а затем и оптического (Л. 21, 22]. [c.81]

Рис. 2.7. Распределение интенсивности износа (мм/ч) по периметру горизонтальной трубы а шахматном (л) и коридорном (б) пучках в пузырьковом режиме (электрокоруад 0,83 мм, ы = 1,2 м/с) и одиночной трубы в форсированном режиме псевдоожижения (в, г) в — серпентинит 0,22 мм, = 7,3 м/с, ц = 3,6 кг/кг г — кварцевый песок 0,29 мм 4 — ь/ = = 5,2 м/с, р = 3,7 кг/кг 5 — и = 8 м/с ц = 0,5 кг/кг. Расстояние б от трубы до решетки на рис. е,г 1- 4,8 и 2 — 1,9 м 3 - 6,4 м 4 — 8,9 м 5 — 6 м. Данные получены В.С. Барболиным и др. на канифоли

Анализ совместного влияния перечисленных факторов на интенсивность конденсации показывает, что в реальной проточной части максимальное переохлаждение в решетках невелико и,зна-чительно ниже, чем в одиночных соплах и отверстиях. Подчеркнем, что механизм образования жидкой фазы в решетках весьма сложен (вихревой, волновой, турбулентный и др.), однако природа появления дискретной фазы во всех рассмотренных случаях одна. Характерным признаком этого сложного процесса следует считать флуктуационность и спонтанность возникновения конденсата. [c.81]

В этом аспекте представляют особый интерес характеристики ступеней при переходе зоны насыщения. Небольшое число опытных данных [155] подтверждает, что такой переход сопровождается снижением КПД в области малых перегревов Hso= = 0,971- 1,0), а затем его возрастанием при 0сопловой решетки, установленной за предвключенной ступенью и в одиночном суживающемся сопле (см. рис. 3.12 и 6.12). Следовательно, эксперименты с турбинной степенью подтверждают гипотезу, объясняющую-такое поведение КПД решеток и ступеней при переходе зоны Вильсона. Полученные результаты можно рассматривать как косвенное подтверждение возможности возникновения кризисных явлений в таких ступенях разрушения лопаток и дисков, вызываемые присутствием агрессивных примесей в паре, температурной усталостью, флуктуационностью процесса конденсации и изменениями пульсационного режима. [c.162]

Периодически нестационарные течения с переменными граничными условиями в выходном сечении сопловой решетки реализуются в одиночной ступени. В промежуточной ступени периодическая нестационарность возникает и на входе в сопловой аппарат последующей ступени, однако ее влияние не столь существенно, так как скорость обтекания входных кромок невелика, как соответственно и интенсивность волн. Кроме того, в последующем кон-фузорном течении волны частично гасятся структура этих волн усложнена взаимодействием с вихревыми кромочными следами предшествующей решетки, а скорость перемещения суммируется со скоростью потока. Однако влияние волн против потока, т. е. на течение в каналах предшествующей рабочей решетки, может быть существенным, несмотря на то, что значения максимальной амплитуды пульсаций, зависящей от формы и скорости обтекания входных кромок сопловой решетки, невелики. [c.190]

Исследованная решетка собрана из слабоискривленных профилей с малым углом поворота потока (рис. 6.17, с). Геометрический параметр F)/f =l,09. Межлопаточные каналы, выполненные с углом раскрытия расширяющейся части = 2,5°, геометрически подобны одиночному соплу № 2 (см. табл. 6.1). Линейный масштаб подобия был выбран равным /С =2,41. Малоинерционные датчики располагались в трех точках расширяющейся части канала на различных расстояниях от минимального сечения. [c.217]

Зависимости амплитуд пульсаций Дрст (еа) (рис. 6.17, d) близки к тем, которые получены для сопла с прямым срезом (см. рис. 6.8). Вместе с тем такое совпадение не обнаруживается при сопоставлении кривых Арст ( а) для сопла с косым срезом (см. рис. 6.13) и для сверхзвуковой решетки. Отсюда можно заключить, что влияние граничных условий на выходе из сопл и решетки является определяющим. Асимметрия расположения зон отрыва S, и S2 и различные амплитудно-частотные характеристики пуль-сационных процессов в этих зонах создают особые условия для одиночного сопла с косым срезом. Однако можно отметить качественно близкие показания датчиков, расположенных в косом срезе сопла (рис. 6.13) и решетки (рис. 6.17, <3). Эти датчики показывают резонансное увеличение амплитуд на режимах е(1 = 0,4-ь0,42. [c.218]

Как и в одиночных соплах, диапазон исследованных режимов 0,34-0,78 следует разделить на две области область /, в которой проявляется конденсационная нестационарность в расширяющейся части каналов решетки, и область П, характерную тем, что в ней проявляются повышенные пульсации, возникающие за выходными кромками и в косом срезе. Режим Еа = ек=0,54 (внутренний адиабатный скачок расположен в сечении Fi) является границей, разделяющей области / я II, и характерен минимальными значениями Арст, что объясняется вырождением конденсационной кестационарности. Максимальные значения Арс/ по показаниям датчиков 1—3 достигается при Sa 0,5 датчики 2 п 3 показывают всплески амплитуд также и при еа=0,4. [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...