Датчик малоинерционный

В качестве регулятора температуры перегретого пара используется электронный регулятор, получающий импульсы от температуры пара за пароперегревателем (датчик — малоинерционная термопара 4) и от скорости изменения температуры пара в промежуточной точке пароперегревателя (скоростная термопара 5). Второй импульс выполняет функции защиты металла пароперегревателя. Регулятор температуры перегретого пара включает КДУ 19, которая изменяет открытие подачи питательной воды в поверхностный пароохладитель 6. [c.215]

Датчики для измерения давления. Непосредственная передача давления от места измерения по трубопроводу на неподвижные приборы связана с необходимостью иметь в измерительной системе передатчик давления с подвижным уплотнением, которое ограничивает измеряемое давление и срок службы измерительной системы, а также является источником возможных погрешностей. Дополнительные погрешности возникают из-за засорения коммутирующих каналов. Поэтому для измерения давления на вращающихся объектах кроме непосредственного измерения давления получили распространение датчики, в которых давление преобразуется в электрическую величину. Съем информации о давлении в форме электрических сигналов позволяет построить малоинерционные системы измерения, которые необходимы для изучения быстро изменяющихся во времени процессов. [c.315]

При испытаниях надрезанных образцов запасенная упругая энергия в образцах значительно уменьшается. При скоростных испытаниях, где процессы деформирования и разрушения протекают в течение долей секунд, необходимы малоинерционные датчики и регистрирующие приборы, исключающие запаздывание в измерении и записи нагрузки и удлинения. [c.7]

Исследования динамической прочности включают как замеры параметров потока с помощью малоинерционных датчиков давления (в частности, тензометрических и пьезометрических), так и одновременный замер напряжений в элементах рабочего колеса с помощью тензодатчиков. [c.297]

Анализируя амплитудно-частотные характеристики на рис. 3.17, следует иметь в виду, что приемное отверстие малоинерционного датчика статического давления было размещено на плоских (торцевых) стенках канала и при этом, естественно, фиксировались пульсации давлений, возникающие в угловых зонах между плоскими стенками и лопатками, а также вблизи плоских стенок. Здесь возникает сложное пространственное движение в пограничных слоях, перетекающих в направлении к спинке профиля, обтекающих угловые зоны и взаимодействующих с концевыми вихрями, которые, как известно, вызывают интенсивное [c.100]

Расчетные и экспериментальные исследования нестационар-ности рассматриваемого типа [66] проведены без учета пограничного слоя в решетках. Воздействие системы волн на характеристики пограничных слоев не изучалось. Первые опытные данные, полученные в МЭИ [50], подтверждают предположение о существенной перестройке пограничных слоев в результате взаимодействия с ударными волнами и волнами разрежения. Экспериментальное изучение волновой структуры в решетке проведено на модели, включающей решетку с суживающимися каналами /, оснащенную малоинерционными датчиками 1—7. Возмущения создавались вращающимися стержнями //, расположенными за решеткой (рис. 5.25, а). [c.190]

Результаты измерения амплитуд пульсаций статического давления малоинерционными датчиками давлений, расположенными в четырех точках на стенке сопла № 1 с прямым срезом (рис. 6.8,а), при различных давлениях за соплом показаны на рис. 6.8,6. При расчетном отношении давлений ea = ei = 0,317 максимальные амплитуды пульсаций, вызванные перемещениями конденсационных скачков, зафиксированы датчиком 2, расположенным на небольшом расстоянии за критическим сечением сопла (г = 0,39), а минимальные амплитуды — вблизи выходного сечения (датчик 4, 2 = 2,34). В точках z = —0,1 и z= + l,12 относительные амплитуды пульсаций статического давления близки, [c.207]

При исследовании нестационарного перемешивания измерения поля температур по радиусу пучка необходимо производить с помощью гребенок термопар. При этом термопары фиксируют изменение температуры во времени в каждой конкретной характерной точке потока, обтекающего пучок. Эти точки выбираются в ядре потока, причем большинство точек размещается в нагреваемой зоне пучка, где наблюдается наибольшее расслоение теоретически рассчитанных полей температур. Необходимо также обеспечить измерение параметров потока при нестационарном режиме с помощью малоинерционных датчиков. Так, термопары должны быть изготовлены из проволоки небольшого диаметра, чтобы инерционность позволяла с достаточной точностью фиксировать действительную температуру теплоносителя в каждый момент времени. [c.59]

На фиг. 1 показана серия записей пульсаций давления на стенке при течении воды и воздуха в горизонтальном канале с внутренним диаметром 38,1 мм. Экспериментальная установка подробно описана ниже. Здесь приведены записи мгновенного давления в зависимости от времени для различных условий течения, соответствующих ряду общеизвестных режимов. Измерения были проведены с помощью малоинерционного датчика давления, установленного на стенке канала. Необходимо отметить, что масштаб по вертикали (указанный на графиках) неодинаков. [c.10]

Измерение перепада давления малоинерционным тензометрическим датчиком [c.153]

Рис. 5-12. Малоинерционный тензометрический датчик МО ЦКТИ перепада давлений.

На рис. 5-12 изображен чертеж малоинерционного датчика перепада давлений МО ЦКТИ, применявшегося также при исследованиях нестационарных процессов в МЭИ и других организациях. В этом приборе в качестве чувствительного элемента используются тензодатчики /, наклеенные с двух сторон на пластину 2, выполненную в виде балки равного сопротивления. Один конец пластины 2 закреплен на распорке 3 гайкой 4 с шайбой 5, а другой ее конец крепится на основании 6 металлического сильфона 7 гайкой 8. Электрические выводы тензодатчика I проходят через четыре уплотнительных патрона 9 в крышке 10 датчика. Последняя крепится к корпусу // с помощью резьбового соединения. Датчик подсоединяется к импульсным линиям давления с помощью штуцеров 12 и 13. При появлении разности давлений пластина 2 изгибается, что приводит к разбалансу мостовой схемы, в плечи которой подключены тензодатчики 1. Полученный таким образом, импульс после преобразования фиксируется на ленте регистратора. [c.154]

Вместе с тем еще в прошлом веке И. А. Вышнеградский с исключительной ясностью поставил задачу создания устойчивых САР. На базе этих исследований и более поздних научных работ А. Сто-долы можно было уже тогда признать несостоятельность кинематической теории проектирования центробежных регуляторов применительно к каждому типу машин и перейти к простейшим и вполне универсальным малоинерционным чувствительным датчикам. Открывалась также возможность на базе теории устойчивости установить общие принципы проектирования САР и избежать излишеств в их чисто конструктивном оформлении. [c.14]

В трехимпульсной схеме (см. рис. 10.5,6) на регулятор, помимо регулируемой величины h, поступают сигналы по расходу пара из котла Md и по расходу питательной воды Mw Схема учитывает изменение расхода питательной воды как при регулирующем, так и при возмущающих воздействиях. Динамические свойства соответствующих датчиков (измерительных органов) отражены кривыми разгона 6 и 7, а исполнительного механизма — кривой 9. Нами было принято, что это инерционные звенья с постоянными времени Тт и соответственно. В рассматриваемой системе целесообразно использовать П- или ПИ-регулятор. В связи с тем, что действие основных малоинерционных возмущений аналогично воздействию по производной, введение в закон регулирования Д-воздействия в общем бесполезно. [c.238]

Против датчика на определенном расстоянии от поверхности блока установлен малоинерционный электроламповый [c.142]

Как уже отмечалось, показания термоанемометра зависят не только от. скорости, но и от температуры движущейся жидкости. Поэтому для точного контроля температуры при измерениях скорости потока с помощью термоанемометра был специально изготовлен малоинерционный полупроводниковый термометр сопротивления (рис. 67). В качестве чувствительного элемента термометра использован терморезистор СТЗ-18, конструкция же датчика аналогична показанной на рис. 65, а. Терморезистор включен в неуравновешенную мостовую схему, обеспечивающую максимально возможную чувствительность и минимальное отклонение от линейности шкалы с учетом допустимой мощности рассеивания. Мост находится в равновесии в точке, соответствующей началу интервала измерения температуры. [c.97]

Разработан малоинерционный тепломер-датчик тепловых потоков, собственный тепловой поток которого воспроизводит теплообмен с испытуемой поверхностью. Уравнение тепловых параметров датчика и испытуемой поверхности осуществляется установкой дифференциальных термопар. Теплообмен между датчиком и испытуемой поверхностью, могущий внести искажение в показания прибора, устранен специальной конструкцией охранного кольца датчиков. [c.169]

Более сложной задачей, чем измерение составляющих вектора скорости потоков, является фиксация пульсации этих величин. Сложность указанной задачи заключается в регистрации пульсаций скорости в широком интервале частот (до нескольких десятков герц). Это требует разработки малоинерционных приборов с малогабаритными датчиками. [c.268]

В массовых динамических испытаниях на изгиб образцов с надрезом ударная вязкость — единственная выходная характеристика испытания. Диаграмма деформации обычно не записывается, так как это сопряжено со значительными экспериментальными трудностями. Общее время испытания измеряется долями секунды, поэтому для фиксации зависимости нагрузки от деформации требуются малоинерционные чувствительные датчики и быстродействующий прибор для записи диаграмм. Обычно используют пьезокварцевые динамометры и шлейфовые осциллографы. [c.209]

Выше было показано, что спектр плотности мощности шума магнитной ленты распределен равномерно по всей полосе воспроизводимых частот. Следовательно, представляет интерес расчет оптимальных параметров воспроизводящего устройства для выявления на фоне белого шума ленты незначительных сигналов информации. Особое значение придается разработке малоинерционных и высокочувствительных датчиков. Здесь следует обратить внимание на то, что решение этой задачи (расчет оптимальной инерционности или постоянной времени датчика) зависит от того, необходимо ли воспроизвести характер изменения сигнала или необходимо обнаружить наличие сигнала, не ставя к параметрам условия точного воспроизведения его формы. При решении многих проблем дефектоскопии достаточно исходить из учета второго условия. [c.143]

Если же датчики питаются переменным током промышленной частоты, а запись результатов необходимо производить в координатах усилие—деформация, то в потенциометрах требуется произвести некоторые переделки. Во-первых, необходимо изменить вход электрической схемы, устранив вибропреобразователь во-вторых, вместо электродвигателя с гитарой цилиндрических передач, вращающих барабан, следует вмонтировать сельсин-приемник с легкой (малоинерционной) червячной передачей. Изменение электросхемы и механические переделки показаны на рис. 29. [c.56]

Температура и влажность воздуха в камерах поддерживались на заданном уровне автоматически. Датчиками служили два ртутных контактных термометра— сухой и влажный, включенные в цепи катушек электромагнитных реле постоянного тока, которые обеспечивали посредством промежуточных реле переменного тока и магнитных контакторов включение и выключение нагревателей и испарителей (см. принципиальную схему регулирования на рис. 38). Были использованы малоинерционные электронагреватели в виде спирали из нихрома на фарфоровых трубках. Испарителями служили обыкновенные электрические лампочки накаливания мощностью 25— 50 вт, погруженные в ванны с водой. [c.62]

Все измерения необходимо производить достаточно малоинерционными датчиками. [c.209]

В опытах определялось распределение концентрации примеси в струе, для чего в воздух, вытекающий из форсунки, добавлялось до 15-20% (по массе) фреона-12. Смесь, отбиравшаяся в потоке насадком типа трубки полного напора 2x1 мм , поступала в малоинерционный датчик концентрации типа теплового детектора. [c.278]

Для автоматического поддержания изотермических условий в калориметрах используются системы авторегулирования с чувствительными термопарами или терморезисторами в качестве датчиков температуры. Чувствительность и инерционность калориметрических приборов, в первую очередь, определяются свойствами систем терморегулирования. Чувствительность калориметрических систем позволяет повысить применение компенсационного или дифференциального метода измерения тепловых эффектов и, например, схем терморегулирования с импульсным питанием. Существенного снижения инерционности калориметров можно достичь при использовании малоинерционных терморегуляторов, таких, например, в которых нагревательный элемент выполняет одновременно функции датчика температуры и является одним из плеч моста, включенного в цепь положительной обратной связи усилителя. Совмещение функций нагревателя и темпера- [c.287]

Для экспериментального исследования волновых и высокоскоростных процессов в газовзвесях используют вертикальные ударные трубы. Характерная схема ударной трубы показана па рис. 4..3.1. Она представляет собой трубу с диафрагмой 2, разделяющей камеры высокого (КВД) и низкого (КНД) давлений. Имеется дополнительное оборудование 4 и 5 для заполнения КНД частичками твердой фазы. Исходная смесь газа с частицами в КНД к моменту разрыва диафрагмы создается отсечкой прокачиваемого через смеситель потока смеси. При этом частицы поддерживаются во взвешенном состоянии восходящим потоком газа, проходящим через вентиляционные каналы 3 и 10. Газо-взвесь может заполнять не всю КИД — между диафрагмой и двухфазной средой возможно существование области чистого газа. После разрыва диафрагмы в КНД образуется ударная волна, проталкиваемая газом из КВД. Процесс регистрируется малоинерционными датчиками давления 8, заделанными в стенки трубы. Описанная схема соответствует ударной трубе, реализованной в работе Е. Outa, К. Tajima, Н. Morii (1976). Эта труба имеет длину около Тми диаметр 70 мм. В отличие от приведенной схемы, двухфазная капельная смесь может создаваться в КНД введением капель сверху (см. А. А. Борисов, Б. Е. Гель-фанд и др., 1971). [c.332]

Измерение температур производится с помощью малоинерционных микротермопар, измерение давления — датчиками типа ЭДД, показания которых контролируются образцовыми манометрами. Запись всех параметров осуществляется на ленты электронных самописцев типа ЭПП-09. Особое внимание при оборудовании установки было уделено вопросу определения массового расхода истекающей среды. Как показал анализ ранее выполненных экспериментальных работ, оценка момента наступления кризиса, проведенная по фиксированным точкам замера расхода, приводит к большим погрешностям и нередко к противоречивым выводам. Учитывая это, в экспериментальную установку введено расходомерное устройство, позволяющее вести непрерывную запись во времени значения секундного расхода истекающей среды. [c.22]

Рис. 2.34. Принципиальные схемы малоинерционных емкостного (а) и тензомет-рического (б) датчиков давления (разработаны в МЭИ)

Кратко описанный выше емкостный измеритель пульсаций давлений, как правило, не применялся в МЭИ для исследований влажнопаровых потоков. В основном для этих исследований нашли применение пьезоэлектрические датчики [113], на основе которых в МЭИ сконструированы малоинерционные зонды пульсаций полного и статического давлений в потоке, а также пульсаций статического давления на стенке. [c.70]

Исследованная решетка собрана из слабоискривленных профилей с малым углом поворота потока (рис. 6.17, с). Геометрический параметр F)/f =l,09. Межлопаточные каналы, выполненные с углом раскрытия расширяющейся части = 2,5°, геометрически подобны одиночному соплу № 2 (см. табл. 6.1). Линейный масштаб подобия был выбран равным /С =2,41. Малоинерционные датчики располагались в трех точках расширяющейся части канала на различных расстояниях от минимального сечения. [c.217]

Особый интерес представляют измерения пульсаций давлений за чашей клапана и за диффузором малоинерционным датчиком давления (см. гл. 2). Их частота составляет 1250—1300 Гц на перегретом паре, на сухом и влажном паре значительно ниже — около 500—600 Гц. Для насыщенного пара перед клапаном амплитуды пульсаций возрастают (в интервале 0,35=Sea[c.249]

При экспериментальных исследованиях переходных гидравлических процессов в действующих тепловых сетях и на экспериментальных стендах используется информационно-измерительный комплекс, иключающий малоинерционные датчики параметров, регастрируьлщие приборы, синхронизацию записи параметров. [c.129]

Малоинерционный тензометрический зонд давления торможения, разработанный Г. С. Самойловичем и И. Н. Письминым, использовался для измерения среднего значения ра и пульсационных составляющих. Конструкция зонда показана на рис. 14-19. На конце корпуса-державки I расположена приемная камера, состоящая из двух половин (5 и б) и двух мембран (4 и 9). Проставка между мембранами 10 образует приемную полость чувствительного элемента. Опоры 11 и 12 одной из мембран изготовлены из текстолита. Приемная камера закрыта крышками 2 и 7. На каждую из мембран наклеивается тензодатчик сопротивлением 150—200 ом из константановой проволоки диаметром 0,03 мм. Датчики круглые диаметром 2—3 мм. [c.410]

В экспериментальных исследованиях [20, 81] использовались два типа модельных РДТТ а) двигатель, снабженный смотровым окном (рис. 49) и двумя соплами разного размера, причем через малое сопло продукты сгорания истекали на режиме установившегося горения, а большое сопло служило для резкого сброса давления в камере сгорания с целью гашения топлива (внезапное открытие этого сопла достигалось с помощью специального пиротехнического устройства или быстрым разрушением разрывной мембраны) б) двигатель, снабженный двумя последовательно расположенными соплами, причем последнее сопло, укрепляемое на шарнире и удерживаемое болтом с надрезом, было сбрасываемым (рис. 50). Для измерения характеристик переходного процесса в РДТТ и фиксации гашения использовались малоинерционные датчики давления и вы- [c.98]

ВИДНО, что погрешность в показаниях датчика с защитным устройством (см. рис. 2) при наиболее характерных скоростях разогрева стенки корпуса турбины может достигать 30—40%, что требует учета этой погрешности. Из рис. 3 также следует, что при больших скоростях разогрева (тепловой удар), которые получаются, например, при толчках роторов турбины, применять защитные устройства с такой тепловой инерщионностыо не следует и необходимо применять малоинерционные герметизированные тензодатчики. При проведении длительных измерений на внутренней поверхности стенки в широком диапазоне температур целесообразно совместное использование малоинерционных герметизированных тензо- [c.146]

Производя подобный анализ для других структурных схем СП (СП без датчиков скорости, СП с последовательной коррекцией), можно показать, что при наличии люфтов и упругих деформаций в механической передаче, когда датчик угла жестко соединен с валЪк объекта, независимо от структуры и особенностей силовой части С[Х (например, система с малоинерционной силовой частью) возника б т автоколебания, амплитуда которых уменьшается с уменьшением лю,ф-та. Однако уменьшение люфта не приводит к устраьгению автоколебаний. Последнее заключение сделано в предположении, что в СП отсутствуют момент трения и внешний возмущающий момент, приложенные к валу объекта. При наличии момента трения или возмущающего момента и определенного соотношения между их значениями и люфтом, как показано в п. г и д настоящего параграфа, создаются условия, исключающие возможность возникновения автоколебаний. [c.299]

Давление масла в главной магистрали измеряют на режимах холостого хода, движения и наката при помощи установленного в кабине водителя датчика. Для измерения температуры масла в ГМП применяют быстродействующий малоинерционный теплоизмерительный прибор. Кроме того, при помощи специального, щупа измеряют зазоры между концами толкателей электромагнитов и регулировочными винтами механизма управления золот-< никами периферийных клапанов. По результатам диагностирования выявляют потребность в регулировках по системе автоматического управления переключением передач и определяют потребность в снятии ГМП с автомобиля для ремонта. [c.190]

Производились измерения давления на стенке. Полное давление в потоке измерялось микронасадком, непрерывно перемещающемся по нормали к образующей. Сигнал давления преобразовывался малоинерционным индуктивным датчиком в электрический сигнал, фикси-эуемый на осциллографе. Тенлеровская картина обтекания фотографировалась. Экспериментальные исследования проводились при числе Маха невозмущенного потока М = 6. Число Рейнольдса, определенное по параметрам в невозмущенном потоке, изменялось в диапазоне К = 0.5 10 -г 2.5 10 . В качестве характерного размера принималась длина образующей конуса до точки сопряжения (100 мм). Для исследуемых моделей такой диапазон изменения чисел Рейнольдса соответствовал режимам перехода ламинарного течения в турбулентное либо в пределах зоны отрыва, либо вверх по потоку от точки отрыва. Режим течения в пограничном слое контролировался по коэффициенту восстановления температуры поверхности. [c.162]

Импульс по температуре, используемый в системах регулирования и заи(иты, должен вырабатываться малоинерциониыми датчиками (термопарами или другими измерительными устройствами, имеющими в случае необходимости динамическую коррекцию), уста-иовлеиными в характерных сечениях тракта и обеспечивающими представительное определение температуры. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...