Линия центробежной силы

В некоторых случаях бывает удобнее силы, действующие па регулятор, приводить не к муфте, а к центру Е груза (рис. 20.7), направляя нх по линии центробежной силы инерции [c.405]

Таким образом, равновесие регулятора является устойчивым, если характеристика регулятора расположена так, что до точки пересечения с она лежит ниже линии центробежной силы и после точки с она лежит выше линии центробежной силы. Так как регулятор должен работать в пределах, определяемых степенью неравномерности б, равной [c.407]

На рис. 571 нанесена характеристика регулятора ЪЬ и линии 01 и О/ центробежных сил щах и Рщ min. Для любых линий центробежных сил, проведенных в пределах между линиями О/ и О/, [c.527]

Таким образом, равновесие регулятора является устойчивым, если характеристика регулятора расположена так, что до точки пересечения с она лежит ниже линии центробежной силы и после [c.401]

Под действием центробежных сил может сместиться и сепаратор (вид б). И в том, и другом случае вследствие отклонения линий контакта ОК от нормалей правильное качение роликов нарущается и трение в подшипнике резко возрастает. [c.503]

Так как линии действия центробежных сил инерции проходят через центр вращения О, то искомый момент пары равен сумме [c.286]

Перенесем в центр качания А по линии действия центробежную силу (рис. 227, г), сложим здесь обе составляющие (Фдг и Ф7) си.лы инерции и найдем равнодействующую всех сил инерции звена. [c.412]

Пример 133. Тонкая пластинка F (рис. 375) массы А1 вращается с постоянной угловой скоростью (О вокруг оси, расположенной в плоскости пластинки. При заданных координатах Хс и ус центра тяжести С определить величину равнодействующей центробежных сил инерции и линию ее действия, а также положение добавочной массы величины т, присоединение которой к пластинке устраняет динамические реакции подшипников. [c.360]

Чтобы найти ординату уа линии действия равнодействующей, вспомним, что момент равнодействующей относительно начала координат (или, что то же, сси Ог) равен сумме моментов элементарных центробежных сил [c.361]

Сравнение полученного выражения для zq с формулой (45) показывает, что центр удара пластинки может быть найден кач точка пересечения двух прямых прямой, параллельной оси вращения и проходящей через ось качаний физического маятника, для которого ось вращения служит осью подвеса, и перпендикулярной к ней прямой, являющейся линией действия равнодействующей центробежных сил инерции при вращении пластинки вокруг указанной оси. [c.366]

Найде.м условия относительного равновесия груза на нити (отвеса), принимая во внимание вращение Земли. Притяжение F рис. 410) груза Землей искажается действием центробежной силы Se, так что вес тела, равный натяжению нити N, не будет равен F, кроме того, направление отвеса DM не совпадает с направлением радиуса МО Земли в данном пункте. Обозначим геоцентрическую широту, т. е. угол радиуса Земли с плоскостью земного экватора через а географическую широту т. е. угол отвесной линии с той же плоскостью, через ф тогда из условия равновесия, проектируя силы на кажущуюся [c.433]

Лопатки турбин (рис. В. 15), несмотря на сложную форму поперечного сечения, приближенно могут быть рассмотрены как стержни прямолинейные, нагруженные центробежными силами Яг, переменными по оси х (зависящими от угловой скорости вращения ш), которые оказывают существенное влияние на частотные характеристики лопатки. Кроме того, в лопатках линии, соединяющие центры тяжести сечений (ось Х1< ) и центры жесткости (ось ЛГ]), не совпадают, что приводит к возникновению совместных изгибно-крутильных колебаний. [c.8]

Поле силы тяжести на поверхности Земли определяется потенциалом и его первыми и вторыми производными [12]. Приведем эти величины в прямоугольной системе координат с направлениями осей х — на север, у — на восток, z — вниз по направлению отвесной линии. Потенциал W является суммой потенциалов притяжения земных масс (гравитационного потенциала) и центробежных сил, возникающих при вращении Земли (центробежного потенциала), и выражается в джоулях. [c.1181]

При движении жидкости в изогнутых трубах и змеевиках за счет действия центробежных сил в поперечном сечении возникает вторичная циркуляция, приводящая к сложному течению по винтовой линии (рис. 19.11). Центробежный эффект увеличивает теплоотдачу он наблюдается как при ламинарном, так и турбулентном режимах движения. [c.303]

При выводе уравнения совершенного гидравлического прыжка было принято, что глубина к" — глубина после гидравлического прыжка в ближайшем к нему сечении, где давление распределяется по гидростатическому закону. Свободная поверхность в пределах волнистого прыжка отличается значительной кривизной. Вследствие действия центробежных сил пьезометрическая линия не совпадает с кривой свободной поверхности, а лишь пересекает ее в двух точках А (см. рис. 21.4). В этих точках производная макси- [c.115]

Положим, что в промежутке между кромками двух смежных лопастных систем нет влияния последних, и поток жидкости рассмотрим в абсолютном движении как установившийся с соответствующими абсолютной скорости — меридиональной v и окружной Первая — касательна к линиям тока и является окружной относительно мгновенного центра вращения О, вторая — касательна к окружности, описанной радиусом от оси вращения до данной точки. Следовательно, на каждую частицу жидкости действуют объемные силы силы тяжести и две центробежные силы (первая— возникающая при вращении относительно оси колес гидродинамической передачи, вторая — относительно мгновенного центра вращения в меридиональном сечении). [c.37]

При вращении ротора насоса под действием центробежной силы и давления масла в линии всасывания плунжеры своими сферическими головками прижимаются к коническим поверхностям внутренней обоймы подшипника и при наличии эксцентриситета ротора относительно статора совершают возвратно-поступательное движение в отверстиях ротора. За один оборот ротора каждый плунжер осуществляет один двойной ход. [c.69]

Рис. V.19. К расчету болтов лопасти на прочность а — к определению линии перегиба фланца б — распределение центробежной силы между болтами в — схема нагружения

Устройство простейшего пластинчатого насоса однократного дей-ствия схематически показано на рис. 12.3. В цилиндрической расточке корпуса насоса — статоре эксцентрично вращается цилиндрический ротор, имеющий радиальные пазы, в которых установлены пластины-вытеснители. При вращении ротора пластины прижимаются к внутренней поверхности статора центробежными силами либо специальными пружинами. Объем, заключенный между соседними пластинами, по мере вращения ротора изменяется по величине. В зоне всасывания увеличивающийся объем между пластинами заполняется жидкостью. В зоне нагнетания этот объем уменьшается и жидкость из него вытесняется в напорную линию. Рабочий объем пластинчатого насоса однократного действия приближенно [c.156]

Выявление статической неуравновешенности звеньев на практике осуществляется с помощью специальных балансировочных установок. На рис. 9.2, б изображена схема простейшей балансировочной установки. Подлежащее балансировке звено, например шкив ременной передачи, устанавливается на опоры установки так, чтобы он мог свободно поворачиваться вокруг оси вращения. Это достигается путем перекатывания вала шкива по горизонтальной опорной призме. После небольших покачиваний шкив остановится в положении, когде центр тяжести его S будет находиться в вертикальной плоскости /—/ ниже оси вращения О. Поэтому корректирующую массу следует поставить на линии /—/ выше оси вращения. Путем ряда попыток можно установить, какую корректирующую массу надо иметь, чтобы результирующая центробежная сила инерции шкива обращалась в нуль. При этом будет выполнено условие [c.189]

На рис. 20.10 нанесена характеристика регулятора Ь—Ь и линии 01 и О/ центробежных сил Р п2тл% и Fn2min. Для любых линий центробежных сил, проведенных между линиями 01 и О/, регулятор с характеристикой Ь — Ь устойчив для равновесных [c.407]

Если любому значению х соответствует одна и та же равновесная угловая скорость и равновесная кривая регулятора имеет вид прямой, параллельной оси ординат, то )тах = т п и 8 = 0. В этом предельном случае характеристика совпадает с линией центробежной силы, и регулятор находится в динамическом равновесии в любом положении. Такой регулятор называется астатическим. Теоретически он может поддерживать постоянную )тловую скорость при всех положениях муфты. Однако астатические регуляторы не обладают динамической устойчивостью, и если и применяются, то при введении в схему регулирования дополнительных устройств. [c.528]

На рис. 18.10 нанесена характеристика регулятора Ь — Ь и линии 01 и 01 центробежных сил Р тах и Р п тШ- Для любых линий центробежных сил, проведенных между линиями 01 и О/, регулятор с характеристикой Ь — Ь устойчив для равновесных положений от Хш п до ЛГтах- РегуЛЯТОрЫ, ДЛЯ КОТОрЫХ ВЫПОЛНЯЮТСЯ эти условия, называются статическими. [c.401]

Во влагоотдели-т е л е воздух очищается от влаги и твердых частиц. Воздух по отверстию 5 (рис. 47) проходит в стакан 2 через щели в отражателе 4 и движется по винтовой линии. Центробежными силами мелкие частицы воды и масла отбрасываются по стенке 3, где, собираясь в капли, стекают в спокойную зону, отделенную заслонкой 8. Осушенный воздух очищается от механических примесей размером более 0,05 мм металлокерамическим фильтром 7 и поступает к выходному отверстию 6. Вода нз прозрачного стакана 2 выбрасывается сжатым воздухом после открытия запорного клапана 1. [c.50]

Осевые отверстия 14 к 10 соединяют прорези с подводящей 11 и отводящей 13 линиями. Во избежание прогиба цапфы 12 под действием односторонних сил давления, а также во избежание раскрытия зазора лгежду цапфой и блоком цилиндров 4 применяют гидростатическую разгрузку цапфы, описанную ниже. Поршни выдвигаются из цилиндров нод действием центробежных сил и давления жидкости. Для уменьшения напряжения в месте контакта поршней 6 и колец 5, площадь поршней стремятся сделать меньшей, а их число 2 — большим. Одновременно это содействует выравниванию подачи и уменьшению радиальных габаритных размеров благодаря уменьншнию хода h при заданном значении Vq. [c.311]

Следует указать, что общая структура потока, полученная на модели электрофильтра при рассматриваемом варианте подвода, подтвердилась в промышленных условиях работы аппарата. При обследовании решеток такого электрофильтра на одной из ТЭЦ были обнаружены слс.ты эр,дни в ви. Ш деф ф.мчции отверстий, принявших овальную форму (рис. 9.6, о) вследствие разрушения их краев. Направление разрушения краев очень близко совпало с направлением линий тока, наблюдавшихся на мг шли. по шелковинкам (рис. 9.6, г). Нижняя часть решеток электрофильтра была настолько сильно. разрушена, что местами группы отдельных отверстий обтшдииялись в большие сплошные отверстия. Более сильная эрозия в. нижней. части решетки закономерна, так как в этом месте газ, идущий из подводящего диффузора с наибольшими скоростями (отрыв потока происходит от верхней стенки), испытывает при растекании по решетке резкое искривление с поворотом вверх. Искривление потока приводит к появлению центробежных сил, отбрасывающих наиболее тяже.лые частицы, взвешенные в потоке, в сторону от центра кривизны, т. е. как раз в сторону нижней части решетки. Набегая со сравнительно большой скоростью и скользя по решетке в указанном месте, твердые частицы постепенно ее разрушают. [c.232]

Ср — скоростной коэффициент, учитывающий ослабление сцепления ремня со шкивами под действием центробежной силы. Для резинотканевых ремней С =1,04...0,0004 для синтетических = 1,01...о,0001 v , для клиновых и поликлнновых С ,== 1,05...0,0005V-, Се коэффициент расположения передачи. Для плоскоременных передач Се зависит от угла наклона 0 линии центров передачи к горизонту. Значения Ср равны 1,0 0,9 и 0,8 при 0, соответственно равных 0...60 60...80 и 80...90°. Для клиноременных и по-ликлиноременных передач Со = 1 Ср—коэффициент динамичности нагрузки и режима работы. Значения Ср при односменной работе [c.322]

Будем предполагать силу тяжести G = mg велосипедиста и велосипеда сосредоточенной в их общем центре тяжести С, лежащем в плоскости рамы велосипеда. В этой же точке приложена и центробежная сила S = mv ja. Будем считать также, что силы реакции почвы нормальная N и боковая сила трения F, приложенные в точке пересечения линии соприкасания колес с почвой и плоскости чертеи<а, приводятся к одной равнодействующей R. Из условия равновесия тела под действием трех сил G, S и R заключим, что линия действия силы R должна проходить через точку С пересечения линий действия первых двух сил. Из силового треугольника, показанного на рис. 237 справа, сразу следует, что [c.23]

Развитое пристенное турбулентное движение рассматривается как движение двух кинематически и динамически взаимосвязанных вязкой и турбулентного сред, отличающихся друг от друга физико-механическими свойствами (вязкостью, теплопроводностью и диффузией). При определенных условиях образуется как бы двухфазная среда вязкая возле твердой поверхности и турбулентная - в основном потоке, при этом поверхность сред покрыта сложной системой волн (табл. 3.1, по Ф. Г. Галимзянову). Волновая поверхность раздела имеет пространственную трехмерную структуру. Волны сильно изменяются по дтине и амплитуде. Некоторые волны могут иметь амплитуду большутэ, чем толщина вязкой среды возле твердой поверхности. При движении турбулентной среды по кривым линиям тока, образованным волнами (рис. 3.1), возникают центробежные силы, которые уравновешиваются град- [c.48]

Г. Условия проте1Сання жидкости в пределах поворота трубы. На повороте трубы получаем искривление линий тока (рис. 4-36,6). На частицы жидкости, движущиеся по искривленным линиям тока, действует центробежная сила инерции. За счет этой силы гидродинамическое давление (а следовательно, и потенциальная энергия) в месте поворота у внешней стенки трубы повышается, а у внутренней - понижается. Это же обстоятельство обусловливает уменьшение скоростного напора (удельной кинетической энергии) у внешней стенки и увеличивает его у внутренней стенки. Таким образом, на повороте происходит перераспределение скоростей по живым сечениям и деформация эпюр скоростей вдоль потока (как показано на рис. 4-36, б). [c.204]

Поэтому, если при малых скольжениях доминируют центробежные сила относительно оси вращения гидромуфты и давление в точке подвода питания будет мало, то с увеличением скольжения возрастут центробежные силы относительно мгновенного центра вращения и повысится давление в точке подвода питания. Когда создастся режим, на котором давление от центробежных сил относительно мгновенного центра вращения увеличится, а относительно оси вращения гидромуфты в турбине уменьшится, суммарное давление будет больше давления питания. Тогда жидкость начнет вытекать из проточной части и характеристика примет вид, показанньгй на рис. 166. Вместо обычного изменения момента в зависимости от скольжения при полностью, зацолненной- гидромуфте (линия 1) момент в условиях самоопоражнивания с какого-то режима пойдет ниже (линия 2). [c.280]

Инерционная нагрузка при равномерном вращательном движении звена, ось вращения О которого не совпадает с центром тяжести S, состоит только из силы инерции звена, которая направлена по линии OS противоположно направлению вектора nenVpo-стремительного (нормального)- ускорения- центра тяжести S звена. Центробежная сила инерции [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...