Давление суммарное

СИЛА ГИДРОСТАТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ ( СУММАРНОЕ ГИДРОСТАТИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ), [c.32]

Экспериментальные исследования центростремительных ступеней свидетельствуют о значительно более сильном изменении степени реактивности при малых расходах рабочего тела, чем а осевых ступенях. Кроме того, для центростремительных ступеней возможен такой режим, когда при наличии существенного перепада давлений суммарный расход рабочего тела через ступень равен нулю. Особенностью работы центростремительной ступени в этих условиях является возможность перехода на компрессорный режим, т. е. изменения направления течения рабочего тела. Режимы работы ступени с очень малым пропуском рабочего тела вплоть до нулевого расхода и обратного течения будем называть предельными. [c.183]

В дозвуковом потоке сила сопротивления складывается из двух составляющих силы трения по поверхности и результирующей сил давления. Суммарная сила давления не равна нулю, как в идеальной жидкости, так как пограничный слой искажает основной поток и изменяет распределение давления. Следует подчеркнуть, что в конечном счете эти силы сопротивления вызваны влиянием вязкости жидкости. Хорошо обтекаемым называется тело, для которого сопротивление трения много больше сопротивления давления (пластина, параллельная потоку, крыло с малым углом атаки). Для плохо обтекаемого тела (шар, цилиндр) основным является сопротивление давления (или, как иногда называют, сопротивление формы). На рис. 7.8 для наглядности показаны профиль крыла и цилиндр, имеющие одинаковый коэффициент сопротивления. Этот рисунок показывает, насколько велико может быть сопротивление давления для плохо обтекаемого тела по сравнению с сопротивлением трения хорошо обтекаемого тела. [c.184]

Перейдем от оптимального одноступенчатого подогрева к двухступенчатому при прежнем конечном подогреве воды, т. е. введем дополнительный отбор более низкого давления. Суммарный подогрев воды в обеих ступенях Ti+T2=Ti ", т. е. равен прежнему одноступенчатому подогреву. Примем xi = T2 = 0,5ti . в первом приближении принимаем 01+02=01 " и ai a2=0,5ai°№. Благодаря второму отбору получим дополнительную работу в размере 0,5ai M/ii,2, где A/ii,2= i— —/i2 —теплоперепад пара между двумя отборами. Увеличение работы пара регенеративных отборов повышает КПД турбоустановки. Точнее, получаем ai-fa2.>ai° H и ак<ак " , так что уменьшается потеря теплоты в конденсаторе турбины. [c.61]

При поступлении в камеру В управляющего давления суммарное усилие окажется направленным вниз, и мембранный узел перейдет в нижнее положение. Линия выхода 1 окажется сообщённой с магистралью питания Р и отсоединенной от атмосферы штуцером 13, так как сопло 3 будет закрыто заслон.- [c.156]

Положение центра давления на стенке горизонтальной составляющей соответствует положению центра давления на вертикальной проекции. Вертикальная составляющая проходит через центр тяжести жидкости, находящейся над расчетной площадкой. Исходя из этого нетрудно найти центр давления суммарной силы. [c.27]

Посадка грузовых и легковых шин на обод с конической полкой осуществляется с некоторым натягом. В этом случае в бортовых кольцах возникают усилия, которые необходимо учитывать при расчете допускаемых напряжений. Кроме того, на бортовые кольца передаются усилия с кордных слоев каркаса шины, возникающие при нагружении последней внутренним давлением. Суммарное усилие в бортовых проволочных кольцах равно [c.354]

К числу основных параметров, характеризующих техническое совершенство компрессора, относятся степень повышения давления, суммарная и в вентиляторе, коэффициент полезного действия, удельная масса, габаритные размеры, ресурс, окружная скорость на среднем диаметре и концах лопаток. [c.58]

Как видно из формулы (3-3), изменение мощности турбины происходит за счет изменений как теплового перепада, так и расхода пара, вызываемых изменением начального давления. Суммарное влияние этих двух величин можно оценить по формуле [68] [c.68]

В то время как по внутренней — давление. Суммарные нагрузки по наружной и внутренней поверхностям дают разрывающие силы, приходящиеся на капот. [c.314]

Принципиальная схема включения трубки Пито изображена на фиг. 87. Трубка Пито имеет динамическую трубку 1, воспринимающую сумму статического и динамического давления. Суммарное давление передается по динамическому трубопроводу 2 (см. фиг. 86) в полость коробки Види. [c.106]

Для того чтобы перемещать жидкость по трубопроводам установки из приемного резервуара в напорный, необходимо затрачивать энергию на подъем жидкости на высоту Я,, на преодоление разности давлений р" — р ъ резервуарах и на преодоление суммарных гидравлических потерь 2/in всасывающего н напорного трубопроводов. Таким [c.187]

Топки с псевдоожиженным слоем под давлением могут применяться на ТЭС в комбинированном цикле производства электроэнергии, который по сравнению с традиционным дает преимущество в эффективности использования угля и тепла с большими возможностями по обеспечению требований к защите окружающей среды. Термодинамический к.п.д. таких установок увеличивается с ростом температуры поступающих в газовую турбину газов и повышением доли газотурбинной части в суммарной мощности установки. [c.16]

Эта книга может служить руководством при изучении основных принципов термодинамики с элементарным приложением их в нескольких областях техники. Так как законы термодинамики основаны на прямом экспериментальном наблюдении суммарных свойств, они являются по своей природе эмпирическими. Несмотря на то что применения, основанные на этих законах, могут быть сформулированы в конкретных количественных математических выражениях, термодинамические величины, такие как температура, давление, энергия и энтропия, не могут быть интерпретированы физически без ссылки на принятые теории по строению материи. [c.26]

Для газовой термометрии при высоких температурах поправка на гидростатическое давление, возникающая из-за разности плотностей газа на различных участках трубки, составляет незначительную часть от суммарной поправки. Для низкотемпературной газовой термометрии наблюдается обратная картина, поскольку отношение плотностей газа при комнатной температуре и при температуре ниже 10 К становится очень большим. Гидростатическая поправка самым тесным образом связана с поправкой [c.94]

Двухсопельные пневматическге пробки с прибором низкого давления Суммарный зазор между пробкой и отверстием в мм. Св. 0,01 до 0,02 0,02 э 0,03 0,03 0,04 > 0.04 > 0.06 7 2 1,8 2,3 3 4,2 2 2.5 3.3 4.5 3 3,5 4 5 — — [c.73]

На рис. 2.5 и 2.6 представлены графики зависимостей напорнорасходных характеристик конденсирующего инжектора от и Р5. Из них видно, что с ростом Ти давление потока рц на выходе из конденсирующего инжектора уменьшается вследствие резкого увеличения кратности циркуляции. Это обусловлено тем, что в конденсирующем инжекторе на единицу массового расхода парового потока приходится D единиц расхода жидкостного потока, а возрастание давления суммарного потока рабочего тела происходит, главным образом, за счет тепловой энергии первого из них. [c.33]

Очевидно, что при этом необходимо провести обратимое изотермическое расширение двух молей На и одного моля Oj от начальных давлений Рн, иРо, до конечныхри иро, и сжатие двух молей HjO от рнгОДО Рн о- В результате будет получена работа L, равная алгебраической сумме трех работ, соответствующих трем названным процессам, и представляющая собой максимальную работу (все процессы термодинамически обратимы ), в которую не входит работа против внешнего давления (суммарный объем системы остается неизменным, а поршни возвращаются в исходное положение ), обозначаемая нами Lv,r и равная уменьшению свободной энергии системы. [c.495]

При нято считать, что по мере повышения давления воды в соплах повышается теплосъем с охлаждаемой детали. Однако экспериментальная проверка этого положения показала, что рассматривать влияние давления изолированно от других факторов, особенно от величин размера струй, нельзя. На рис. 3 показаны результаты испытания форсунки с воздушным распылением. Кривая q, полученная при мелко-струйпой подаче воды, соответствует оптимальной настройке фор сунки (максимальный съем тепла форсункой). Как видно из графика, по мере повышения давления суммарный съем тепла растет, а съем тепла каждой единицей объема воды падает. Особенно резкое падение съема тепла единицей воды наблюдается при мелкодисперсном распылении ее. [c.584]

Несмотря на высокую эффективность влагоудаления выносных сепараторов поверхностного типа, пока не удалось достичь скоростей влал<-ного пара в них, превышающих 10— 15 м1сек, поэтому такие сепараторы получаются гро.моздкими и дорогостоящими. Они заключают в себе большие объемы пара, способные привести к значительному разгону турбины в случае сброса нагрузки. Поэто.му выносные сепараторы требуют установки дополнительных отсечных заслонок перед ЦНД. В то же время, иес.мотря на то, что сам сепаратор вызывает небольшие потери давления, суммарные потери в паропроводах и перегревателе колеблются в диапазоне от 6 до 12% (в зависи.мости от давления перед сепаратором). [c.192]

Система NaF — AlFy Давление насыщенного пара и состав возгонов системы фторид натрия — фторид алюминия за последние годы исследовалось неоднократно. Предпочтение можно отдать работе [1б]. Давление суммарного пара (рис. 3.8, а) медленно поднимается до состава криолита, затем оно резко возрастает, достигая максимума на составе NaAlF . [c.65]

При увеличении (уменьшении) подачи насоса 9 а -гоматически увеличивается (уменьшается) частота п рэключения распределителя 8. Поэтому, если вход распределителя подключить к источнику постоянного давления, суммарную подачу агрегата можно регулировать принудительными переключениями распредепитепя 8, задавая их частоту. В этом случае датчик нулевого расхода можно использовать для контроля за полнотой отработки насосными секциями рабочих объемов. [c.65]

Лак наносят на стеклянные пластинки наливом слоем толщиной 100—150 мкм. Отверждению покрытий должна предшествовать выдержка под лампами низкого давления в течение 2—3 мин. Затем следует отверждение ртутно-кварцевыми лампами высокого давления. Суммарное время отверждения зависит от интенсивности УФ-источника и колеблется обычно от 1,5 до 5 мин. Методики выполнения работы и обработки результатов приведены в работе 1 (вариант 1.1). В качестве контрольного показателя степени отверждения следует использовать определение содержания гель-фракции (см. с. 124). По результатам зависимости степень отверждения — продолжительность отверждения определяют оптимальную продолжительность отверждения при каждой концентрации фотоинициатора или с каждым типом фотоинициатора. Затем проверяют свойства покрытий, полученных при установленных режимах отверждения. [c.137]

В процессе приработки сопряжения изменяются условия трения, полусухое трение переходит в граничное, при этом понижается коэ нциент трения до некоторого минимума, обусловленного толщиной масляной пленки, шероховатостями трущихся поверхностей, давлением, суммарной температурой (среды и трения) и изменением скорости скольжения от О до 2,0 м/с. [c.155]

Современная рудоплавильная печь потребляет 12—15 м /ч воды на 1 МВт мощности для охлаждения самой печи, узлов и деталей токоподвода, свода, загрузочных воронок, желобов и др. В том числе на охлаждение свода расходуется около 6— 8 м7ч. К качеству воды предъявляют высокие требования. По жесткости она должна соответствовать воде, применяемой в батарейных котлах низкого давления суммарная концентрация ионов кальция и магния должна составлять 0,03 мг-экв/л. Если жесткость превышает допустимую, то воду следует умягчать (жесткость воды рассмотрена в гл. I). Для уменьшения накипеобра-зования температура нагретой воды не должна превышать 45° С в зимнее и 50° С в летнее время в цепях охлаждения, включающих токопроводы, — не выше 30—35° С (малого перепада температуры достигают увеличением скорости воды). Каждая фаза печи должна иметь независимую систему водопровода питающий коллектор, подводящие и отводящие трубы, сборный бак нагретой воды. В подсоединениях водопроводных труб к охлаждаемым устройствам (кроме заземленных) предусматривают разрыв металлических труб, восполняемый прорезиненными шлангами. Цепи водоох-лаждения систематически контролируют скорость истечения нагретой воды, ее температуру и др. [c.352]

На базе этого уравнения было показано, что устойчивость одноступенчатых газовых редукторов зависит от пяти основных конструктивных параметров редуктора жесткости упругих частей редуктора Кх, объема рабочей камеры редуктора массы подвижных частей М, эффективной площади чувствительного органа Р и коэффициента вязкого трения к и трех эксплуатационных расхода газа Со или Уо, давления газа на входе в редуктор р и рабочего давления р.2). Также было установлено, что уменьшение входного давления, расхода газа, эффективной площади чувствительного органа и массы подвижных частей, а также увеличение рабочего давления, суммарной жесткости упругих элементов, объема рабочей камеры редуктора и величины вязкого трения улучшают динамические свойства редуктора, и в первую очередь увеличивают его устойчивость. Количественно устойчивость редуктора можно определить, исходя из критерия Раусса—Гурвица, по которому система устойчива, если определитель Гурвица положителен, т. е. [c.147]

Методика исследования, использованная в работах Битти и соавторов [15, 16, 17], состоит в следующем. Предварительно взвешенную порцию этана помещали в стальную бомбу. Изменяли и измеряли плотность, вводя в бомбу или удаляя из нее известный объем ртути, для чего использовали тер-мостатируемый (7 — 300 К) ртутный насос. Температура и давление измерены на достаточно высоком уровне платиновым термометром сопротивления и поршневым манометром. В начале и в конце каждой серии измерений термометр калибровали по точкам плавления льда, кипения воды и серы. Особенно тщательно воспроизводили точку 100 °С, ежедневно проверяли нулевую точку термометра (Но) и в случае необходимости вводили поправку. Максимальное расхождение в показаниях термометра при калибровках составляло 1 мК. С учетом отклонений от Международной практической шкалы (2 мК) суммарная погрешность измерения температуры изменялась от 0,01 К при 273 К до 0,02 К при 523 К Поршневой манометр калибровали по давлению паров двуокиси углерода при 0°С (3,4857 МПа). Постоянная манометра оставалась неизменной в течение года в пределах 0,01 %. Погрешность измерения давления, по оценке авторов, не превышала 0,05 %. Погрешность измерения массы этана взвешиванием — не более 0,01 %. При определении рабочего объема камеры учитывали массу ртути, зависимость ее плотности и объема стальной бомбы от температуры и давления. Суммарную погрешность бд авторы оценили в 0,1 %. [c.7]

Падение давления, которое дается ломаной линией на ф-г. 253, представляет собой усередненные данные, отнесенные ко всему месторождению. Вместе с тем совпадение в пределах 3,4 ат большинства точек графического изображения жизни месторождения и близкий параллелизм между подсчитанными и наблюденными давлениями имеет очень большое значение и полностью подтверждает прачильность развитой нами теории. Однако для практических целей в значении средних давлений, которые ожидаются для месторождения в будущем, необходимо внести небольшое исправление, вытекающее из рассмотренного выше явления. Допустим, что распределение давления по всему месторождению имеет в основном линейный характер в согласи с суммарным перепадом давления с запада на восток, пропорциональным текущему дебиту месторождения . Тогда предсказанные давления на западном крае должны равняться наблюденным средним давлениям плюс половина перепада давления через месторождение в направлении запад—восток. Примем за среанюю величину разностей, показанных на полевых картах контуров давления, суммарный перепад 0,48 ат на 14,3 тыс. т нефти. [c.538]

Потерю давления в клапане находят по его характеристике Рк = f (Qk) при ( к = ф-2(2 тах/2. Так как эта характеристика задается графически, уравнение (3.40) также удобно решать графически. Пример такого решения, соответствующий схеме рис. 3.14, показан на рис. 3.16, где точка А пересечения линии Дртах предельного запаса давления с линией р суммарных потерь определяет Qiiman при заданном [c.298]

Существует несколько способов измерения количества газа ЫЯ. Один из них заключается во взвешивании опорного объема до и после того, как он был соединен с предварительно откачанной колбой газового термометра разница в весе и будет равна тому количеству газа, которое перешло в колбу. Однако, этот метод не получил распространения при точных газтермометри-ческих исследованиях из-за экспериментальных трудностей, возникающих при взвешивании газов с низкими плотностями. При использовании другого метода необходимо знать вириальные коэффициенты газа при температуре опорного объема. Для гелия при реперной температуре То (273,15 К) достаточно учитывать лишь второй вириальный коэффициент, поскольку суммарный вклад от третьего и других вириальных коэффициентов при давлении 1 атм составляет менее 10 относительных единиц. Вириальное уравнение состояния для гелия при этой температуре может быть записано в виде [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...