Механизм для измерения давления величин

На станке имеется щиток для приборов 24 (фиг. 51) для измерения давления в гидравлической системе (три манометра для измерения давления после насоса, в сети гидравлических домкратов упора 14 и механизма охвата трубы), а также приборы дизеля (манометр, термометр) и амперметр. Кроме того, величина выдвижения штоков домкратов упора и задних домкратов определяется при помощи указателей подъема 2 и 14, которые установлены на одном из домкратов упора и на одном заднем домкрате. Конструктивно указатель подъема гидравлических домкратов выполнен в виде круглой рейки, которая перемещается по трубке. Рейка при помощи кольца крепится к штоку, а трубка при помощи хомута крепится двумя винтами к цилиндру. На рейке нанесены риски. При выдвижении штока по количеству рисок определяется величина его подъема. [c.92]

При воздействии блуждающих токов обычно приходится синхронно определять одновременно несколько величин, непрерывно меняющихся во времени. Для этой цели лучше всего подходят сдвоенные самопишущие устройства. Приборы с непрерывной записью кривой, имеющие измерительные механизмы с прямым показанием, для измерения потенциалов не могут быть использованы, поскольку вращающий момент измерительного механизма у них слишком мал, чтобы преодолеть сопротивление движению пера самописца по бумаге. Для регистрации потенциалов применяют либо самопишущие приборы с усилителями, либо самопишущие потенциометры. В самопишущих приборах с усилителями, как и в вольтметрах с усилителями, измерительный сигнал преобразуется в ток, подаваемый к измерительному механизму, который состоит из сельсинного двигателя с предварительным усилителем. Усилитель создает повышенный вращающий момент, чтобы при требуемом давлении прижатия пишущих наконечников было бы обеспечено время успокоения 0,5 с. Мощность, потребляемая самопишущими приборами с усилителем, составляет около 3 Вт. Технические характеристики самопишущих приборов приведены в табл. 3.2. [c.98]

На рис. 3.26 представлена схема авиационного прибора, предназначенного для измерения скорости движения самолета. Этот прибор содержит два упругих элемента манометрическую коробку 1 и спиральную пружинку (волосок) 5. Манометрическая коробка деформируется в зависимости от величины разности давлений извне (Рг) и внутри ее (Pi) в соответствии с этой деформацией перемещается жесткий центр 6, играющий роль ползуна кривошипно-шатунного механизма. Это движение через пространственный рычаг, поворачивающийся около оси X — X, и через зубчатый сектор 3 и шестерню 4 передается на стрелку прибора 7. Волосок 5 [c.109]

Датчиком называется чувствительный прибор, предназначенный для измерения каких-либо величин (размеров, тока, напряжений, электросопротивлений, давления, температуры и т. д.) и преобразования их в величины другого вида, более удобного для усиления, передачи на расстояние и воздействия на исполнительный механизм. [c.358]

Эти системы могут быть использованы для непрерывного измерения плотности движущихся жидкостей. На Рис. 12.1 показана принципиальная схема такой системы. Жидкость движется через горизонтальную У-образную трубу, которая имеет гибкие соединения, так что она может поворачиваться относительно этого соединения. Вес жидкости в этой трубе создает силу, действующую на опору. В пневматической системе эта сила приводит к изменению давления при помощи регулируемого сопла. Изменение давления, в свою очередь, вызывает компенсирующее изменение поддерживающей силы, которая действует на опору трубы через сильфонный механизм. В результате этого при наступлении баланса сил, т.е. когда Ы-образная труба находится в горизонтальном положении, величина давления в систе- [c.185]

Неоднократно возникал вопрос о возможностях холодной сварки стальных деталей. При таком же времени осадки в 1 с, как это характерно для холодной сварки алюминия и меди, сталь сваривать весьма затруднительно. Следует учесть, что динамическая вязкость, равная 1836, рассчитана для чистого железа. Для сталей это число должно быть, вероятно, большим, в такой же пропорции, как больше оказывается предел текучести стали по сравнению с этой же величиной для армко-железа. Практически динамическая вязкость перейдет за 2500. Встает вопрос, какими же должны быть все зажимные и осадочные механизмы, чтобы выдерживать секундные удары давлением, выше 2500. Вряд ли возможны такие конструкции машин. Вполне понятно, что технология сварки пошла по пути полного освобождения от металлических зажимных и осадочных устройств. Такой технологией стала сварка взрывом. Для этого процесса формулы (3.41) и (3.48) непригодны. Первая из них потому, что физическая константа "кус, известная по статическим печным измерениям, вряд ли справедлива для ударных процессов, а вторая, (3.48), вообще не предусматривает какого-либо значения для коэффициента динамической вязкости при температурах выше точки плавления. Температура при сварке взрывом, судя по авторитетным вычислениям, значительно превышает точку плавления. Произведем и здесь некоторые ориентировочные расчеты. Еще раз обратим внимание на две возможные ошибки, какие довольно часто допускают исследователи в различных расчетах. [c.152]

В настоящее время получили всеобщее распространение механизмы для выполнения математических операций (суммирование, умножение, возведение в степень, построение тригонометрических функций, интегрирование дифференциальных уравнений) гармонические анализаторы, механизмы для вычерчивания кривых, пантографы, планиметры и др. и, наконец, большая группа механизмов для измерения механических величин — иеремещений, скоростей, ускорений, сил, моментов, давлений и т. п. [c.8]

Широкое распространение получили мехаиизмы и машины для выполнения самых различных математических операций — яланиметры и паитографы, гармонические анализаторы, механизмы для вычерчивания кривых, механизмы для суммирования и умножения, для интегрирования дифференциальных уравнений и, наконец, большая группа механизмов и устройств для измерения механических величин — перемещений, скоростей, ударных ускорений, сил, моментов, давлений и т. п., служащих неотъемлемой частью экспериментальной динамики машин.. [c.8]

При диагностировании гидросистемы контролируются параметры пл — угловая скорость планшайбы — давление у насоса — давление на входе гидромотора Qq — расход насоса Ок.вых — расход на сливе предохранительного клапана Мгм — момент на валу гидромотора Рзаж, раз — давления в системе зажима и разгрузки планшайбы соответственно . Si зол и б зоя — перемещения золотников гидропанели. Знак + свидетельствует о том, что величины указанного параметра находятся в пределах, близких к нормальным знак — указывает на значительное отклонение параметра от нормальных значений. Анализ данной схемы подтверждает, что при выполнении проверок и измерении указанных параметров представляется возможным обнаружение основных дефектов. На схеме основная цепочка работоспособности проходит но линии параметров СОпл дв, Pi, Рзат, Р раз, Мгм- в этом случае гидравлическая и электрическая системы работоспособны и дефекты находятся в механической системе стола. Обозначенные связи предлагают возможную последовательность поиска дефектов гидросистемы поворотного стола. Для дальнейшего поиска дефектов и анализа работоспособности гидросистемы целесообразно провести проверку электрической системы. При наличии нескольких конечных выключателей ВК, электромагнитов, реле давлений и электрических реле, управляющих работой электропривода и гидроаппаратуры, а также взаимных блокировок, полная схема диагностических проверок представляется достаточно сложной. Однако, для обнаружения причин отсутствия функционирования может использоваться упрощенная схема, показанная на рис. 3, б. Наличие дефектов механической системы стола может быть выявлено проверкой по схеме рис. 3, в. Однако выявление и интерпретирование дефектов механической системы при нефункционирующем объекте усложнено отсутствием контроля необходимых параметров, и в ряде случаев необходима частичная разборка узла или замена некоторых механизмов. Функционирующий стол может быть работоспособен и неработоспособен. Неработоспособный стол характеризуется выходом за допустимые пределы основных параметров, т. е. наблюдается потеря точности, быстроходности, а также значительно возрастают нагрузки в приводе и механизме фиксации. Потеря точности зависит от следующих факторов нестабильности скорости планшайбы в момент фиксации Дшф, нестабильности давления в системе поворота ДРф и разгрузки АР раз, наличия зазоров в механизме фиксации и центральной опоре, нестабильности характеристик жесткости упоров и усилий фиксации. Потеря быстроходности зависит от расхода Q и давления в системе поворота Р и разгрузки Рраз. от наличия колебательного движения планшайбы, характеризуемого коэффициентом неравномерности — б , и от длительности процесса торможения <тор- Высокие динамические нагрузки в приводе и механизме фиксации F определяются величинами скорости поворота и фиксации, давлением в системе поворота и разгрузки, [c.86]

Для контроля режима работы гидромашин и снятия их внешних характеристик стенд оборудован контрольноизмерительными приборами, часть из которых вынесена на пульт управления (измерительные каналы отмечены цифрой в кружке на схеме рис. 86). Уровень жидкости в баке измеряется местным показываюш,им (/) и сигнализирующим (2) уровнемерами на пульте. Температура также измеряется показывающим (3) и дистанционным, сигнализирующим (4) термометрами. Давление, развиваемое насосом стенда, контролируется дистанционным манометром (5), а в сливной магистрали местным показывающим манометром (б). Скорость вращения расходомера (три гидромотора ИМ20), а также числа оборотов испытываемых гидромашин контролируются при помощи электротахометров (8) и (10), выведенных на пульт. Одновременно эти же скорости вращения (7) и (Р) точно измеряются при помощи схемы с электросекундомером, реле времени и импульсными счетчиками (см. рис. 23). Точное измерение этих величин, так же как измерение давления на входе и выходе из гидромашин при помощи образцовых манометров (11), (12), (16) и (17) и моментов на валах гидро-машин при помощи весовых механизмов (13), (15) необходимо для определения внешних характеристик. Кроме перечисленных приборов, на пульте установлен амперметр (14) для контроля за током якоря приводного двигателя. [c.161]

В предыдущих главах принималось, что конструкция и назначение дросселирующего устройства известны. В действительности же математическое описание таких устройств и их характеристики весьма сложны. Например, говорят, что управляющий золотник применяется для управления потоком жидкости . Это весьма неопределенное выражение эквивалентно утверждению (также общеизвестному), что реостат служит для управления током . Поэтому можно подумать, что дроссель управляет не расходом жидкости, а давлением ). Фактически работа золотника совершенно не зависит от процессов, протекающих в нагрузке. Единственной возможной связью с нагрузкой золотника, управляющего давлением или расходом, является измерение этих величин на выходе исполнительного механизма при помощи измерительного элемента и введение этого сигнала по цепи обратной связи на механический вход золотника такая система представляет собой регулятор с замкнутым контуром воздействия. Введение обратной связи можно осуществить различными способами, некоторые из которых являются косвенными. Например, при применении сдвоенного дросселя типа сопло — заслонка имеет место обратная связь по давлению, величина которой при правильной конструкции дросселя может быть достаточно точной. Единственной функцией, которую может выполнять любой дроссель, является изменение гидравлического сопротивления гидромагистрали. [c.154]

I) в атмосферу. При этом в сильфоне создается измерительное давление, величина которого зависит от размера контролируемой детали 1. Из правого сильфона воздух через сопло 9 противодавления выходит в атмос -ру, создавая постоянное давление в полости сильфона. Подвижные торцы сильфонов жестко связаны рамкой 3, подвещенной на плоских пружинах 8. Положение рамки 3 определяется разностью измерительного давления и некоторого постоянного противодавления. Перемещения равлки 3 регистрируется рычаж-но-зубчатым механизмом 4 со стрелкой и шкалой. На рамке с помощью плоских пружин 5 закреплены подвижные электрические контакты с упорами 6. Винтами 7 регистрируется момент срабатывания электрических контактов при заданном размере контролируемой детали. При дифференциальных измерениях вместо узла противодавления устанавливается второе измерительное сопло, аналогичное соплу 2. В этом случае дифференциальная схема может быть использована для измерения разности размеров двух деталей (эталонной и обрабатываемой) или разности двух размеров одной детали (измерение овальности, конусообразности, огранки). [c.534]

Некоторые измеряемые величины могут быть использованы непосредственно для получения необходимой силы, приводящей в движение механизм прпбора. Например, при измерении давления масла, бензина или воздуха это давление может быть непосредственно передано на указатель прибора, где оно создает силу, передвигающую стрелку прибора. В других случаях источником движущей силы служит величина, функшю-нально связанная с измеряемой величиной. Например, для чзмерения температуры головок цилиндров пользуются источником электрического тока, изменяющим свою электродвижу-щую силу в определенной зависимости от температуры. [c.48]

Методика проведения опытов заключалась в следующем. В камерах рабочего участка стенда (см. рис. 12) устанавливали набивку определенной высоты. Для создания аналогичных условий в опытах кольца набивки марки АГ-1 подобно кольцам набивки марки АГ-50 подвергали предварительному формованию при давлении 600 кгс/см . С помощью механизма затяжки стенда создавалось определенное осевое давление на набивку в диапазоне от 50 до 250 кгс/см . Установленную величину усилия затяжки поддерживали постоянной. Силу трения измеряли после 10 циклов перемещения штока, т.е. при относительно стабилизированном режиме трения. Давление подаваемой в рабочий участок уплотняемой среды изменялось ступенчато от 50 кгс/см и выше. Одновременно измеряли высоту сальниковой набивки, поскольку А = /Озат) Измерения производили на каждой ступени затяжки сальника при различных давлениях рабочей среды. По окончании измерений при данном усилии затяжки давление рабочей среды сбрасывалось до нуля и устанавливалось новое усилие затяжки. После этого проводили о.чередную серию опытов. Коэффициент трения определяли путем вычислений с использованием опытных данных. Результаты опытов представлены на рис. 27-30. [c.46]

При низкой надежности, контролепригодности или пецрием-лемых быстроходности и точности на основе полученной информации разрабатываются предложения по модернизации механизма. На модели просчитываются возможные варианты улучшения конструкции и проводится их диагностический анализ. Затем как для реальных, так и для проектируемых модернизируемых механизмов составляются рекомендации по наладке, контролю и диагностированию. При этом прежде всего выбираются контрольные и диагностические параметры, т. е. такие, по которым легче оценить состояние механизма и выделить отдельные дефекты. Такими параметрами могут быть осциллограммы скорости, ускорения, давлений и т. п., сигналы о включении и выключении отдельных устройств, а также результаты обработки этих первичных зависимостей показатели качества, коэффициенты разложения в спектр и т. д. При этом учитываются возможности их измерения, выбираются датчики и аппаратура и отрабатываются методы обработки в зависимости от производственных условий — ручные, механизированные, автоматические. На основании данных эксперимента и моделирования получают эталонные величины и допуски для контрольных и диагностических параметров, а также значения (для аналоговых — вид зависимостей) диагностических параметров при характерных дефектах для составления дефектных карт. [c.100]

Особенности диагностирования и исследования причин возникновения дефектов функционирующего, но неработоспособного стола заключаются в том, что в этом случае проявляется влияние динамических явлений в механизмах и возрастает их значение для диагностирования состояния поворотного стола. Поэтому диагностическая процедура включает, кроме проверок статических параметров, также исследования динамики рабочих процессов и динамических параметров объекта. Процедура диагностирования неработоспособного стола из-за потери точности бф включает измерение и оценку нестабильности скорости планшайбы при фиксации Аб)ф (см. рис. 4, а, где приняты следующие обозначения знак -И соответствует нормальным значениям параметров, а — — отклонениям от нормальных), причиной которой могут служить 1) падающая характеристика сил трения в направляющих планшайбы, определяемая величиной давления разгрузки Рраз 2) недостаточная жесткость столба рабочей жидкости в трубопроводе Сда, зависящая от длины трубопровода и наличия воздуха в трубопроводе 3) недостаточная жесткость привода и валонрово-да Сприв. определяемая качеством конструкции и деталей, а также соединений в цепи привода. [c.87]

Для контроля и автоматического поддержания постоянства температуры в греющих плитах с паровым нагревом используются пневматические регулирующие термометры типа 04-ТГ, МСТМ, МСТО с приводом диаграммной бумаги от часового механизма или синхронного двигателя. Пневматический регулирующий термометр рассчитан на измерение темшературы от О до 300° С. Прибор (рис. 27,6) состоит из регулятора 1 с измерительной системой, редуктора давления воздуха 2, воздушного фильтра 3 и мембранного исполнительного механизма 4 с регулирующим клапаном. Измерительная система состоит из пружины, соединительного капилляра и термобаллона. Контрольный регулятор температуры устанавливается вручную в соответствии с заданным режимом прессования. При малейшем отклонении записывающего пера от контрольного указателя контакт заслонки с соплом регулятора нарушается. Из сопла вытекает струя воздуха. Импульсы давления в линии сопла пневматическим реле усиливаются и передаются на мембрану привода регулирующего клапана. В зависимости от величины и направления отклонений записывающего пера увеличивается или уменьшается давление в выходной линии регулятора, вызывая открытие или закрытие регулирующего клапана, что приводит к соответствующему изменению подачи пара в греющие плиты и их температуры. [c.54]

Системы автоматического регулирования расхода и давления с применением указанных выше приборов и механизмов широко распространены в нефтяной промышленности. По предложению института НИПИнефтехимиавтомат эти системы были приняты и для автоматического регулирования режима работы индивидуальных и групповых гидропоршневых насосных установок, работающих в Бакинском нефтяном районе. Основное отличие в условиях работы системы регулирования гидропоршневой насосной установки от условий работы такой же системы, применяемой, например, на нефтеперерабатывающем заводе, состоит в том, что Б данном случае через сужающее устройство расходомера проходит сравнительно небольшой расход сырой нефти, имеющей довольно большую вязкость. Это значит, что поток жидкости, проходящей через сужающее устройство расходомера, имеет небольшое значение числа Рейнольдса. Между тем, как отмечалось уже нами выше, при малых значениях числа Рейнольдса коэффициент расхода жидкости через сужающее устройство не является величиной постоянной, как это наблюдается при больших значениях его. Следовательно, в данном случае расходомер такого типа не может служить достаточно точным измерителем абсолютной величины расхода жидкости. Однако этот недостаток не мешает его использованию в качестве датчика для регулятора расхода, так как задание на стабилизацию режима работы погружного агрегата устанавливается с помощью ручного задатчика по числу ходов агрегата, определяемому каждый раз при изменении режима работы его. Кроме того, имеется возможность путем улучшения конструкции сужающего устройства значительно повысить стабильность и точность измерений расходомерами этого типа. Точные измерения расхода рабочей жидкости необходимы для контроля за работой гидропоршневой насосной установки. [c.174]

Установка режима. Установка и измерение величин, характеризующих выбранный режим работы СПГГ, должны при испытаниях производиться с возможно большей тщательностью. С этой целью необходимо регулятор подачи топлива (рейку топливного насоса) оборудовать шкалой с указателем, позволяющим производить визуальную (грубую) установку подачи топлива на цикл с последующей точной регулировкой микрометрическим винтом до требуемого значения. Для устранения люфтов в механизме передвижения регулятора необходимо предусмотреть устройство для выбирания зазоров, исключающее возможность различных отсчетов регулятора при перемещении его в одну или другую сторону, как это, например, показано на рис. 75. Желательно снабдить аналогичным указателем также и стабилизатор. Однако если в задачу испытаний исследование работы стабилизатора непосредственно не входит, то наблюдение за положением органов, регулирующих величину перепуска воздуха в буферные цилиндры, можно заменить измерением положения в. м. т. поршней и среднего давления в буфере. Точная установка сечения, на которое работает генератор, обеспечивается применением соответствующей эквивалентной диафрагмы. [c.141]

Сущест венная неодномерность детонационных процессов в зарядах малого диаметра затрудняет разработку последовательной теории явления. Извлечение кинетической информации из измерений критического диаметра осложняется также тем фактом, что скорость и давление детонацим уменьшаются с приближением диаметра заряда твердого взрывчатого вещества к критической величине [1, 2]. Исследования прекращения детонации в зарядах малого диаметра гомогенных (жидких или газообразных) и негомогенных взрывчатых веществах [2] продемонстрировали качественное различие в механизмах явления для этих двух типов ВВ. Вследствие сильной зависимости времени реакции от температуры ударного сжатия в гомогенных В В наблюдаются явления срыва реакции вблизи критического диаметра за )яда. В негомогенных ВВ изменение параметров детонации с уменьшением диаметра заряда происходит более плавным образом. С учетом этих обстоятельств измерения критического диаметра детонации можно использовать скорее для полуколичествен-ной оценки кинетических характеристик или в качестве тестов для проверки расчетным путем кинетических моделей взрывчатого превращения. [c.277]

Для уменьшения погрешностей, связанных с износом губок, скоба имеет две позиции измерения. В первой позиции происходит измерение величины припуска по грубой поверхности изделия и губки касаются изделия точками 12. В процессе обработки изделия скоба занимает второе положение и с изделием контактируют точки 13 твердосплавных наконечников измерительных губок. Останов скобы в первом положении обеспечивается подвижным упором 21. После измерения начального размера упор убирается с помощью электромагнита 20 и скоба перемещается до жесткого упора поршня 23 в торец гидроцилиндра 19. В приборе применены пневмо-сильфонные шкальные датчики БВ, модернизированные МАМИ и соединенные по схеме с противодавлением. Воздух от пневмосети после прохождения через отстойник, силикагельный фильтр, вторичный фильтр и стабилизатор поступает к входным соплам датчиков 26. Давление в одном из сильфопов 27 каждого датчика зависит от зазора между измерительным соплом и рычагом, во втором — является постоянным и зависит от положения винта 28 регулировки противодавления. Наружные торцы сильфонов соединены тягами 29 и подвешены на пружинном параллелограмме к корпусу датчика. Внутренние торцы закреплены неподвижно. Разность давлений в сильфонах, зависящая от изменения измеряемого размера, вызывает перемещение их наружных торцов и тяги, которая несет поводок, приводящий рычажную систему стрелки 30. К узлу сильфонов прикреплены пластинчатые пружины с контактами 31, против которых в стенке датчика закреплены неподвижные регулируемые контакты 11. Первый датчик рассчитан на двенадцать контактов, второй —на три контакта. Импульсы, возникающие при замыкании контактов датчиков, через электронное реле, включенное в электросхему 5, и пульт управления 4 дают команды на соответствующие элементы автоматического цикла, управляя гидроцилиндром 14 быстрого подвода бабки 7 шлифовального круга с помощью электромагнита 18 и золотника /7 гидроцилиндром 23 подвода прибора переключением скоростей вращения электродвигателя постоянного тока 8, приводящего в движение механизм подачи 9 механизмом, определяющим точку останова быстрого подвода 10 с помощью золотника /7 и клапанов [c.45]

Принципиальная схема автоматизированного бесцентрошлифовального станка с подналадчиком Горьковского автозавода показана на рис. 72. Шлифование производится на проход. Детали 3 перемещаются в осевом направлении, сходят с ножа 2 и попадают в лоток 5 и далее в лоток 7. Как только в этот лоток попадут две дета.чи, перва.ч из них правым торцом нажимает на ролик и, связанный с рычагом 9, и перемещает его вверх. При этом срабатывает конечный выключатель 10, который дает команду электромагниту 48 нз перемещение золотника 47. Последний управляет движением пневмоцилиндра 26. Шток 8 передвигается вправо и упором 6 перемещает обе детали на определенную длину, так что вторая деталь ляжет на призму 23 под наконечник 22 контрольного устройства. Ход цилиндра обеспечивает перемещение деталей на расстояние, равное их удвоенной длине, плюс 10—15 мм для создания зазора между проверяемой деталью и непрерывно движущимися после обработки. Для предотвращения соскальзывания деталей при движении с призмы 23 на лоток 25 предусмотрен эксцентрик 24. В конце хода штока 8 ролик 11 опускается, размыкается конечный выключатель 10 и дает команду на перемещение щтока 5 влево в исходное положение. Измерительный наконечник 22 подвешен на двух плоских пружинах 21 к колодке 19 и, перемещаясь, в процессе измерения воздействует на шток 17 пневматического щупа 15, закрепленного в колодке 19. От стабилизатора давления сжатый воздух поступает через трубку 31 в трубки 30 и 33. Через трубку 30 воздух попадает в датчик 28 и к узлу противодавления 29. По трубке 33 воздух поступает в левое колено ртутного датчика и на измерительную оснастку (клапан 16). Срабатывание датчика происходит при выходе детали за верхний предельный размер, при этом включается электромагнит 36, перемещающий золотник 35. Воздух из сети поступает в верхнюю полость пневмокамеры 34, шток 37 опускается, поворачивая рычаг 39 с собачкой 42, которая поворачивает храповое колесо 40. Далее движение передается через червячную пару 44 и 45 и ходовой винт 46 механизма подачи бабки ведущего круга. Прн обратном ходе собачки 42 храповое колесо стопорится собачкой 41, допускающей вращение колеса только в одну сторону. Величина перемещения ведущего круга 4 по направлению к шлифовальному кругу 1 зависит от угла поворота рычага 39, ограниченного упорами 38. В конце хода рычаг 39 нажимает на концевой выключатель 43, который включает сигнальную лампочку 32, показывающую, что подналадка станка произведена. [c.233]

Работа, производимая шлифовальником в процессе шлифо1иш, не представляет одну и ту же величину и зависит от режима, по которому ведется в данном случае процесс шлифовки. Несомненно, что усилия, которые необходимо приложить для перемещения шлифовальника по стеклу, будут различными, например, при разных давлениях шлифовальника, разных скоростях его вращения, разных крупностях абразива. Это усилие — сила трения , как можпо условно сказать, — может служить косвенным показателем течения процесса, его результатов, а также мон№т быть использована как средство аптоматизации процесса. Кроме того, измерение силы трения и изучение зависимости, связывающей ее с основными технологическими факторами, представляет интерес для более глубокого проникновения в механизм процесса шлифовки и, таким образом, обогащает наши теоретические познания в данной области. [c.118]

Во-вторых, при расчете функции ф учитывались только диффузионные эффекты, тогда как экспериментальная функция является результатом действия всех работающих на дегазацию механизмов. Как мы видели, кроме диффузии, сюда входят эффекты, ускоряющие выделение из жидкости свободных пузырьков коалесценция за счет силы Бьеркнеса и акустических потоков, изменение скорости всплывания пузырька под действием силы радиационного давления и увлечение его движущейся жидкостью. Насколько существенны эти факторы, можно судить по результатам, приведенным в гл. 3, где рассматривалось поведение одиночного пузырька или пары пузырьков в звуковом поле. Мы видели, что влияние акустических потоков существенно в особых случаях. Действительно, рэлеевские потоки в воде в поле стоячей волны имеют весьма незначительные скорости и не могут оказывать заметного влияния ни на число встреч пузырьков, ни на скорость их всплывания. Роль эккартовского потока при больших интенсивностях звука на высоких частотах и удачном соотношении радиуса звукового пучка и трубы может быть весьма значительной. Однако в проводившихся экспериментах соответствующим выбором диаметра трубы (/ 1= 0) вероятность появления потока была сведена до минимума. Измерение распределения давления по диаметру трубы показало, что из-за неоднородности поля можно принять г = 0,8 Гх, при использованных в эксперименте значениях интенсивности это приводило к весьма небольшим значениям скорости потока. Из приведенных в 3 гл. 3 оценок поправки к скорости на радиационное давление следует, что она существенна только для пузырьков резонансного размера, а для остальных (а их подавляющее большинство) ничтожна. Таким образом, наблюдавшееся в наших экспериментах изменение концентрации газа в жидкости вызвано диффузией растворенного газа в пузырьки и коалесценцие пузырьков под действием си.ты Бьеркнеса, т. е. ф,= фд+ф . Коалесценция пузырьков влечет за собой, с одной стороны, увеличение скорости всплывания пузырьков, что способствует увеличению ф.,, а с другой, как результат увеличения радиуса пузырьков, изменение величины диффузионного потока газа на пузырек в сторону, зависящую от частоты звука. Как мы видели, для коалесценции необходимо, чтобы сдвиг по фазе между колебаниями рассматриваемой пары пузырьков не превышал г. 2. Число коалесценций при этом зависит от концентрации и размеров пузырьков (см. 2 гл. 3). Так как постоянные коэффициенты в функции распределения иузырьков по числу и радиусам неизвестны, пока пет возможности оценить число встреч пузырьков при различных интенсивностях звука и частотах, т. е. найти зависимость эффекта коалесценции от основных параметров поля. Так как ф складывается из фд и ф , можно было бы предположить, что существование максимума кривой частотной зависимости обусловлено онределенным взаимодействием фд и ф . В самом деле, если принять, что диффузионная стадия [c.326]

Принцип работы инспекционных автоматов основан на измерении одного или нескольких параметров инспектируемого продукта (цвет, плотность, давление, магнитные свойства, форма и др.). Значение измеренной величины в блоке сравнения машины сопоставляется с заданной в тех случаях, когда расхождение между ними больше допустимого, бракующий механизм получает из блока сравнения сигнал, преобразуемый обычно с помощью усилителя в механическое воздействие на инспектируемое штучное изделие. При этом изделие выделяется из общего потока и направляется в сборник для бракованных изделий. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...