Оценки коэффициентов (параметров)

Отношение амплитуд входных и выходных сигналов 262 Оценки коэффициентов (параметров) математических моделей 261, 262, [c.300]

Пользуясь соотношением (7.16), можно произвести вероятностную оценку коэффициента Параметр определяется из следующего выражения [c.153]

При оценке коэффициентов теплопроводности и вязкости по температуре торможения, а плотности — по параметрам невозмущенного потока, формула (11.25) хорошо совпадает с опытными данными при а = 0,9. Опытные данные получены при s = 1,6 — 2,65 и Re 0,15 — 0,8. [c.400]

Оценка основных параметров случайного эксплуатационного режима нагружения (математическое ожидание, дисперсия, коэффициент вариации, нормированная корреляционная функция, спектральная плотность н др.) производится на основе анализа и статистической обработки эксплуатационной информации о нагруженности изделий. [c.90]

При анализе структуры уравнений критериев прочности подчеркивается, что в исследуемые зависимости необходимо вводить специальные параметры, отражающие индивидуальные особенности материала. Особую роль такие коэффициенты приобретают при больших сроках службы, когда в процессе длительного воздействия температуры и внешних нагрузок могут изменяться как свойства материала, так и механизм развития процессов деформирования и зарождения и роста повреждений. Поэтому, планируя программу испытаний для оценки конструктивной жаропрочности, следует выявлять границы температурно-силовой области эксперимента, в которой сопротивление разрушению определяется физическими закономерностями, адекватными процессам, определяющим условия службы металла при длительной эксплуатации. В таких условиях обработка экспериментальных данных позволит получить правильные оценки коэффициентов как уравнении температурно-временной зависимости прочности, так и формул критериев длительной прочности. [c.145]

Метод математической обработки с применением способа наименьших квадратов аналогичен описанному выше при определении коэффициентов уравнения типа (3.1). Важно подчеркнуть, что такой способ обработки результатов испытаний избавляет от необходимости отдельной оценки главного параметра критерия прочности, отражающего влияние неоднородности свойств материала. Совместная обработка результатов всех испытаний повышает достоверность оценок всех коэффициентов, в том числе и коэффициента X. [c.150]

Применение классического метода наименьших квадратов для оценки коэффициентов трендовых кривых, описываемых уравнениями, нелинейными по параметрам, приводит к ряду вычислительных трудностей, связанных с нелинейностью системы уравнений, из которой определяются неизвестные коэффициенты. Для решения таких систем применяют итеративные методы, часто обладающие плохой сходимостью. [c.33]

Одной из важных характеристик машинного агрегата при оценке коэффициента динамичности в рассматриваемом резонансном режиме является параметр представляюш,ий собою произведение собственной частоты механической системы и механической постоянной времени двигателя, см. выражение (12.13). [c.88]

Эти параметры подставляются в расчетные формулы (14), и вычисляется нижняя оценка коэффициента готовности исходной АЛ, т. е. К, 2. 3) 0,705. [c.145]

Структурная компоновка рассматриваемых АЛ показана на рис. 8. Рассмотренный метод получения нижней оценки коэффициента готовности однопоточных структур АЛ (см. с. 137) в непосредственном виде неприменим, так как будет резко снижаться оценка. Это связано с тем, что в разветвленных структурах вследствие взаимосвязи между потоками удельные потери отдельных участков будут ниже, чем их собственные параметры. Этот факт требует несколько другого подхода к решению проблемы. [c.153]

После расчета параметров эквивалентной однопоточной структуры применяют метод расчета нижней оценки коэффициента готовности исходной АЛ (см. с. 137). Так как число вычислений резко возрастает с усложнением структурной компоновки, целесообразно использовать для вычислений ЭВМ. [c.153]

На рис. 11-16 представлены результаты сравнения расчетных параметров оплавления кварцевого стекла с экспериментальными данными, полученными в [Л. 8-13], а на рис. 11-17 — данные по изменению скорости оплавления во времени. Видно, что для получения удовлетворительного согласования расчетных нестационарных значений координаты передней точки разрушающейся модели с экспериментом пришлось взять в расчетах коэффициент теплопроводности Я, превышающий величину Яо при комнатной температуре более чем в 7 раз, Яо 1,4 Вт/(м-К). Можно значительно упростить расчетную процедуру, если для оценки коэффициента теплопроводности использовать формулу гл. 3 для времени установления [c.342]

В некоторых весьма редких случаях можно использовать для анализа тепло- и массоотдачи известные теоретические решения, интерпретировав их применительно к оценке коэффициентов Pxv и av для капельных водных потоков. Например, установить связь между коэффициентом теплоотдачи av и определяющими его параметрами можно, рассмотрев уравнения теплового баланса для капельного потока и омывающего его воздуха. [c.67]

При использовании подвижного (несингулярного) изопараметрического элемента коэффициенты интенсивности напряжений рассчитывают, пользуясь косвенными подходами. Наиболее точная оценка может быть получена при использовании интегралов, не зависящих от пути интегрирования, которые берут по дальнему контуру, о чем будет идти речь ниже. Подобные упрощенные методы могут обеспечить приемлемые оценки таких параметров, как коэффициенты интенсивности напряжений, однако описанные выше более тонкие подходы, в частности метод, использующий подвижный сингулярный элемент, по-прежнему являются незаменимым инструментом исследования таких явлений, связанных с разрушением, как ветвление трещины и т. п. [c.289]

Оценка коэффициента готовности единицы оборудования. Параметр потока отказов и. удельные потери времени восстановления еди-, ницы оборудования АЛ определяют по показателям надежности нормализованных и типовых узлов, инструмента и комплектующих изделий, входящих в единицу оборудования. Некоторые узлы оборудования работают непрерывно в течение цикла, а остальные — только часть цикла, т. е. они не могут отказать во время своего вынужденного простоя. Однако выход из строя хотя бы одного узла приводит к остановке всего агрегата. В табл. 12 даны комплексные показатели надежности для типовых узлов, входящих в АЛ. Инструмент выделен в отдельную группу (см. табл. И, 13), так как его можно применять в оборудовании различного типа. Коэффициент готовности единицы [c.537]

Поскольку параметры Гс, г , а и 5 допускают определение на основе макроскопических экспериментов, то все коэффициенты, входяш,ие в соотношения (4.84)—(4.96) можно считать известными. Указанные соотношения применимы для приближенной оценки влияния параметров компонентов на прочность и долговечность образованных из них композитов. Это особенно важно при разработке новых материалов, технологических процессов и типов изделий, когда нет достаточных сведений о механических свойствах крупных партий образцов, моделей и прототипов. [c.157]

Для того чтобы производить оценки энергетических параметров лазерного излучения, необходима информация о коэффициенте усиления активной среды, который в свою очередь определяется инверсной населенностью рабочих уровней среды. [c.28]

Теперь на основании измерений мы не только определяем параметры, но и находим соответствующие среднеквадратичные ошибки оценки каждого параметра, которые равны корням квадратным из диагональных элементов Гх. Кроме того, матрицу Гл Можно нормализовать, чтобы определить корреляцию между параметрами после подгонки. Для этого нужно разделить недиагональные элементы матрицы на квадратный корень из произведения соответствующих диагональных элементов. Если недиагональный элемент, стоящий на пересечении i-й строки и /-го столбца, обозначить через 1//, то коэффициент корреляции будет равен [c.115]

Для оценки коэффициента К , введен параметр у = 2у/тг. С учетом этого величина Ку будет определяться по формуле [c.139]

Неаналитический по параметру плотности член с коэффициентом а 2 возникает вследствие учета затухания на длине свободного пробега в процессах, включающих четыре частицы. Интересно отметить, что коэффициент а 2 при аналитическом вкладе в разложении (3.1.77) определяется теперь процессами столкновений, в которых участвует произвольно большое число частиц. Оценка коэффициента а 2 была получена для газа твердых сфер [73], однако для других потенциалов о разложении коэффициентов переноса по плотности известно очень немного, в том числе и о наличии логарифмических членов в разложениях по плотности коэффициентов переноса реальных газов. В параграфе 3.3 мы вернемся к вопросу о роли коллективных эффектов в кинетической теории. В частности, мы покажем, что эта роль не сводится только к обрезанию многочастичных процессов на длине свободного пробега. [c.181]

Получим некоторые оценки коэффициента интенсивности напряжений через характеристики области трещины и параметры нагрузки, рассматривая изменение энергии деформации тела с трещиной при изменении ее формы [52]. [c.167]

Подсчет определяющей температуры по выражению (10.24) позволяет использовать для оценки коэффициента теплоотдачи формулы, полученные решением уравнений пограничного слоя без учета изменения физических параметров газа. Сопоставление результатов расчета трения и теплоотдачи по определяющей темиертуре Гд и по методике, учитывающей поля физических параметров, показало, что при М = 0,2 — 22 разница в результатах не превышает 3%. [c.384]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

В результате исследований, описанных в [1,2], было введено новое по отношению к механическим транспортным системам понятие походки , позволяющее в любой момент цикла шагания экипажа точно определить структуру системы и последовательность изменения этой структуры. В этих исследованиях было найдено общее число возможных походок четырехногих, шестиногих, восьмипогих и некоторых других шагающих машин. Были найдены параметры, определяющие походки шагающих машин и критерии их оценки. Такими параметрами явились отношение времени нахождения ноги в фазе опоры к длительности всего цикла шагания одной ноги, определяемое коэффициентом режима у, и расположение ног в начальной позиции в циклах шагания этих ног Рг, где г — номер соответствующей ноги. Причем в исследовании особого класса походок волновых симметричных , оказавшихся наиболее удобными для шестиногих машин, число параметров походок уменьшается до двух. Под симметричными пони- [c.30]

В общем случае определение термофизических свойств такой плазмы является задачей многих тел (причем без малого параметра разложения), аналитическое решение которой пока не получено. Существующие к настоящему времени приемы и методы расчета состава и термодинамических функций плотной низкотемпературной неидеальной плазмы (Г=1) по погрешностям оценки параметров плазмы существенно уступают соответствующим методам расчета идеального газа. Наиболее слабым звеном в этих методах является отсутствие теоретических предпосылок для оценки погрешностей расчета. Эксперименты на ударных трубах, с пробоем диэлектриков и другие в силу значительных погрешностей не могут к настоящему времени однозначно базироваться на той или иной методике расчета. В такой ситуации следует стремиться к наиболее простым формам уравнения состояния плазмы, а оценку коэффициентов, входящих в него, с погрешностью 3-4% считать удовлетворительной. При этом следует иметь в виду, что традиционная химическая модель (модель смеси) даже для плазмы с Г s 7 может дать удовлетворительные результаты по большинству параметров плазмы при обоснованном учете связанных, состояний и кулоновского взаимодействия. Достаточно надежные результаты могут быть получены также для некоторых параметров с использованием методов разложения термодинамических величин в канонические ансамбли, дать приемлемые результаты для не слишком широкого диапазона давлений в канале. [c.51]

Пример. Нужно рассчитать оценку коэффициента готовности однопоточ- ой АЛ из четырех участков со следующими параметрами [c.82]

Для оценки коэффициента готовности АЛ необходимы следующие данные коэффициент готовности каждой единицы оборудования в автоматической линии структурная компоновка АЛ (жесткосблокнрованная, однопоточная, разделенная на участки, многопоточная, с гибкой связью и т. д.) циклы работц оборудования емкости накопительных устройств параметры потоков восстановлений (отказов) каждой единицы оборудования количество наладчиков и организация обслуживания Ml. [c.536]

В качестве иллюстрации метода получения величин а и Ь остановимся на данных рис. 3. Формулы (35) и (36) справедливы, когда т) (Т) подчиняется нормальному распределению. Поэтому при оценке коэффициентов а, Ь по опытным данным надо быть убежденным, что совокупности величин т) (А/), по которым вычисляются оценки параметров Е (т) (А ) и D (т) (А ) , имеют распределения, близкие к нормальному. Как следует из рис. 9, при учете зоны приработки распределение величин т) (Д ) существенно отклоняется от нормального. Поэтому отвечающие им совокупности значений г](Д ) не могут быть использованы для оценки величин а, Ъ, После выделения зоны нормального износа, начиная с А >10л1гг , распределение величину) (А/), согласно рис. 10 (Х и близко к нормальному. Поэтому дальнейший анализ следует вести с учетом этих совокупностей величин т) (А ). [c.32]

Авторы специально не исследовали зависимости скорости ультразвука от частоты, т. е. ее дисперсии. Однако при температурах >100°С они произвели качественную оценку коэффициента поглощения а путем сравнения амплитуд первого и Дважды отраженного импульсов. Значение а в исследованной области нигде, кроме узкой окрестности критической точки, не 1ревышает максимального. Условием наличия дисперсии является максимум а и равенство где % — длина волны. В проведенных исследованиях измеренное а=0,24 см при 22,65 МПа и 374,077°С (Я=0,013 см). Поскольку аА=0,0031< дисперсии скорости звука в исследованном диапазоне параметров по мнению авторов быть не должно. Таким образом, Полученные в работе значения скорости звука можно считать [c.73]

Как показал опыт анализа выходных параметров ЖРД, подавляющее большинство этих параметров (за исключением параметров, характеризующих устойчивость работы двигателя) может быть, с достаточной для практики точностью, аппроксимировано с помощью неполных уравнений второго порядка, содержащих члены не более чем с двойными произведениями факторов (вида bijXiXj). Поэтому для минимизации количества экспериментов при использовании композиционных планов можно задаваться дробными репликами, которые обеспечивают не смешанную оценку коэффициентов регрессии при членах вида biX и bi,jXiXj. Это условие приводит к тому, что при числе факторов k<5 вообще нельзя использовать дробные реплики. При 5. .. 7 факторах допустимо использование полуреплик, при 8 и 9 факторах — четверть реплик и лишь при 10 факторах можно использовать 1/8 реплики, уменьшая необходимое количество опытов в композиционном плане в семь раз по сравнению с полным линейным факторным планом. [c.58]

Вй — вектор коэффициентов регрессии модели, получаемой по результатам эксперимента. Так как результаты испытаний м = 1, — случайные величины, то коэффициенты регрессии В являются оценками истинных параметров р. Оценки В должны удовлетворять общим требованиям, предъявляемым к оценкам (несмещенности, состоятельности и эффективности [63]) [c.12]

Как показано на фиг. 4, при отрыве существуют два важных параметра, связанных с давлением. Первый — рост давления перед точкой отрыва второй — рост давления до некоторого постоянного значения в области отрыва. Хаккинен и др. [12] назвали это постоянное давление плато-давлением . Чепмен и др. [13] получили оценку коэффициента перепада давления, анализируя порядки величин, которые имеют место в областях отрыва и плато-давления [c.245]

Под методической подготовкой испытаний в широком смысла слова понимается разработка планов проведения основных этапов исследовательских работ, отдельных экспериментов или контрольных проверок, разработка рабочих программ, теоретические и конструктивные разработки узловых вопросов испытаний и подготовка к практическому решению их, продуманный выбор приборов, аппаратуры и методов измерений. Успешному проведению испытаний в значительной мере способствует четкое выяснение основной цели выполняемого исследования, правильный выбор и определение критериев для оценки полученных результатов. Любое экспериментальное исследование или этап испытаний СПГГ поз1воляет или даже требует определять большое количество закономерностей, коэффициентов, параметров. При испытаниях СПГГ можно получить разнообразные зависимости, количество которых во много раз больше, чем это встречается при испытаниях обычных двигателей внутреннего сгорания. Для сокращения трудоемкости исследования следует по возможности ограничивать число зависимостей, используемых для решения основной задачи, и сохранять постоянными все второстепенные условия работы или параметры. [c.138]

Несмотря на ограниченность уравнения (11-77), оно часто применяется для оценки коэффициента теплообмена при известном значении коэффициента трения в условиях течения, для которых, строго говоря, оно не применимо. Во многих таких случаях экспериментальные 31на-чепия коэффициента теплообмена хорошо согласуются с расчетными его значениями. По-видимому, это объясняется тем, что неточность, вводид1ая применением уравнения (11-77), находится в пределах погрешностей, допускаемых при измерениях ис.чодных параметров, обработке и обобщении опытных данных. [c.396]

В качестве примера рассмотрим задачу определения нижней оценки коэффициента предельной нагрузки для однородного призматического стержня при совместном действии осевой силы = Мл скручивающего момента = М, считая, что обе нагрузки изменяются пропорционально одному параметру. Пусть — предел текучести при одноосном растяжении. Для стержня круглого поперечного сечения, ограниченного окружностью х1- - Х2 = при воздействии силовых факторов по отдельности имеем [2] = 7га Уо/ М, = 2тга Уо/ Зл/ЗМ. Для предельного коэффициента при совместном действии осевой силы и скручивающего момента (7 = 72 = 1), в соответствии с выражениями (1), (2), получим оценку [c.239]

В более ранних работах строились модели исключительно первого фода. Были предложены различные способы перехода от реального грунта к идеальному и выведены соответствующие формулы для коэффициента фильтрации (проницаемости) в зависимости от пористости и других характеристик грунта (типа формулы Козени — Кармана и др.) (см. Л. С. Лейбензон, цит. соч., 1934 А. Бан и др., цит соч., 1962). Модели подобного типа пригодны для оценки порядка параметров, фигурирующих в осредненных уравнениях движения в прошлом их анализу и развитию придавалось большое значение. [c.589]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...