Сталь допустимый радиус

Принимая наибольшее удлинение в = = 0,02, получим наименьший допустимый радиус гибки стали в холодном состоянии (табл. 5). [c.241]

Наименьший допустимый радиус гибки стали в холодном состоянии [c.242]

В трубопроводах низкого и среднего давления Ру < 100) основное применение нашли фасонные части, изготовленные из труб или листа. Согласно правилам Госгортехнадзора [48], для трубопроводов категорий 2-й, п. а, 3-й и 4-й, когда по конструкции трубопровода и условиям монтажа не представляется возможным осуществить минимально допустимые радиусы гиба труб, а также для трубопроводов тех же категорий диаметром более 400 лл разрешается применять колена, отводы и т. п., сваренные из отдельных секторов из труб и из листовой стали, а для трубопроводов категорий 3-й и 4-й допускается также изготовление сварных крестовин, развилок и других фасонных частей. В установках высокого давления до настоящего времени в основном используются кованые или литые заготовки. [c.172]

Как правило, для высокопрочных сплавов и сталей разрабатывают рекомендации по конструированию и технологии изготовления деталей, в которых указывают допустимые радиусы переходов, галтелей, резьбы, способы механической и термической обработки и т. д. приводят данные по механическим свойствам материала и конструкционной прочности в условиях неравномерного напряженного состояния и в области разрушения. [c.267]

При операциях гибки в холодном и горячем состоянии допустимыми радиусами гибки являются при гибке плакирующим слоем наружу 3 а (в холодном состоянии), до 3,5 а (при температуре 1200—400° С) при гибке плакирующим слоем внутрь соответственно от 4 до 2,5 а, где а — толщина листа двухслойной стали. Такие условия деформирования двухслойной стали не приводят к ухудшению ее свойств и не вызывают изменения в коррозионной стойкости плакирующего слоя. [c.294]

Так, в задаче (5.2) среди квадратных сеток допустимыми являются при 0г = 5-10 — сетки с шагом /г 1/20, при Ог = 5-Ю — сетки с шагом /г 1/40, при 0г=5-10 —сетки с шагом /г 1/80. Чтобы добиться качественно верного решения, сетку следует сгущать до тех пор и таким образом, чтобы она стала допустимой. При этом можно руководствоваться следующим признаком если по любому радиусу каждого обнаруженного вихря течения от центра до его границы укладывается не менее трех элементарных ячеек сетки, то использованная сетка является допустимой, а найденная на ней конвективная структура — качественно правильной. [c.125]

Минимальные допустимые радиусы холодной гибки углеродистой стали обыкновенного качества и низколегированной стали [c.514]

Примечания 1. Числовые значения коэффициента даны при обработке металлов твердостью // =190-4- 210, работа не по корке резцами из стали марки Р18 с плоской передней гранью, сечением 20 х 30 мм, углами а, ( и X по ГОСТ 2320-43 при угле ср=45 , угле pi = 10 (строгальные) и 45 (долбежные), радиусе г= 2 мму допустимом износе по табл. 1 и 2, стойкости по табл. 33, работе без охлаждения, перебеге резца 60 мм и длине хода резца 200 мм. [c.310]

Резьбу на тормозном валу выполняют прямоугольной или трапецеидальной (вторая предпочтительнее). Радиус резьбы выполняют минимальным, но с соблюдением условия прочности вала и витков резьбы допустимое давление в резьбе при скольжении закаленного винта по бронзовой гайке [р] = 12 МПа, а при чугунной гайке [р] = 6-МПа при трении винта из незакаленной стали по бронзовой гайке [р] = 9 МПа и по чугунной гайке [р] = 5 МПа. [c.254]

Минимально допустимые внутренние радиусы при гибке листов двухслойной стали [c.179]

ВИЛЬНО проведенной предшествующей горячей деформации и оптимальной термической обработке стали можно использовать для изделий, изготавливаемых методами холодной вытяжки, гибки и штамповки. При проектировании таких изделий целесообразно избегать малых радиусов закругления, больших углов гибки, что обычно допустимо для изделий из хромоникелевых аустенитных сталей. [c.57]

Обозначения Р сила зажима Q — усилие на гайке винта I длина рукоятки (ключа) — средний радиус резьбы а — угол подъема резьбы ф — угол трения О диаметр пяты (цапфы) д — коэффициент трения С — жесткость пружины О — модуль сдвига (для стали С = 800 кГ/мм ) / — число витков й — диаметр проволоки Ох — средний диаметр пружины / — осадка (удлинение) пружины под нагрузкой Я Н — высота пружины t — шаг витков пружины б — допустимые зазоры между витками пружины под нагрузкой. [c.239]

В табл. 15 приведены значения коэффициентов Ср,, и показателей степеней и при токарной обработке резцами из быстрорежущей стали Р18 или Р9, имеющими оптимальные передние, задние углы и угол наклона главной режущей кромки, плоскую форму передней поверхности. У проходных резцов предполагается, что главный угол в плане = 45°, вспомогательный угол в плане , = 10° радиус закругления при вершине резца в плане г = 2 мм, размеры сечения державки 20 X 30 мм или 25 X 25 мм, при максимально допустимом износе по задней поверхности = 2 мм. У прорезных и отрезных резцов — о = 90° = 1 ч- 2° X = 0 г = 0,5 ч-ч- 0,8 мм. Значение дано для обработки углеродистой конструкционной стали с содержанием С < 0,6%, с пределом прочности на растяжение о = 75 кг/мм в состоянии горячекатаного проката (или поковки) без корки. При обработке чугунов значение дано для случая, когда ковкий чугун имеет Нд = 150, а серый чугун Нд = 190 и не имеет корки. При других условиях обработки для приведенных значений v,, необходимо в виде сомножителя вводить поправочные коэффициенты, указанные в разделе Влияние различных факторов на скорость резания, допускаемую резцом (что в вышеприведенных формулах скорости резания отображены общим поправочным коэффициентом К и К ). [c.183]

По приведенным формулам подсчитываются скорости резания при стойкости Г = 30 мин. для резцов с плоской или радиусной передней поверхностью с фаской (формы //и И-а, фиг. 130) при обработке сталей и с плоской поверхностью без фаски в случае обработки чугунов значения углов if, а, li, х, X — оптимальные (табличные), при главном угле в плане <р = 45°, при вспомогательном угле в плане <р1 = 10°, при радиусе закругления г — 2 мм, при максимально допустимом износе по задней поверхности 0,8—1 мм, при размерах сечения державки 20 X 30 мм. [c.184]

Высота зубьев к и радиус впадин г — важные размерные параметры фрез, влияющие на прочность зуба, количество допустимых переточек и на размещение стружки во впадине. Для нормального размещения стружки при обработке конструкционных сталей должно, соблюдаться следующее условие [c.141]

Валы выполняют из сталей 35, 40, 45. Для ответственных валов используют легированные конструкционные стали (хромоникелевые, хромистые, хромоникелемолибденовые). Для специальных валов (валки прокатные, шпиндели крупных металлорежущих станков) используют также перлитные ковкие и модифицированные чугуны эти материалы износостойки и гасят колебания. По техническим условиям на изготовление валов диаметры посадочных шеек выдерживают по 2—3-му, а в отдельных случаях и по 1-му классу точности. Овальность и конусообразность шеек не превышает 0,2—0,4 допуска на их диаметр. Биение посадочных шеек относительно базирующих не должно превышать 10—20 мкм. Осевое биение упорных торцов или уступов не должно быть больше 10 мкм на наибольшем радиусе. Непараллельность шпоночных канавок или шлицев оси не должна превышать 0,1 мкм на 1 мм длины, допуски на длину ступеней 50—200 мкм, допустимая искривленность оси вала 0,03—0,05 мм/м, шероховатость поверхности посадочных шеек На = 1,0-ь 0,125 мкм, а торцов и уступов = 10 -н 3,2 мкм. [c.304]

Гибка. Холодную гибку листовых элементов толщиной до 50—60 мм для получения цилиндрических и конических поверхностей осуществляют на листогибочных вальцах с валками длиной до 10—13 м. При вальцовке в холодном состоянии отношение радиуса изгиба к толщине листа ограничивают допустимой величиной создаваемой пластической деформации. Так, если для малоуглеродистых и низколегированных сталей это отношение оказывается меньшим 25, то обычно вальцовку рекомендуют производить в Горячем состоянии. [c.26]

Поверхность образцов для измерения твердости по Виккерсу должна иметь шероховатость не ниже 0,63 мкм. Минимально допустимый радиус кривизны поверхности равен 5 мм. Расстояние между краем поверхности и краем образца или краем отпечатка должно быть не менее 2,5 длины диагонали. При неизвестной толщине испытуемого слоя выполняется несколько измерений при различных нагрузках. Если при этом твердость изменяется, то нагрузку уменьшают до тех пор, пока не получат совпадающих (или близких) результатов. Минимальная толщина образца или слоя для сталей дплжня быть больше диагонали отпечатка в 1,2 раза, для цветных металлов в 1,5 раза. [c.24]

Гибка. Гибка листового, полосового и широкополосового металла производится на листогибочных трехвалковых и четырехвалковых вальцах. На холодную гибку поступают листы с подготовленными кромками и вырезанными отверстиями малых диаметров. Гибка профильного металла производится на правильно-гибочных прессах и роликовых гибочных станах. Наименьший допустимый радиус гибки стали в холодном состоянии рекомендуют брать равным 25-кратной толщине листа или высоте симметричного профиля. Если радиус холодной гибки меньше 25 толщин деформируемой стали, то возможны надрывы наружных волокон. [c.621]

С учетом запаса прочности металла сварного соединения при изгибе, определенного экспериментально, из вышеприведенных соотношений был определен максимально допустимый и изгибающий момент М. Минимальный радиус оправки Г, на которой может быть сформироиач сварной рулон из листовой стали 65X13 без разрушения металла сварного соединения, определяли из соотношения [c.94]

Радиус R в допустимых схемах а, в, г, I принимается по конструктивным сооб- ажениям Л для чугуна принимается риближенно равным 4с, для стали 5с [c.81]

Конструктивные формы и соотношение сечений детали должны (при данной марке стали) обеспечивать получение требуемых эксплуатационных свойств без деформаций детали при термообработке, выходящих за пределы допустимых величин, и без образования трещин, В этом отношении наиболее совершенными являются конструктивные формы деталей, не дающие при термообработке напр> жений высокого значения и связанных с ними деформаций и трещин. Особенно важным является отсутствие надрезов, острых выточек, пересечения отверстий, галтелей с малым радиусом закругления и резких переходов по сечению детали, являющихся концентраторами напряжений при закалке деталей и приводящих к их деформации и тре-щинообразованию, особенно при закалке в резких охладителях (вода, раствор NaOH). [c.694]

Величина для наиболее напряженной коренной шейки мощных транспортных двигателей V-образного типа на номинальном режиме обычно достигает 400—500 кГ/см . Предел усталости при кручении для валов таких двигателей составляет т 1= 1200-ь1300 KFj M . Принимая запас прочности равным приблизительно 1,4, можно считать допустимым для валов авиационных двигателей, изготовленных из сталей, предел усталости при кручении, для которых т ,= 3000 ч-3300 Г/сж напряжение Тд, = 600 850 кГ/сл1 . Последнее значение напряжения относится к валам, при конструировании которых приняты меры для удгеньшения концентрации напряжений сделаны большие радиусы галтелей и бочкообразные сверления щек, чисто обработаны сверления для масла, скруглены края отверстий и т. д. (подробнее см. гл. XV). [c.386]

На основании результатов испытаний ги-бов труб, прочность которых не поддается надежной теоретической оценке, составлены рекомендации по величинам допустимой овальности гнутых труб из сталей разных типов с различными относительными радиусами гибов. [c.193]

Если размерный фактор находится в допустимых пределах и соблюдается условие изоморфности решеток (например система у желе 30 — Си) значение предельной растворимости не всегда коррелирует с отклонением размеров атомов легирующего элемента от железа В какой то степени это может быть объяснено тем что атомный раз мер не является постоянной характеристикой элемента Атомный радиус дселеза и легирующего элемента в стали и сплаве может отличаться от тех же параметров в чистых металлах которые указаны на рис 13 [c.36]

Вал круглого поперечного сечения диаметром rf = 90 мм, имеющий в месте перехода к диаметру )=110 мм галтель радиусом 6 мм, изготовлен из углеродистой стали (ст. 45) с характеристиками (Тц == 75 кг1мм , ст" = 45 кг мм , а j = 35 кг мм , т = 22 кг1мм и т ,=20 кг/мм . Вал при вращении изгибается парой сил с моментом и скручивается парой сил с моментом меняющимся от 0,5до = 1,5 Принимая основной коэффициент запаса прочности А, = 1,8, а динамический коэффициент для переменных составляющих циклов нормальных и касательных напряжений д = 2, определить наибольшую допустимую величину М и [c.406]

Для фрез из быстрорежущей стали наибольшая толщина срезаемого зубом слоя а ах =0,3 4-0,35 мм, а минимально допустимая толщина срезаемого зубом слоя = р, где р — радиус скругления режущей кромки, мкм [р = 35 — 0,55 (а + 7)]. Для фрез из твердых сплавов наибольшая толщина среза Сщах = 0,2 мм. [c.194]

Для зубчатых колес малых размеров рекомендуется применять стали, дающие после улучшения для колеса НВ 280—320 п для шестерни НВ 320—350. Ударная вязкость с увеличением твердости резко снижается, но это не может служить препятствием к повышению твердости, так как для зубчатых колес, работающих при температуре свыше 20° С, зубья которых пыеют радиус выкружки не менее 0,3 а также гладкую п чистую поверхность выкружки, сопротивляемость перегрузкам и ударным нагрузкам с увеличением твердости до НВ 350—400 возрастает. Поэтому следует применять стали п термообработку, дающие наибольшую допустимую по условиям обрабатываемости твердость. Известны случаи, когда зубчатке 5 олеса диаметром 600 мм при многоштучном пзготовлениц улучшали (до нарезания) до НВ 360—410. [c.155]

Допустимый внутренний радиус (Дх) изгиба листа из низколегированной стали в холодш)м состоянии [c.197]

Машина Микрон-2 (рис. 57) предназначена аля механизированной кислородной резки листовой низкоуглеродистой стали толщиной до 100 мм (специальное исполнение машины допускает резку металла толщиной до 300 мм) одним или двумя резаками. 13ыполня-ет операции — прямолинейную обрезку кромок листов (вертикальную и со скосом иоД сварку), вырезку деталей с больдаш радиусом 1фи-визны, фланцев и дисков. Высокая допустимая скорость емеще-ния (до 4 м/мин) позволяет осуществить высококачественную кислородную сквростную резку (смыв-процесс) в плазменно-дуговую резку. - [c.112]

На рис. 5.9, б показан специальный тавровый профиль Кливленд трэмрэйл , прокатываемый по ГОСТ 19240—73, имеющий массу около 9,4 кг/м. При ширине плоскости дорожек качения И мм и колесах тележки диаметром 125 мм допускаемая нагрузка на ось этого рельса составляет 10 кН, чему соответствует грузоподъемность четырехосной тележки 4 т брутто. Подвеска рельса осуществляется путем зажима его головки. При прокатке рельса из стали марки 16Г2АФ или 35Г2 и норме прогиба 1 400 пролета допустимое расстояние между точками подвешивания рельса (тягами) для электрифицированных дорог в зависимости от грузоподъемности, числа осей, размеров и числа работающих на трассе шарнирных тележек приведено в табл. 5.5. Радиус кривых для данного рельса при работе на трассе шарнирных тележек рекомендуется принимать не менее 1,8 м и только при работе в стесненных условиях 1,2 м. Профиль, изображенный на рис. 5.9, в, спроектированный институтом ВНИИПТмаш, отличается от профиля на рис. 5.9, б, наклоном плоскостей дорожек качения рельса (1 8) и более мощной нижней полкой. Наклон плоскостей дорожек качения позволяет стыковать этот рельс с рельсом из двутавровой балки № 16 по ГОСТ 8239—72, способствует уменьшению виляния колесной пары при ее движении и не является препятствием для устройства ходовой передачи при реализации тягового усилия от нижнего прижимного тягового колеса с резиновым ободом или линейного электродвигателя. [c.96]

Пример. Определить скорость резания при обточке проходным резцом с пластинкой твердого сплава марки Т5КЮ вала из стали марки Ст. 5 (<3 = 50ч- 62 кг/мм ) при следующих данных диаметр заготовки О = 70 мм (заготовка отожженная, без окалины) диаметр вала после обработки (1 = 60 мм подача 5 =0,5 мм1об, стойкость резца Г = 90 мин резец с плоской передней поверхностью и положительным передним углом углы в плане ф = 30° Ф1 = 10° радиус закругления вершины резца г = 2 мм допустимый износ резца по задней поверхности Нз — 1,5 мм. [c.69]

Расчет пружинного виброизолятора сводится к определению диаметра проволоки пружины d, м, и числа витков i по формулам d = 6mgrl TzRs), i = GI 6Ar q), где g = = 9,81 м г - средний радиус пружины, м R - допустимое напряжение на кручение (для стали Rs = 4,22 10 Па) G модуль сдвига (G = 7,84 10 Па) q - жесткость виброизолятора, Н/м. [c.423]

Ходовые пути. Конвейер — двухпутный. Секции пути длиной по 3 л изготовляют из четырех горячекатаных уголков 32x32x4 мм или из фасонных гнутых профилей (перспективный вариант), сваренных друг с другом при помощи хомутов из листовой стали толщиной 4 мм. Горизонтальные повороты и вертикальные перегибы путей выполняются радиусами 600—1000 мм. При применении поворотных звездочек или блоков радиусы поворотов и перегибов могут быть уменьшены до 260 мм. Максимально допустимый угол наклона путей в вертикальной плоскости 60°. Вес I пог. м средней части конвейера с путями из горячекатаного проката 15,5 кг, из гнутых профилей 12,5 кг. [c.196]

Установим две пары зубчатых колес с начальными радиусами /"i илз, как это показано на фиг. 10. 1, и соединим их валами Л, Б и В. Вал Б выполнен из торсионной стали с допустимым углом закручивания без остаточной деформации ср = 70-ь80°. Валы А и В снабдим фланцами или один конец вала А закончим коленом со сферической пятой 1, в которую упирается винт 2 гайки 3, приваренной к колену вала В. Приложим к винту момент Ме, вызовем на валу А момент Ms и соответственно реактивные моменты Мс колес Гг, которые приведут к скручиванию торсионного вала Б. Подведем к валу А момент Мов от балан-сирно установленного электродвигателя 6. [c.57]

Важнейшим конструктивным элементом, определяющим эффективность работы протяжки, является подъем зубьев 5 . Наблюдения за работой протяжек показали, что подъем зубьев должен быть больше минимально допустимого подъема Згтш и меньше максимально допустимого з шах. Минимально допустимый подъем зубьев определяется величиной так называемого радиуса округления р зуба протяжки (рис. 40). При заточке любого инструмента между передней и задней поверхностями образуется некоторая промежуточная поверхность, которую приближенно можно считать поверхностью кругового цилиндра с радиусом р. Величина радиуса р зависит от рода инструментального материала и тщательности выполнения заточки чем грубее выполняется заточка, тем больше радиус р. У протяжек, изготовленных из быстрорежущей стали, радиус округления колеблется в пределах 5—10 мкм. Если толщина слоя, срезаемого зубом протяжки, определяемая подъемом зубьев 5 , будет меньше радиуса округления, то процесс резания затрудняется, так как стружка формируется не передней поверхностью с передним углом у, а промежуточной цилиндрической поверхностью, на которой рабочие передние углы имеют отрицательный знак. Для избежания этого подъем зубьев должен быть в несколько раз больше радиуса округления > р. Установлено, что минимальный подъем зубьев протяжки не должен быть меньше 0,02 мм. Только в исключительных случаях при заточке протяжки алмазными или эльборовыми кругами минимальный подъем зубьев может быть уменьшен до 0,01 мм. [c.78]

Протяжки изнашиваются только по задней поверхности (рис. 141). С ростом ширины площадки износа одновременно растет радиус округления клина. Ширина площадки износа вдоль главного лезвия в общем случае неодинакова.. Наибольшая ширина наблюдается у краев стружкоделительных канавок и в точках пересечения главного лезвия со вспомогательными. Допустимая ширина б пло-щадкп износа при обработке сталей и чугуна у шпоночных и шлицевых протяжек равна 0,3—0,4 мм, а у круглых протяжек — 0,2—0,3 мм. [c.184]

Шатуны 3 и ползуны 4 изготовляют ковкой или литьем из стали. Длину шатуна рекомендуют принимать не менее пяти радиусов кривошипа (/ > 5К). Направляющие ползуна 5 могут быть плоскими или цилиндрическими. Допустимое давление р = 0,2...0,3 МПа. Направляющие обычно являются сменными, что позволяет регулировать зазор по мере их износа. Плунжеры 6 изготовляют из легированной коррозионно-стойкой стали марок 3X13 и 2X13. Поверхность плунжера твердая и зеркально-гладкая. Соединение плунжера с ползуном должно позволять его регулировку при монтаже в радиальном направлении. Блок цилиндров 7 выполняют кованым из стали 30 клапаны, седла, пружины и крепежные детали изготовляют из коррозионно-стойкой стали. [c.244]

Стержень из отожжённой стали длиной 20 сл1 заделан на одном конце. Если его поперечное сечение равно квадрату со стороной в 1 см, то каковы будут четыре самые низкие, допустимые частоты колебания Каковы они будут, если поперечное сечение будет кругом радиуса 0,5 сж Если поперечное сеченке будет прямоугольник со сторонами а и 2а, то каково должно быть значение а, чтобы стержень имел самую низкую частоту, равную 250 гц [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...