Напряжение внутреннее истинное

Вначале рассмотрим представление виртуальной работы с5П в форме (3.2.2). Принятые допущения о малости удлинений и сдвигов по сравнению с единицей позволяют отождествить объемы, площади, линейные размеры элементов тела оболочки с соответствующими величинами после деформации. Из (3.2.3) видно, что в этом случае допустимо отождествление обобщенных напряжений с истинными напряжениями ст - в лагранжевых переменных. Принимая во внимание эти упрощения, учитывая отсутствие обжатия нормали и представляя, согласно (1.1.31), сдвиговые поперечные деформации компонентами в базисе г , отсчетной поверхности Q, приходим к следующему выражению для виртуальной работы (5П внутренних сил [c.49]

Величина р называется истинным напряжением или просто напряжением в данной точке данного сечения. Упрощенно можно сказать, что напряжением называется внутренняя сила, приходящаяся на единицу площади в данной точке данного сечения. [c.19]

При постепенном уменьшении площадки АА изменяются как модуль, так и направление равнодействующей внутренних сил АР, а следовательно, вектор постепенно приближается к истинному значению напряжения р в заданной точке (рис. 2.8, б). Числовое [c.157]

Рассмотрим тело, находящееся под действием произвольных сил (рис. 1). Проведем через точку А этого тела плоское сечение, в нем действуют внутренние силы произвольного направления. Уменьшая размеры площадки, проведенной через точку Л, можно найти величину истинного напряжения данной точки. Предел отношения равнодействующей внутренних сил к площадке, на которую они действуют, при стремлении этой площадки к нулю принято называть напряжением рассматриваемой точки данного сечения тела [c.6]

I - зависимость величины внутреннего давления р от логарифмической окружной деформации 2 - зависимость истинного окружного напряжения С1 от Ер (/ и 2 рассчитаны по методике /460, 3 — закон деформирования материала сосуда (СТ х, , Л — экспериментальные данные /85/ [c.91]

Равенство (3.34) показывает, что для истинных напряжений (или внутренних усилий) линейно-упругая система имеет потенциальную энергию деформации стационарной (для устойчивого равновесия минимальной). Поскольку энергия U численно равна работе внутренних сил, которая, в свою очередь, равна работе внешних сил деформированного тела, это положение часто называют принципом наименьшей работы. [c.63]

Коэффициенты запаса ни в коем случае не следует противопоставлять друг другу и считать один истинным, а другой ложным. Каждый из них хорош в своем месте. В одних случаях целесообразно рассчитывать по одному методу, в других —по другому. Например, все элементы машиностроения, где сочленение деталей происходит по определенной системе допусков и посадок, рассчитываются, как правило, по допускаемым напряжениям. Это детали двигателей внутреннего сгорания, коленчатые валы и пр. Это упругие элементы приборов и вообще пружины, [c.143]

В третьей главе приведен обзор по деформационному упрочнению поликристал-лических ОЦК-металлов. Логическим центром данной главы и, может быть, всей книги является раздел о структурном обосновании перестройки кривых нагружения в координатах 5 — V"е (истинное напряжение— истинная деформация в степени 0,5), которая представляет эффективный метод исследования закономерностей деформационного упрочнения в зависимости от самых различных внутренних и внешних факторов. Именно данный метод позволил связать воедино все этапы пластической деформации, выстроив в одну цепочку предел упругости, критические деформации начала и конца образования ячеистой дислокационной структуры, ее начальный размер и закон дальнейшего изменения. В конечном счете, даже условие перехода к разрушению (пластическому) также определяется коэффициентом деформационного упрочнения. [c.4]

Если задано условие (1), то все граничные условия и условия непрерывности удовлетворяются, за единственным исключением, состоящим в том, что касательные перемещения внутренних сторон граничных элементов не совпадают в точности с соответствующими перемещениями сторон смежных внутренних элементов ). Эти смежные стороны лежат тем не менее в одной плоскости, и все углы соответствующих элементов совпадают. Поскольку условия непрерывности нарушаются только в весьма локализованных областях, мы предполагаем, что эта модель отличается от истинного решения, удовлетворяющего условию (1), лишь в тонком пограничном слое. Таким образом, отсюда следует, что для тел больших размеров эффективные модули, определяемые при условиях (1) и (7), (8), эквивалентны друг другу, а также модулю, определенному условием (2). Более того, поля напряжений и деформаций, определенные формулами (7) и (8), совпадают с полями, постулируемыми вдали от границ при задании либо условия (1), либо условия (2). [c.21]

Оба этих замечания свидетельствуют, что величины деформации, рассчитанные с помощью указанных выще уравнений, лишь примерно равны реальным степеням деформации. Более того, формирование наноструктуры при ИПД происходит под действием не только внешних, но и внутренних напряжений (см. 1.2). Вместе с тем, между величиной последних и истинными деформациями нет жесткой связи. Подтверждением этого является формирование обычно однородной структуры по диаметру образцов, подвергнутых ИПД кручением, хотя в соответствии с выражениями (1.1) и (1.2) в центре образцов не должно происходить существенного измельчения микроструктуры. В связи с этим при исследовании процессов эволюции микроструктуры в ходе ИПД кручением часто более правильно рассматривать число оборотов, а не величину деформации, рассчитанную с помощью аналитических выражений. Это положение становится особенно важным при обработке труднодеформируемых или хрупких материалов, где возможно проскальзывание между бойками и образцом или растрескивание последнего. Для их устранения необходимо повышение приложенного давления, но это создает дополнительные технологические трудности в подборе более прочного материала бойков, оптимизации конструкции оснастки. [c.12]

Предполагается (см. выше), что вся работа этой силы пошла на повышение энергии твердого тела (по крайней мере, при малых деформациях в мелкозернистых структурах это близко к истине [32], хотя для существа выводов достаточно предположения о постоянстве сил внутреннего трения, обусловленных напряжением Пайерлса—Набарро, лесом дислокаций, хаотически расположенными растворенными атомами примесей и другими причинами). [c.51]

На кривой намагничивания имеются три области нижний участок — участок смещения , характеризующийся смещением границ между областями самопроизвольной намагниченности. В более сильных полях происходит процесс поворота областей самопроизвольной намагниченности в направлении поля. Этот участок называют областью вращения. Последний этап намагничивания, происходящий в полях выше технического насыщения, называется парапроцессом или истинным намагничиванием. Характер кривой намагничивания обусловливается кристаллической структурой вещества, а также внутренними напряжениями. Эти последние тесно связаны с магнитострикцией. [c.11]

Значительное влияние на схватывание оказывают дисперсность и форма частиц, что подтверждают исследования с серебряными порошками, полученными электролитическим способом (частицы имеют форму дендритов) и химическим восстановлением (частицы плоской формы толщиной около 0,1 мкм). Повышение дисперсности, порошка облегчает сцепление частиц, поскольку создание достаточной площади истинного контакта при прочих равных условиях и возможность сохранения возникшего сцепления у более мелких частиц выше, чем у крупных (рис. 27). Существенно сказывается на схватывании частиц их форма. При сближении с твердой поверхностью наибольшая площадь контакта (в случае приложения одинаковой нагрузки) будет у частиц плоской формы. Возникающие в таких частицах после снятия нагрузки внутренние напряжения меньше, чем в частицах иной формы. Как видно из рис. 27, скорость процесса образования покрытия в результате схватывания плоских частиц (кривые 3, 4) превышает скорость образования [c.66]

В результате расчета для каждого из радиусов сопряжения двух участков находят две величины напряжения (как радиального, так и тангенциального) одна, относящаяся к наружному радиусу м-го участка, другая — к внутреннему радиусу (м-М)-го участка. На эпюре напряжений цифрами отмечена принадлежность расчетных точек к тому или иному участку. Кривая напряжений должна быть проведена между точками, относящимися к одному и тому же участку, так как именно посередине участка истинная толщина диска равна постоянной толщине кольца. На первом и восьмом участках точки с соответствующими цифрами указывают величины истинных напряжений. [c.216]

В первом расчете на внутреннем радиусе первого участка диска с центральным отверстием принимают Оп — истинное (т. е. нуль). Он — произвольную величину. По уравнениям (272) и (273) находят напряжения на внешнем радиусе первого участка. В диске без отверстия для вала на внутреннем (нулевом) радиусе первого участка що = Ого выбирают произвольно. Напряжение на внутреннем радиусе второго участка определяют по формулам (283) и (284), полученным аналогично формулам (251) и (252), но с учетом разных значений и а на предыдущем и последующем участках [c.222]

Зная коэффициент кз, нетрудно определить истинные напряжения в неподвижном диске от натяга при посадке, в частности на внутренней расточке, по формулам (312). [c.238]

Исходная система уравнений гидродинамики и энергии станет замкнутой, если установить закономерности изменения тензора напряжений и сил внутреннего межфазного сопрогивления. Но из-за исключительной сложности определения составляющих тензора напряжений и величины межфазового трения в настоящее время используется более простой метод замыкания уравнений гидродинамики, заключающейся в установлении полуэмпирических зависимостей для истинных объемных концентраций и суммарного касательного напряжения (или коэффициента гидравлического сопро- [c.70]

В этих уравнениях показатель т, используемый вместо показателя а в уравнении (3.17), характеризует истинную зависимость скорости ползучести от напряжения. Смысл величины т заключается в том, что с помощью уравнения (3.27) можно определить внутреннее напряжение стг, и следовательно, эффективное напряжение Gf. В качестве экспериментального способа определения указанных величин помимо испытаний на ползучесть с резким изменением напряжений и испытаний на растяжение с резким изменением скорости деформации (см. рис. 3.20), применяют [20] другой способ. Резко уменьшают напряжения в процессе ползучести, определяют уровень напряжений, при котором скорость [c.72]

В этих уравнениях не учитывается отмеченный выше возврат деформации, т. е. не учитывается различное изменение внутренних напряжений при деформациях в случае ползучести и релаксации. Эти уравнения не включают также изменение во времени составляющей, не зависящей от времени неупругой деформации Вр, входящей в уравнение (3.40). Кроме того, необходимо иметь в виду, что в случае описания данных по ползучести с помощью уравнений (3.42), (3.44) или (3.45) используются истинные напряже- [c.93]

Поэтому принимая во внимание увеличение истинных напряжений вследствие ползучести с помощью того же урав не- ния (4.45) получили результаты, показанные на рис. 4.11, б. Из приведенных данных следует, что под действием только внутреннего давления (ад/а — 2) увеличение истинных напряжений максимальное. При сложном напряженном состоянии, когда к осевому растяжению [c.105]

Однако кривые ползучести цилиндрических образцов, находящихся под действием внутреннего давления (штриховые линии), в конце третьей стадии ползучести непосредственно перед разрушением резко поднимаются. Это обусловлено существенным увеличением истинных напряжений, описанным в разделе 5.2.1. На рис. 5.18 приведены диаграммы напряжение — время до разрушения, построенные на основании [c.145]

Можно попытаться применить для расчета толстостенных цилиндров, находящихся под действием внутреннего давления, методику анализа нестабильного разрушения при ползучести, учитывая одновременно данные рис. 4.11 и 5.13. Если выразить соотношение между истинным напряжением ст при ползучести при одноосном растяжении и скоростью логарифмической деформации в виде [c.148]

Например, наноструктурная Си, полученная РКУ прессованием, в сравнении с хорошо отожженным крупнозернистым состоянием, проявляет два наиболее существенных различия во-первых, в несколько раз более высокое значение предела текучести, превышающее 400 МПа, и, во-вторых, значительно менее выраженное деформационное упрочнение на стадии пластического течения. Короткий отжиг не приводит к заметному росту зерен, однако ведет к возврату дефектной структуры их границ, выраженному в резком уменьшении внутренних напряжений. Несмотря на аналогичный размер зерен, имеется весьма существенная разница деформационного поведения в этих двух состояниях. После кратковременного отжига вид кривой истинное напряжение — деформация становится похожим на вид кривой, соответствующей крупнокристаллической Си. Этот результат очень важен и показывает, что на прочностные свойства наноструктурных материалов может влиять не только средний размер зерна, но и дефектная структура границ зерен. [c.26]

Прессованные, но не обожженные электроды, называют зелеными . Их выдерживают не менее 24 ч на воздухе, что необходимо для снятия внутренних напряжений, возникающих в электродах в процессе прессования. Обжиг зеленых электродов состоит в их постепенном нагреве без доступа воздуха до 1300—1400° С, выдержке при этой температуре и медленном охлаждении. При обжиге происходит удаление летучих веществ и коксование связующего. Образующийся кокс прочно связывает зерна твердых углеродистых материалов между собой. Электрод становится механически прочным, возрастают его электропроводность и истинная плотность. [c.216]

Для того чтобы приведенные выше решения соответствовали истине, изгибающие моменты и поперечные силы на концах балки должны прикладываться в виде распределенных нормальных и поперечных спл, которые должны изменяться так же, как напряжения во внутренних поперечных сечениях, получаемые по классической теории. [c.161]

Конечно, три введенных иредположения не соответствуют точно действительности — их можно рассматривать как средство получения первого приближения к величине истинных внутренних усилий, возникающих в стержнях фермы под действием внешних сил. В реальных фермах стержни соединены между собой не шарнирно, а посредством сварки или заклепок. Поэтому в стержнях фермы возникает, кроме растяжения или сжатия, изгиб. Однако, согласно исследованиям академика Е. О. Плтона, напряжения от изгиба невелики, ими в первом приближении можно пренебречь. [c.278]

На рис. 6.14,6 показан ход траекторий главного напряжения растяжения. Видно, что эти траектории, огибая внутренний угол, сгущаются около точки В и отходят от внешнего угла (от точки А). Картина траекторий объясняет природу увеличения напряжения в точках В, В. Такое увеличение напряжения называют кон1 внт-рацией, а местные особенности формы, вызывающие концентрацию, носят название концентраторов. Геометрическим коэффициентом концентрации напряжения Од называют отношение истинного наибольшего напряжения в зоне концентрации к тому напряжению о, которое находят по формулам, выведенным в гл. IV и V. Эти формулы не учитывают неравномерности распределения напряжений, [c.164]

Таким образом, напряжение (характеризующее интенсивность внутренних сил) определяется силой, приходящейся на единщу площади. Напряжение выражают в килограммах или ньютонах на квадратный сантиметр кПсм , или в килограммах или ньютонах на квадратный миллиметр (кГ1мм , н/мм ). В системе единиц СИ напряжение выражается в паскалях (Па) 1 Па —1 н1м (см. сноску на стр. 14). Уменьшая площадку до нуля, т. е. переходя к пределу, получим истинное напряжение в данной точке, являющейся, например, центром площадки AF. [c.19]

В рассматриваемом случае кривые статической усталости строились по результатам испытаний на одновременное растяжение и внутреннее давление тонкостенных труб в координатах интенсивность истинных напряжений — логарифм времени до разрушения [58, 601. Результаты статистической обработки этих данных приведены в табл. 4.2. Величина О может в случае ПЭВП [c.111]

Пример. Определить остаточные напряжения, возникающие при автоскреплении, и истинные напряжения при работе для трубы с внутренним диаметром 2/-, = 67 мм, наружным ди-аметром 2Гг = 1 7 мм. Рабочее давление Р g = = 4030 кГ/см . Автоскрепление производится с продольным растяжением в полуупругом т [c.280]

Принято [534] для поликристаллических материалов подразделять технологические остаточные напряжения на напряжения I, II и Ш родов. Их взаимодействие подчиняется принципу суперпозиции, схематично показанному на рис. 183 для оси х, проходящей через несколько зерен. Возникновение технологических остаточных напряжений при виброупрочнении поверхности дробью обусловлено кооперативным взаимодействием неоднородного поля упругопластических деформаций с тепловыми потоками в поверхностных слоях, обеспечивающих высокоскоростную диссипацию энергии. Вследствие изменения удельного объема поверхностного слоя наружные слои находятся под воздействием сжимающих напряжений, а внутренние — растягивающих. Напряжения I рода охватывают макрообласти (в частности, совокупности зерен), II рода — области изолированных зерен, а напряжения Ш рода уравновешиваются в малых зонах, соизмеримых с размерами межатомных расстояний. Истинное локальное остаточное напряжение Оосг определяется в любой точке (х, у) (рис. 183) суммой остаточных напр5[жений всех родов. Однако для упрощения решения задачи в дальнейшем будем понимать под технологическими остаточными напряжениями только напряжения I рода. [c.331]

Однако до настоящего времени не разработана оптимальная методика анализа ползучести при переменных параметрах с учетом влияния усталости. Причины заключаются в том, что истинное напряжение, обусловливаюш,ее скорость деформации, не является [42] средним эффективным напряжением для всего образца в целом, как предполагалось выше. Не вполне ясны причины возникновения внутренних напряжений, поэтому метод их измерения вызывает определенные затруднения. Более того, хотя вновь вводится структурный параметр, связанный с внутренними напряжениями, этот параметр изменяется в процессе деформации поэтому трудно использовать для анализа деформационного упрочнения материалов уравнение механического состояния, подобное уравнению (3.21). [c.73]

Проведен [38] анализ ползучести цилиндра под действием внутреннего давления с учетом конечной деформации. Если для описания напряжений и деформаций использовать истинные напряжения и логарифмическую деформацию, то уравнение, выражающее условие равновесия напряжений, может быть представлено с помощью уравнения (4.51) для случая микродеформааии в виде [c.110]

Рис. 5л2. Результаты расчета измененйя истинных напряжений при ползучести тонкостенных цилиндрических образцов ПОД действием растяжения и внутреннего давления [16]

Аналогичные экспериментальные результаты при испытаниях на ползучесть до разрушения получены и на тонкостенных цилиндрических образцах из сплава In onel при совместном воздействии осевой нагрузки и внутреннего давления (рис. 5.15). Если при этом учесть увеличение истинных напряжений, вызванное увеличением внутреннего диаметра цилиндра и уменьшением плош,ади поперечного сечения вследствие ползучести, то наиболее приемлемым объяснением наблюдаемых закономерностей будет предположение, что максимальные главные напряжения являются напряжениями, обусловливающими разрушения. [c.142]

Этот вопрос яв [яется, вообще говоря, дискуссионным, но, по-видимому, следует считать, что ответ на него зависит от истинных условий на опорах. При фиксированных опорах, которым соответствуют пластины, приваренные к жесткой стенке или раме, горизонтальные касател ьные напряжения, которые обусловливают крутящий момент во внутренних еечениях, несомненно, оказывают непосредственное сопротивление соответствующим горизон-. тальным поперечным силам, создаваемым опорой поэтому в этом случае угловые силы, обусловленные некоторыми различными допускаемыми распределениями крутящих моментов, являются, без сомнения, фиктивными. Они также должны быть фиктивными для случая свббодного края, где оба фактора — поперечный сдвиг и крутящий момент (каждый в отдельности) должны быть на самом дейе равны нулю, а не уравновешиваться приведенной поперечной силой. Если теоретическое решение для смежных незакрепленных сторон требует введения фиктивной силы в незакрепленном угле, то можно либо исключить эту силу, добавив в качестве внешней нагрузки равную ей силу, либо, что гораздо [c.245]

Учитывая серьезную критику по поводу достоверности экспериментальных данных, получаемых электронно-микроскопическим методом, и соответствия дислокационной структуры в тонких фольгах структуре в реальных нагруженных макрообразцах, вследствие протекания релаксационных процессов [201-239] (рис. 10), необходимо было выбрать наиболее эффективный метод замораживания дислокационной структуры. Наиболее ярким примером эффективности использования метода стабилизации и закрепления дислокационной структуры в тонких фольгах является тот факт, что первые же попытки его использования при элект-ронно-микроскопических исследованиях деформированных образцов меди показали [153, 172, 208, 209], что в общем теоретическая концепция Зегера о дальнодействующих источниках внутренних напряжений, долгое время не находившая подтверждения в электронно-микроскопических исследованиях сотрудников школы Хирша, по-видимому, все же наиболее близка к истине и является основным фактором, контролирующим кинетику II стадии деформационного упрочнения ГЦК металлов. Поэтому различные методические приемы закрепления дислокационной структуры в настоящее время находят все более широкое применение в практике работы как зарубежных, так и отечественных исследователей [153, 172, 208—215], являясь своего рода эталоном корректности и достоверности получаемых результатов структурных исследований. [c.24]

Анализ показывает при нагружении поликристаллов в отдельных зонах концентраторов напряжений могут развиваться локальные пл1астические сдвиги задолго до достижения макроскопического предела упругости. Это обусловливает эффекты неупругости, амплитудно-зависимое внутреннее трение, низкое значение истинного предела упругости, непрерывно снижающегося с увеличением чувствительности измерительной аппаратуры. В малопластичных и хрупких материалах в зонах концентраторов напряжений микротрещины зарождаются при относительно низких средних напряжениях. Локальная картина в зонах концентраторов напряжений в значительной мере зависит от средней величины зерна, степени анизотропии решетки, состояния границ зерен, наличия включений второй фазы и др. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...