Градиент толщины

Увеличение градиента толщины (цилиндрическая оболочка с параметром а=0,75 показана на рис. 2.28) приводит к существенно нелинейному распределению напряжений [c.86]

Поэтому перед каждым экспериментом необходимо выйти в рабочую точку на резонансной кривой. С этой целью надо провести экспрессное сканирование по фазе в интервале 1,5тг рад (при этом участок резонансной кривой обязательно содержит и минимум, и максимум коэффициента отражения). Определив Дтах и Етш, можно установить такую начальную фазу (р, чтобы коэффициент отражения соответствовал значению максимальной чувствительности. Имеется несколько способов задавать рабочую точку а) пространственное сканирование в направлении, совпадающем с направлением градиента толщины кристалла б) изменение угла падения света на поверхность на 2-ьЗ° в) изменение температуры кристалла на 1,5-Ь2 К г) изменение длины волны зондирования на 0,3 нм. [c.172]

НА РИСУНКЕ 2.24 ПОКАЗАНА ВЕКТОРНАЯ КАРТИНА ДИФРАКЦИИ НЕОДНОРОДНОЙ ПОВЕРХНОСТНОЙ ВОЛНЫ ДЛИНОЙ X ОТ ТОПОЛОГИЧЕСКОЙ НЕОДНОРОДНОСТИ С ПОСТОЯННЫМИ ДИЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ё И МАГНИТНОЙ ц ПРОНИЦАЕМОСТЯМИ И ГРАДИЕНТОМ ТОЛЩИНЫ ПОКРЫТИЯ , ВЗЯТЫМ В КАЧЕСТВЕ ПРИМЕРА ПАРАМЕТРА ГЕОМЕТРИЧЕ- [c.93]

Кроме этого, следствием локализации областей теплоподвода к газу при достаточно интенсивном нагреве является возникновение заметных градиентов толщины вытеснения пограничного слоя. В этом случае в результате взаимодействия слоя с внешним невязким потоком даже при обтекании плоской поверхности появляется продольный градиент давления, который приводит к изменению поверхностного трения. Поэтому возникает необходимость учета вязко-невязкого взаимодействия и оценки его влияния на параметры пограничного слоя при наличии локальных областей его нагрева. [c.96]

Согласно (1-54) коэффициент теплоотдачи дисперсного потока можно увеличить за счет увеличения кажущейся теплопроводности пограничного слоя (что определяется характером движения и размером твердых частиц и др. факторами), а также за счет увеличения температурного градиента в пограничном слое дисперсного потока (в связи с меньшей толщиной этого слоя). Последнее зависит не только от обстановки, создаваемой твердыми частицами в пристенной зоне, но и от термического сопротивления ядра потока (см. гл. 6-8). [c.45]

Рост толщины слоев происходит благодаря диффузии металла или окислителя или их обоих, движущей силой которой является концентрационный градиент, созданный разностью химических потенциалов. [c.69]

Приведенные формулы не учитывают некоторое различие сопротивлений цилиндрического слоя для истечения и всасывания. В первом случае поток расширяется по мере увеличения диаметра цилиндрического слоя в направлении движения, т. е. имеет место диффузорный эффект, при котором градиент скорости вблизи твердых поверхностей зерен уменьшается. Поэтому потери давления получаются меньше, чем в слое такой же толщины, но без расширения. Во втором случае поток суживается, т. е. имеет место конфузорный эффект, при котором градиент скорости у твердых поверхностей зерен увеличивается и потери получаются больше, чем в таком же слое без сужения. [c.308]

При определении ОН в местах, удаленных от шва, где градиенты напряжений незначительны как по толщине сварного [c.270]

Рис. 7.45. Спектральное распределение энергии теплового излучения, испущенного нормально к поверхности пластинки стекла толщиной 6 мм с температурой поверхности 600 °С, для однородного распределения внутренней температуры (А) линейного градиента температуры с максимумом в центре (с) при 650 С

Рис. 7.45. <a href="/info/251822">Спектральное распределение энергии</a> <a href="/info/842">теплового излучения</a>, испущенного нормально к поверхности пластинки стекла толщиной 6 мм с <a href="/info/749757">температурой поверхности</a> 600 °С, для однородного распределения внутренней температуры (А) линейного <a href="/info/734">градиента температуры</a> с максимумом в центре (с) при 650 С

Проведенное рассмотрение существенно упрощено с предположением об однородности температуры внутри стекла. Для неоднородных температур уравнение (7.104) должно быть модифицировано введением Ь Х, Т) под знак интеграла. Для конкретных температурных градиентов уравнение должно решаться численным методом [6], так как никакое простое решение невозможно. К счастью, коэффициент поглощения и коэффициенты отражения поверхностей обычно такие, что даже для слоя толщиной всего 5 мм внутренние отражения более высоких порядков очень малы и ими обычно можно пренебречь. [c.396]

По закону Ньютона напряжение сдвига т в слое жидкости пропорционально градиенту скорости dv/dh v — скорость h — толщина слоя жидкости) т= [c.143]

Турбулентный поток в трубе по структуре поля осредненных местных скоростей можно условно разделить па две части на основной поток, имеющий сравнительно небольшое уменьшение у с ростом радиуса г от нуля (турбулентное ядро потока), и на пристеночный кольцевой слой малой толщины 6 (см. рис. 22), где имеет место большой отрицательный градиент скорости и интенсивное ее уменьшение до нуля. Этот слой иногда называют пограничным слоем в трубе или пограничной пленкой. [c.84]

Падение средней скорости как в турбулентном, так и в ламинарном пограничном слое, обусловливается в конечном итоге вязкостью жидкости. Однако влияние вязкости проявляется в турбулентном пограничном слое очень своеобразно. Самый ход изменения средней скорости в слое не зависит непосредственно от вязкости вязкость входит в выражение для градиента скорости только в вязком подслое. Общая же толщина пограничного слоя определяется вязкостью и обращается в нуль вместе с ней (см. ниже). Если бы вязкость была в точности равна нулю, то никакого пограничного слоя вовсе не было бы. [c.252]

Таким образом, горизонтальный слой жидкости толщины h с направленным вниз градиентом температуры А становится неустойчивым при ) [c.317]

Аналогичные соображения относятся и к затуханию поперечных волн в тонких стержнях и пластинках. Если h есть толщина стержня или пластинки, то при X > /i существен градиент температуры в поперечном направлении и затухание обусловлено в основном теплопроводностью (см. задачи этого параграфа). Если при этом выполняется неравенство со то колебания [c.184]

Для определения распределения параметра g вдоль обтекаемой поверхности, кроме параметров внешнего потока, необходимо знать характерный размер пограничного слоя (например толщину вытеснения). Расчет пограничного слоя при наличии градиента давления во внешнем потоке является довольно сложной задачей, так как в этом случае профили скорости (п температуры) будут зависеть от градиента давления и изменяться от сечения к сечению. [c.338]

Как видим, у тонких профилей подавляющую часть профильного сопротивления составляет сопротивление трения например, в случае с = 0,1 на долю трения падает до 75% профильного сопротивления. С увеличением относительной толщины профиля за счет возрастания градиента давления в диффузорной части крыла растет общее профильное сопротивление и уменьшается доля сопротивления трения при с> 0,25 сопротивление давления преобладает над сопротивлением трения при с = 0,4 первое составляет 70 % общего профильного сопротивления. [c.29]

При внешнем обтекании тел уменьшение плотности газового потока сопровождается увеличением толщины пограничного слоя и соответственно уменьшением интенсивности теплоотдачи. Возникновение температурного скачка приводит к дополнительному ухудшению интенсивности теплообмена. Как видно из рис. 11.2, появление температурного скачка сопровождается уменьшением температурного градиента в газе, а так как коэффициент теплопроводности газа при этом не изменяется, то тепловой поток к поверхности теплообмена также уменьшается. [c.393]

Перейдем к анализу теплообмена в жидкостях с малыми числами Прандтля (Рг -С 1). В отличие от случая Рг 1 основной перепад температур при Рг 1 приходится на центральную зону течения. Действительно, при значениях х того же порядка величины, что и х , градиент температуры в пристенной области будет примерно такой же, что и в центральной зоне (за исключением узкой приосевой части ее), а так как толщина центральной зоны значительно больше толщины пристенной области (не менее чем в 4 раза), то почти все изменение температур падет на центральную зону, так что [c.463]

В критической точке т=, а du x/dx известно. По этим значениям т и du i/dx и заданным значениям г] и Т /Т , из графиков на рис. 8-6 определяются величины и (du ildx ) (ф )2, по которым вычисляются безразмерные толщины потери энергии ф и массовая скорость охлаждающего газа Для построения кривой изменения толщины потери энергии ф по координате. г необходимо решить уравнение (8-32). При решении этого уравнения методом изоклин для принятого значения ф в рассматриваемой точке с координатой х из графика на рис. 8-6 выписывают соответствующее значение v y,q> (на пересечении кривой заданного значения г ) с абсциссой известного значения du ildx ) а затем ио графику на рис. 8-5 находят функцию А и по уравнению (8-32) вычисляют градиент d(p ldx. Выполнив аналогичные расчеты для ряда точек вдоль поверхности обтекаемого тела, можно построить график, выражающий зависимость градиента толщины потери энергии от продольной координаты в направлении движения газа. [c.276]

Влажное коллоидное тело состоит из однородных мицелл, расстояние между которыми сравнимо с молекулярным.. Моделью коллоидного тела может служить тело с многочисленными микрокапиллярами молекулярного порядка. Следовательно, в таком модельном типе будет иметь место типичный перенос жидкости, обусловленный градиентом расклинивающего давления или градиентом толщины пленки Я, так как = f (Н) . Толщина пленки жидкости прямо пропорциональна влагосодержанию тела (Я и), поэтому в общем случае неизотермического переноса пленкообразной жидкости будем иметь [c.426]

Степень развития столбчатых кристаллов будет варьиро-Е1аться главным образом в зависимости от химического состава металла, степени его перегрева, от размера слитка, скорости разлив ки, формы изложницы и толщины, а также температуры ее стенок. Эти факторы будут влиять на скорость теплоотвода и образование больших или меньших градиентов темшератур внутри объема кристаллизующейся стали и т. д. Повышение степени перегрева и увеличение скорости охлаждения слитка способствует увеличению доли столбчатых кристаллов и может повести к полной трансиристаллизации, как это показано на рис. 34,а при несколько замедленном охлаждении в центре слитка образуется зона равноосных кристаллов (рис. 34,6). [c.53]

В прецизионных измерениях спектральной яркости необходимо обеспечивать определенное положение и размер наблюдаемой площадки на ленте. Это вызвано тем, что избежать градиентов температуры и упоминавшихся выше вариаций излучательной способности от зерна к зерну невозможно. И хотя подробности распределения температуры вдоль ленты зависят от ее размера, теплопроводности, электропроводности и полной излучательной способности, результирующее распределение вблизи центра не должно сильно отличаться от параболического. Такие отличия, как это наблюдалось, возникают из-за вариаций толщины ленты и существенны для ламп с широкой и соответственно тонкой лентой. В газонаполненной лампе с вертикально расположенной лентой максимум смещается вверх от центра вследствие конвекции. В вакуумной лампе к заметной асимметрии распределения относительно центра приводит эффект Томсона. Наиболее высокая температура в вакуумной лампе всегда близка к отметке на краю ленты. На рис. 7.23 показаны градиенты температуры, измеренные при двух температурах на ленте лампы, конструкция которой приведена на рис. 7.19. Температурные градиенты на лентах газонаполненных ламп несколько больше, чем градиенты, показанные на рис. 7.23, и имеют асимметричный вид из-за конвекционных потоков. Конвекционные потоки существенно зависят от формы стеклянной оболочки и ее ориентации по отношению к вертикали. При некоторых ориентациях яркостная температура начинает испытывать весьма значительные циклические вариации с периодом порядка 10 с и амплитудой в несколько градусов. Перед градуи- [c.359]

Известно, что при подводе охладителя через пористую поверхность происходит деформация профилей продольной скорости и температуры во внешнем пограничном слое. Профили скорости и температуры становятся менее заполненными, при этом увеличение интенсивности вдува охладителя ведет к более сильной их деформации. Таким образом, наличие поперечного подвода охладителя вызывает снижение градиентов скорости и температуры в пограничном слое на стенке из-за деформадаи профилей и при одновременном возрастании динамической и тепловой толщин пограничного слоя. Это вызывает уменьшение поверхностного трения и теплового потока на пористой стенке. С увеличением интенсивности вдува охладителя это уменьшение будет более сильным. Однако механизм охлаждения пористой стенки различен в зависимости от термодинамического состояния охладителя. Если охладитель газообразный, то температура стенки, соприкасающейся с горячим потоком газа, зависит от расхода охладителя и плавно уменьшается при его увеличении. В случае жидкого охладителя температура горячей поверхности при больших удельных расходах охладителя на единицу поверхности близка к температуре кипения при давлении горячего газа, омывающего пористую стенку. Между газовым потоком и пористой стенкой образуется жидкая пленка, толщина которой зависит от расхода охладителя. По мере умень- [c.153]

При больших числах Рейнольдса частицы смещение точки отрыва вследствие вращения вызывает силу, действующую в противоположном направлении [349]. Эта сила возникает при вращении малой частицы, когда ее диаметр меньше характерного размера турбу.тентных вихрей, или в непосредственной близости от стенки толщины вязкого подслоя [742]. Влияние градиента скорости на сферу было рассчитано в работе [902], а на цилиндр — в работах [489, 832]. Сэфмен [675] вычислил подъемную силу действующую на сферу со стороны вязкой жидкости при малой скорости и в простейшем случае, когда поперечный сдвиг ) (произ- [c.41]

Это уравнение называют логарифмическим. Соответственно, график, построенный в координатах у — g t + onst) или у — — Ig t (при t > onst) имеет вид прямой линии. Логарифмическое уравнение, впервые полученное Тамманном и Кестером [11], отражает поведение многих металлов (Си, Fe, Zn, Ni, Pb, d, Sn, Mn, Al, Ti, Та) на начальных стадиях окисления. Вначале справедливость этого уравнения ставилась под сомнение. Были сделаны попытки вывести уравнения на основе предположений о существовании специфических свойств оксидов, таких как наличие диффузионных барьеров и градиентов ионной концентрации и других. Эти предположения не получили экспериментального подтверждения. С другой стороны, было показано, что логарифмическое уравнение можно вывести из условия, 4TQ скорость окисления контролируется переходом электронов из металла в пленку продуктов реакции, причем эта пленка имеет пространственный электрический заряд во всем своем объеме (7, 12]. Преобладание заряда, обычно отрицательного, в оксидах вблизи поверхности металла, подобно электрическому двойному слою в электролитах, было установлено экспериментально. Таким образом, любой фактор, изменяющий работу выхода электрона (энергию, необходимую для удаления электрона из металла), например ориентация зерен, изменения кристаллической решетки или магнитные превращения (точка Кюри), изменяет скорость окисления, что и наблюдалось в действительности [13—15. Когда толщина пленки превышает толщину пространственно-заряженного слоя, определяющим фактором обычно становится скорость диффузии или миграции сквозь пленку. При этом начинает выполняться параболический закон, и ориентация зерен или точка Кюри перестают оказывать влияние на скорость окисления. Исходя из этого, можно сказать, что в начальной стадии оксидная пленка на металлах [c.193]

При значении а = 1,2...1,6 получаются так называемые защитные пленки, пассивирующие металл. Учитывая отклонения состава многих оксидов металлов от стехиометрического, а следовательно, колебания их молекулярной массы и плотности, можно считать критерий а лишь оценочным, но тем не менее отображающим действительные условия сплошности. Рост толщины пленки всегда начинается в кинетическом режиме, т. е. лимитируется кинетикой химической реакции (логарифмический закон), но затем, после создания сплошной пленки, ее рост или практически прекращается из-за малых коэффициентов диффузии, или продолжается в результате диффузионных процессов. Диффузия определяется или постоянством градиента (линейный закон роста пленки), или условием 6grad = onst (параболический закон роста). Различные законы роста пленки показаны на рис. 8.22. [c.308]

Эффект магнитной памяти металла к действию на] рузок растяжения, сжатия, кручения и циклического нагружения выявлен в лабораторных и промышленных исследованиях. Уникальность метода магнитной памяти заключается также в том, что он основан на использовании собственного магнитного поля, возникающего в зонах устойчивых полос скольжения дислокаций, обусловленных действием рабочих нагрузок. В результате взаимодействия собственного магнитного поля (СМП) с магнитным полем Земли в зоне концентрации напряжений на поверхности объекта контроля образуется градиент магнитного поля рассеяния, который фиксируется специализированными магнитометрами. Механизм возникновения СМП на скоплениях дислокаций обусловлен закреплением доменных границ, когда эти скопления становятся соизмеримы с толщиной доменных стенок. Ни при какгос условиях с искусственным намагничиванием в работающих конструкциях такой источник информации, как собственное маг- [c.350]

Как уже отмечалось, важнейшим свойством синергетических систем, независимо от их природы, является проявление принципа подчинения при переходе через порог неустойчивости. Он заключается в том, что множество переменных подчинено одной (или нескольким) переменным, в данном jty4ae -градиенту температуры по толщине слоя жидкости. Таким образом, в отличие от равновесных условий, при которых тепловой поток является источником потерь, в условиях, далеких от равновесия, он становится источником самоорганизующегося порядка, в данном случае ячеек Бенара. [c.65]

Формы, получаемые уплотнением, имеют неодинаковую гшот-ность. Графитовые формы, имеющие градиент плотности по объему, предрасположены к непостоянной и неравномерной усадке в период их тепловой обработки, а также к короблению и образованию трещин. Для получения набивных форм с одинаковой плотностью по объему смесь уплотняют слоями толщиной 30 - 60 мм. Особенно велик градиент плотности в формах, получаемых прессованием. В связи с этим оптимальную величину удельного давления прессования выбирают такой, чтобы форма имела, по-первых, небольшой градиент плотности по объему во-вторых, необходимую прочность при минимальном содержании связующего вещества. [c.317]

Другое возможное объяснение было предложено Халмом [144]. В нормальных областях X, выше, чем в сверхпроводящих, причем в последних областях в перенос тепла вносит вклад только доля х электронов, которые свободно проходят из сверхпроводящего металла в нормальные. На границе часть (1—х) электронов превращается из сверхпроводящих в нормальные, приводя к повышению температуры на самой границе. Рассмотрим теперь градиент температуры в направлении, перпендикулярном границе в области нормального металла на небольшом расстоянии от границы (Z,j—средний свободный пробег электрона). Доля электронов х имеет здесь температуру Т—/ s rad Т, а доля (1—х)—температуры Т—г grad Т. Таким образом, в области размером порядка полный тепловой поток уменьшается, что эквивалентно наличию слоя толщиной с тепловым сопротивлением порядка = И ,ДГ, р /Г). Для образца в целом это приводит к дополнительному теплосопротивлению (если пренебрежимо мало), равному [c.305]

Для пластины длиной Z величина dujdx пропорциональна uall, где uq — скорость внешнего течения. Следовательно, сила инерции имеет величину порядка pu-l/l- Градиент скорости в направлении, перпендикулярном к стенке, т. е. величина ди/ду, имеет порядок щ/Ь, где б — толщина пограничного слоя. Поэтому сила трения пропорциональна Подставляя эти значения сил [c.280]

Произведем аналогичную оценку для отдельных членов уравнения энергии. Так как число Прандтля для газов близко к единице, то множитель 1/PrRo, стоящий перед членами, зависящими от теплопроводности, будет малым при больших числах Рейнольдса. Следовательно, члены зависящие от теплопроводности, будут иметь одинаковый порядок с членами, зависящими от конве1Щии тепла, только в том случае, если градиент температуры dTjdy велик, т. е. вблизи обтекаемой поверхности имеется тонкий слой жидкости, в котором происходит резкое изменение температуры в нанравлепии, перпендикулярном стенке. Пусть толщина этого теплового пограничного слоя будет бт, тогда [c.286]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке суп] ествуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпириче-ские методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

Попытаемся определить толщину ла.минарной пленки Вследствие малости градиент [c.77]

Продольная составляющая пульсаций при удалении от стенки растет быстрее, достигая на расстоянии, равном толщине вязкого подслоя, величины л 2,5 и, а затем монотонно падает до жи на оси трубы. Таким образом, вблизи оси обе составляющие пульсационных скоростей близки между собой и примерно равны ы. Такая турбулентнссть, при которой все составляющие пульсаций равны между ссбой, называется изотропной. Любые реальные течения, имеющие градиенты осредненных скоростей, являются в общем случае анизотропными (пульсацион-ные составляющие различны по величине). [c.199]

Если представить поток состоящим из отдельных слоев бесконечно малой толщины dy (рис. 1.1), то скорости этих слоев будут изменяться по некоторому закону от нуля (у стенки) до максимума (в центре потока). Пусть скорости соседних слоев будут и и и - du. В прямолинейном движении du можно рассматривать как скорость деформации, а градиент скорости duldy как угловую скорость деформации. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...