Скорость отрыва критическая

Работой сил адгезии называют работу, которую необходимо затратить для преодоления силы прилипания, отнесенной к единице площади, найденную путем отрыва. Работа сил адгезии в системе GS выражается в эргах на квадратный сантиметр (эрг/см ). На эту работу оказывают влияние следующие факторы толщина слоя краски, свойства краски (ее характеристики), скорость отрыва. Слой краски, при котором достигается постоянное предельное значение работы сил адгезии, называется полным слоем, а его минимальная толщина—критической толщиной. На рис. 1.6 показана зависимость работы сил адгезии А от толщины h слоя краски. Процесс печати следует производить при критической толщине слоя краски. [c.14]

Критическая скорость отрыва цапфы от подшипника может быть найдена из решения составленного нами нового нелинейного дифференциального уравнения движения, имеющего на один порядок выше обычного уравнения, но с разделяющимися переменными, что позволило получить расчет 1ую формулу для критической скорости в простой ( )орме, удобной для практического применения. [c.356]

Средняя скорость отрыва прилипших частиц. При обдуве воздушным потоком запыленной поверхности может быть реализовано условие (X, 1) и произойдет отрыв прилипших частиц. Скорость воздушного потока, при которой имеет место отрыв прилипших частиц определенного размера, называют скоростью отрыва и обозначают через отр. Помимо скорости отрыва определяют критическое число Рейнольдса, выше которого наблюдается отрыв прилипших частиц [276]. Согласно экспериментальным данным, удаление частиц угля диаметром более 75 мкм сила адгезии таких частиц незначительна и условие (X,5) можно использовать] при а = (1,844,0) 10-3 кГс/(с2-м ) происходит при скоростях потока, равных 2,5— 1,8 м/с 272]. [c.311]

Переход от ламинарного к турбулентному горению для струи различных газов, распространяющихся в среде неподвижного воздуха, наблюдается при различных числах Ке для воздуха 2200, природного газа 3700—4000 окиси углерода 4700 пропана и ацетилена 8900—10 400. Превышение критических значений Не при таком переходе объясняется влиянием температуры на вязкость и плотность газа. При переходе к рбу-лентному режиму появляется шум, факел нри значительном увеличении скорости отрывается. При образовании смеси за счет турбулентной диффузии скорость горения равна пульсационной скорости и пропорциональна скорости потока. [c.72]

Согласно гипотезе, выдвинутой акад. А. Ф. Иоффе, критическая температура перехода материала в хрупкое состояние на графике напряжение — температура определяется точкой пересечения кривых, изображающих зависимость хрупкой прочности материала (сопротивления отрыву) и предела текучести от температуры (рис. 1). Отсюда следует, что с повышением предела текучести (под влиянием изменения состава, внутреннего строения или состояния сплавов, а также из-за увеличения скорости деформирования) критическая температура хрупкости смещается к более высоким температурам (кривая 2 рис. 1). К такому же результату приводит понижение сопротивления отрыву отр под влиянием, например, увеличения в материале внутренних дефектов. [c.62]

Величина Q является некоторым критическим разрушающим напряжением (по сути напряжением отрыва 5с), которое предполагается не зависимым от температуры Т и скорости деформации g. [c.228]

Вторая основная задача связана с исследованием динамической устойчивости стержней в потоке и определением критических скоростей потока. Комплексные собственные значения позволяют выяснить возможное поведение стержня при возникающих свободных колебаниях во всем диапазоне скоростей потока (от нуля до критического значения) и тем самым ответить на вопрос, какая потеря устойчивости (с ростом скорости потока) наступит, статическая (дивергенция) или динамическая (флаттер). Задачи динамической неустойчивости типа флаттера подразумевают потенциальное (без срывов) обтекание стержня (рис. 8.1,а), что имеет место только в определенном диапазоне чисел Рейнольдса. Возможны и режимы обтекания с отрывом потока и образованием за стержнем вихревой дорожки Кармана (рис. 8.1,6). Вихри срываются попеременно с поверхности стержня, резко изменяя распределение давления, действующего на стержень, что приводит к появлению периодической силы (силы Кармана), перпендикулярной направлению вектора скорости потока. [c.234]

Для взлета самолет должен разбежаться по земле и набрать скорость, при которой подъемная сила Ry может стать больше С. Чтобы ускорить наступление этого момента, самолету перед взлетом придают такое положение, при котором угол атаки близок к критическому отрыв от земли происходит при скорости, лишь немного превышающей минимальную. Поэтому обычно после отрыва от земли самолет некоторое время летит почти горизонтально и набирает скорость, прежде чем перейти к набору высоты. [c.570]

Рассмотрим теперь другой крайний случай обтекания крыла — чисто циркуляционное обтекание. Под чисто циркуляционным течением будем понимать течение, обусловленное только наличием циркуляции вокруг профиля при отсутствии набегающего потока, когда и = О, Г 0. Примером чисто циркуляционного течения является рассмотренное в гл. II круговое течение, поле скоростей которого вызвано одиночным вихрем. В случае чисто циркуляционного течения отсутствуют передняя и задняя критические точки, и линии тока представляют собой замкнутые кривые, огибающие профиль. Такое течение независимо от значения циркуляции требует наличия бесконечной скорости в точке, лежащей на задней кромке профиля и, следовательно, так же как бесциркуляционное течение, не может быть реализовано без отрыва потока. [c.23]

По аналогии со скоростью трогания можно определить и критическую скорость из условия предельного равновесия твердого тела при взвешивании (отрыве от стенки) его горизонтальным потоком (рис. 8.7) [c.129]

О встречи с телом на дуги О А и ОВ. Поскольку в точке разветвления О скорость течения не должна иметь разрыва по направлению, эта точка является критической — в ней скорость течения равна нулю. Дуги ОА и ОВ идут вдоль контура тела соответственно до точек отрыва Л и Б, за которыми линии тока снова уходят в бесконечность Е. Части линий тока и BE являются границами области II неподвижной жидкости и областей ///и /// движущейся жидкости, называемых струями. На свободных границах АЕ и BE давление постоянно и равно давлению неподвижной жидкости в области II. [c.251]

ЭТИХ зависимостей заключается в том, что крыло с предкрылком существенно увели-чивает критический угол атаки ( кра > крх). тогда как для крыла с закрылком характерно некоторое уменьшение этого угла ( крэ < крт)- Это объясняется эффектом тангенциального вдува в пограничный слой на верхней поверхности профиля крыла, осуществляемого через профилированную щель между отклоненным предкрылком и крылом (рис. 11.25,6). Вытекающая через щель с большой скоростью струя перемещает точку отрыва вниз по потоку и обеспечивает безотрывное обтекание на больших углах атаки, чем отклоняющийся закрылок, подсасывающий эффект которого слабее. [c.625]

Определение параметров отрывного течения можно с достаточным приближением осуществлять, полагая, что такое течение является плоским. Каждая из областей (отрыва, смешения и присоединения) исследуется независимо друг от друга, а полученные результаты суммируются. Для нахождения точки отрыва используется полуэмпирическая формула, позволяющая определить критический перепад давления. В области смешения профиль скорости описывается зависимостью, выведенной в предположении постоянства давления. Расчет давления в области присоединения основывается на допущении, согласно которому газовый поток претерпевает [c.421]

При высоких давлениях, когда скорость изменения пузырька ничтожна (Ja < 1), определяющую роль в распределении давлений в окружающей пузырек жидкости играют массовые силы. Здесь естественно обратиться к рассмотренным в гл. 2 задачам гидростатики газожидкостных систем, в которых анализируется возникновение неустойчивости осесимметричных равновесных поверхностей раздела при достижении определенного (критического) объема парового пузырька. При Ja 1 распределение давления в окрестности растущего пузырька обусловлено не только гидростатикой, но и движением расталкиваемой пузырьком жидкости. В этих условиях модель, позволяющая рассчитывать размер пузырька в момент отрыва, должна объяснять, почему, начиная с некоторого этапа эволюции пузырька, уравнение (6.45) продолжает выполняться лишь при условии отделения парового объема от стенки. Таким образом, естественно в первую очередь рассмотреть указанные два предельных случая отрыв пузырьков при Ja < 1 (гидростатическое приближение) и Ja 1 ( инерционная схема отрыва ), [c.274]

Как видно из изложенного, процесс кипения жидкости на поверхности теплообмена отличается большой сложностью. Гидродинамические условия процесса определяются характеристиками возникновения роста и отрыва пузырьков пара. К таким характеристикам относят минимальный или критический радиус возникающего на поверхности нагрева парового пузырька Я,р, отрывной диаметр пузырька Dq и среднюю скорость роста парового пузырька на поверхности нагрева w = Do/ (м/с). Величина /(1/с) соответствует частоте отрыва паровых пузырьков и определяется как [c.198]

При адиабатном расширении газа или пара, как это усматривается из графика v = f ) на рис. 15.12, при Р < удельный объем с уменьшением р начинает весьма быстро увеличиваться. Достижение сверхзвуковой скорости объясняется тем, что струя газа или пара, двигаясь в расширяющейся части сопла без отрыва от ограничивающих ее стенок, принудительно расширяется, в связи с чем давление в направлении движения потока уменьшается и делается меньшим критического давления р . Именно благодаря [c.221]

Наиболее важным приложением механики разрушения к однофазным материалам, по-видимому, является предсказание усталостного разрушения. В этом случае начальная длина трещины может быть меньше критической, но в процессе циклического нагружения увеличивается настолько, что дальнейший рост трещины становится неустойчивым. Несмотря на широкое применение методов механики разрушения к изотропным однородным материалам, большинство работ рассматривает деформации нормального отрыва (трещина I рода) и использует эмпирический подход, задавая связь между AKi и скоростью роста трещины в виде степенного закона. Одна из распространенных форм этой связи имеет вид [c.232]

Наиболее опасным является ударный режим работы подшипников, который возникает вследствие отрыва цапфы от подшипника. Это приводит к быстрому выходу подшипника из строя. Отрыв цапфы от подшипника происходит при определенной критической скорости, величина которой зависит от геометрических и массовых параметров подшипника и ротора. Поэтому основным критерием плавной и надежной работы машины является такая скорость вращения ротора, которая по величине должна быть меньше критической скорости, возникающей при отрыве цапфы от подшипника. [c.350]

Зная теперь время отрыва цапфы от подшипника, можем определить критическую скорость. Действительно, подставив в равенство (13) выражение (14), найдем [c.353]

Эти решения интересны также и тем, что здесь речь идет об однопараметрическом семействе нестационарных профилей скоростей пограничного слоя, включающего область падения давления внешнего потока и простирающегося от ускорения, соответствующего стационарному течению с критической точкой до замедления, приводящего к отрыву. [c.137]

Рассмотрим теперь общий случай определения критической скорости отрыва цаифы от подшипника для случая гибкого ро- [c.354]

Если бы для частиц различного размера среднее квадратическое отклонение было бы одно и то же, т. е. а onst, то медианная скорость отрыва однозначно характеризовала бы условия отрыва прилипших частиц воздушным потоком. Экспериментальные данные, приведенные в табл. X, 1, свидетельствуют о различных значениях среднего квадратического отклонения ст. Поэтому сравнивать условия отрыва прилипших частиц при помощи только медианной скорости отрыва не представляется возможным, а отрыв частиц нужно характеризовать при помощи другого параметра, каким является средняя критическая скорость отрыва. На основании приведенных в табл. X, 1 значений средних скоростей отрыва можно проводить сопоставление условий отрыва в зависимости от размеров частиц и их формы, а также свойств поверхностей. [c.314]

Первая критическая скорость отрыва зависит от проводимости материала адгезива и субстрата, находящихся в контакте. Вторая критическая скорость г кр определяется еще свойствами газовой среды и ее давлением. Зависимость адгезионной прочности от скорости отрыва (см. рис. III.7) называют адгезиограммой [8]. [c.127]

Скорость безонасного продолжения взлета может отказаться по величине большей, чем критическая скорость прекращения взлета, и большей, чем скорость отрыва самолета. [c.324]

Понижение температуры практически не изменяет сопротивления отрт.шу 5от (разрушающего напряжения), но повышает сопротивление пластической деформации о.,. (предел текучести). Поэтому металлы, вязкие при сравнительно высоких температурах, могут при низких температурах разруи1аться хрупко. В указанных условиях сопротивление отрыву достигается при напряжениях меньших, чем предел текучести. Точка / пересечения кривых и а,., соответству-юп ан температуре перехода металла от вязкого разрушения к хрупкому, получила название критической температуры хрупкости или порога хладноломкости (/п. х)- Чем выше скорость деформации, тем больше склонность металла к хрупкому разрушению. Все концентраторы напряжений способствуют хрупкому разрушению. С увеличением остроты и глубины надреза склонность к хрупкому разрушению возрастает. Чем больше размеры изделия, тем больше вероятность хрупкого разрушения (масштабный фактор). [c.53]

На рис. 6.11 показаны распределения скорости в пограничном слое при различных значениях параметра Л. Профиль скорости при Л = О соответствует обтеканию плоской пластины. Профиль скорости в точке отрыва определяется условием т = О, в этом случае Л = —12. При Л<—12 имеется область возвратного течения, а при Л > 12 внутри пограничного слоя возникает область течения, где ujuo> i. Поэтому описанный приближенный метод расчета параметров пограничного слоя имеет смысл лишь при —12<Л 12. Из анализа уравнения количества движения (59) вблизи критической точки, которая является особой точкой (цо= 0), следует, что в этом случае Л = 7,052. [c.303]

Рассмотрим в качестве примера потенциальное бесциркуляционное обтекание круглого цилиндра ( 4 гл. 7). Начиная от передней критической точки /<1, давление убывает dpldx < 0), а скорость возрастает вплоть до точки С, за которой начинается обратное изменение давления и скорости. Жидкие частицы на участках пути вблизи границы Ki испытывают ускорение, обусловленное падением давления в направлении движения, и их кинетическая энергия возрастает. В идеальной жидкости этому ускорению ничто не препятствует, но в реальной движение тормозится трением, развивающимся благодаря прилипанию жидкости к твердой поверхности и образованию пограничного слоя. Все же благодаря прямому перепаду давления ускорение в нем наблюдается, по крайней мере, до точки С. Иначе обстоит дело на участках С/<2. Здесь dpldx > 0 и частицам приходится двигаться против нарастающего давления, В идеальной жидкости это приводит лишь к убыванию кинетической энергии и восстановлению полного давления, достигаемого в точке К2- В реальной жидкости часть кинетической энергии должна быть затрачена еще на компенсацию работы сил трения, оказывающих тормозящее действие. В связи с этим частицы, двигавшиеся в пограничном слое и имевшие малый запас кинетической энергии, начиная с некоторой точки О (рис. 186), не могут уже преодолевать совокупное действие обратного перепада давления и трения они в этом сечении останавливаются, а частицы, двигающиеся по более удаленным от тела траекториям, отклоняются в сторону внешнего потока. Часть жидкости, расположенная ниже точки О, под действием обратного градиента давления получает возвратное движение. Это явление и называют отрывом пограничного слоя. Структура течения и конфигурация линий тока вблизи точки отрыва показаны ка рис. 186. [c.382]

С течением времени начинают сказываться силы вазко-сти. Течение жидкости у поверхности тела замедляется. Наиболее сильно уменьшается скорость частиц у позерх-ности цилиндра (и = п = О в силу условия прилипания), в то время как при у = оо скорость не уменьшается ( 1у==оо = ос)- Поэтому из-за необратимой потери эн(ргии давление в кормовой точке (у = О, й = я) не восстанавливается до значения рд, где рд — давление в лобовой критической точке. Более того, за точкой минимума давления аере-мещение жидкости вниз по потоку становится невозможным, так как в этой области под действием противодавления возникает обратное течение. В результате в зоне встречи прямого и обратного течений возникает искажение безотрывного обтекания. Пограничный слой раздувается и, г ако-нец, отрывается. [c.432]

При достижении критического размера трещины С и К (коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины) получают критические значения Окр, Ккр или Ос, Кс, Для разрушения при отрыве или при плоской деформации — Ок.-, Кхс- Существуют различные методы для регистрации критических размеров трещины или скорости распространения трещины. Так, имеются методики с применением краски для получения данных о движении трещины. Предполагается, что трещина будет окрашена до точки перехода к лавинному росту, так как при увеличении скорости трещйны чернила (краски) не успевают двигаться за трещиной. Длина трещины определяется затем по тарировочным графикам, которые строятся с помощью тарировочных образцов со щелями различной длины. [c.29]

Величина Л является формпараметром пограничного слоя. При Л=0 профиль скорости соответствует du dx = 0 (обтекание пластины, клина или криволинейной стенки в сечениях, где скорость имеет максимум или минимум). При отрыве пограничного слоя [(ди1ду)го—0] а 0 и Л= —12. Значения Л>12 дают в пограничном слое ы/и1>1, что в установившемся изотермическом пограничном слое невозможно. Для распределения скорости в передней критической точке Л=7,052. Следовательно, диапазон изменения формпараметра Л лежит в пределах —12 Лй 12. При распределении скорости [c.74]

Если рассмотреть динамические условия, которые приводят к неустойчивости ламинарных потоков при наличии вихрей заданного вида, то можно ожидать, что эта неустойчивость должна наступать тогда, когда обтекаемая стенка является плоской или выпуклой. В то же время вогнутые линии тока проходят вдоль той части стенки, где скорость возрастает. Это имеет место в окрестности критической точки обтекаемого тела, где набегающий поток круто меняет направление. Место поворота соседних с критической точкой линий тока ограничено критическими линиями той области потока, внутренние точки которой находятся в таких же динамических условиях, как и линии тока при движении вдоль вогнутой стенки. Соответствующие условия имеют место при обтекании клина или вблизи сильного отрыва пограничного слоя. Уже Релей, правда не принимая во внимание внутреннее трение, в известной работе указал на возможную неустойчивость процесса течения. Примерно к такому же выводу пришли Н. А. В. Пирси [13, стр. 367], А. М. Кьюз и Ю. Д. Шетцер [5, стр. 285]. Указанные авторы считали, что основной причиной появления неустойчивости течения являлось нарушение равновесия между перепадом давления, нормального к линиям тока, и центробежной силой. Даже нри наличии вязкости это соображение сохраняет силу и в настоящее время. [c.260]

Колебания скорости, возникаюихие вблизи критической точки, не передаются вдоль потока, а разделяются благодаря отрыву в области за точкой перегиба линий тока. Последние исследования, проведенные цифровым методом, показали, что расположенную вблизи критической точки неустойчивую область нельзя отождествлять с периодическим отрывом, возникающим сразу же за носовой частью тонкого профиля ( передняя зона отрыва ). Точнее, речь идет о неустойчивой области в окрестности передней критической точки (более подходящим названием было бы граничная линия застойной неустойчивой зоны ). Опыты Пирси и Ричардсона ценны тем, что, помимо измерений на профиле крыла и профиле направляющей лопатки, они провели опыты с цилиндром, для которого также наблюдается неустойчивость вблизи передней критической точки. Для тонкого профиля при наличии зоны отрыва область с периодическим отрывом вихрей подвергается влиянию предшествующей. неустойчивости. Кроме того, на область неустойчивости вблизи критической точки в значительной степени влияет отсосная щель, расположенная за носовой частью. В действительности здесь наблюдается нарастание турбулентных пульсаций. [c.261]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...