Частицы воздушным потоком

Лобовое давление при обтекании частицы воздушным потоком можно рассчитать по формуле [c.178]

Зависимость Ks от состояния окрашенной поверхности приведена на рис. VI, 5. В результате выдерживания образцов на воздухе (кривая 3) к ним прилипает атмосферная пыль, которая экранирует исходную поверхность и может повышать величину Ks в 2—2,5 раза. С замасленных поверхностей удаление стеклянных шарообразных частиц воздушным потоком не происходит (кривая /). [c.185]

На основании полученных экспериментальных данных можно вывести уравнение, характеризующее удаление прилипших частиц воздушным потоком, т. е. разработать метод расчета числа адгезии или коэффициента Kn- [c.185]

В работах автора изучались адгезионное взаимодействие с учетом шероховатости и свойств поверхностей, особенности адгезии частиц неправильной формы, связь структуры пограничного слоя с условиями отрыва частиц воздушным потоком и ряд других вопросов. [c.9]

В качестве самостоятельных вопросов рассмотрены молекулярная компонента сил адгезии (гл. II), влияние свойств поверхности и частиц на адгезию (гл. V), отрыв частиц воздушным потоком (гл. X). Остальные главы подверглись существенной переработке введен новый материал и исключены такие вопросы, как аутогезия, смачивание, адгезия пленок, мойка поверхностей и некоторые Другие. [c.10]

ОТРЫВ ПРИЛИПШИХ ЧАСТИЦ ВОЗДУШНЫМ ПОТОКОМ [c.300]

Таким образом, определенной доле удаляемых частиц, т. е. определенному числу адгезии, соответствует своя скорость отрыва. Так же как и при определении адгезионного взаимодействия (см. с. 22), удаление прилипших частиц воздушным потоком характеризуется двумя параметрами скоростью отрыва и числом адгезии. Помимо этого отрыв прилипших частиц воздушным потоком можно определить количественно при помощи одного параметра. Таким параметром является медианная и средняя скорости отрыва. [c.312]

Итак, отрыв прилипших частиц воздушным потоком характеризуется скоростью отрыва. Эта скорость зависит от сил адгезии, размеров частиц и свойств контактирующих тел. Распределение отрываемых частиц по числам адгезии в зависимости от скорости отрыва подчиняется нормально-логарифмическому закону. Зная параметры этого распределения, можно найти медианную и среднюю скорости отрыва прилипших частиц последняя однозначно количественно характеризует воздействие воздушного потока на обдуваемую запыленную поверхность. [c.314]

Моделирование условий отрыва прилипших частиц газовым (воздушным) потоком, в исследованиях, проведенных по отрыву прилипших частиц воздушным потоком, различные авторы применяли пластины или поверхности различного размера. Возникает вопрос, насколько полученные результаты могут быть использованы для характеристики других случаев удаления прилипших частиц потоком, например, при изменении формы и размеров поверхности, т. е. возможно ли моделирование процесса отрыва прилипших частиц потоком [291]. [c.320]

Отрыв прилипших частиц как вероятностный процесс. Используя ранее развитые представления (см. 3, с. 27) об отрыве частиц как о вероятностном процессе, рассмотрим удаление прилипших частиц воздушным потоком. [c.323]

Вместо числа адгезии отрыв частиц воздушным потоком можно количественно характеризовать вероятностью отрыва. Если вероятность удаления частиц равна единице, т. е. Ру = 1, то из уравнения (1,4) с учетом соотношения между коэффициентом удаления и числом адгезии (Км = l/yj ) получим связь вероятности отрыва с числом адгезии в виде Ро = I — f- Когда число адгезии равно нулю, то Ро = 1, и, наоборот, когда число адгезии равно единице, вероятность отрыва равна нулю, т. е. Ро = 0. [c.323]

Вероятность отрыва частиц воздушным потоком Ро зависит от положения точки относительно края пластины 277]. Для проверки [c.323]

Отрыв прилипших частиц воздушным потоком сопровождается их удалением от запыленной поверхности, что предотвращает возможность вторичной адгезии. В общем случае процесс обеспыливания поверхности определяется как вероятность отрыва частиц Ро и вероятность их удаления от поверхности Ру (см. с. 27). [c.332]

Ниже приведены расчетные и экспериментальные данные вероятности отрыва сферических стеклянных частиц воздушным потоком [c.333]

Вероятность отрыва прилипших частиц воздушным потоком резко снижается с ростом сил адгезии. Этот рост особенно значителен на замасленных поверхностях (см. 38). Если на прилипшие частицы действует сила отрыва воздушного потока, эквивалентная 2 , то вероятность отрыва частиц различного размера изменяется следуюш,им образом (среднее квадратичное отклонение равно 0,35) [c.333]

Вероятность удаления прилипших частиц воздушным потоком близка к единице. Дело в том, что скорость отрыва прилипших частиц, как правило, больше скорости, при которой происходит их адгезия. Поэтому оторванные от поверхности частицы не могут вновь прилипнуть к этой же поверхности. Если вероятность удаления частиц равна единице, т. е. Ру =1, то в соответствии с уравнением (1,33) коэффициент К,у равен Kn — 1/(1 —-Ро). Для [c.333]

Таким образом, так же как и в случае отрыва частиц воздушным потоком (см. рис. X, 11), можно наблюдать различную зависимость скорости отрыва от размеров частиц. На участке I (см. рис. XI, 2), когда силы адгезии превалируют над весом частиц, имеет место обратно пропорциональная зависимость между скоростью отрыва и диаметром частиц. Когда адгезия меньше веса частиц (участок III), величина скорости отрыва пропорциональна размерам частнц. В некотором диапазоне размеров частиц (участок II) скорость отрыва мало зависит от диаметра частиц. [c.344]

Вторичный унос прилипших частиц может произойти в результате выбивания их за счет кинетической энергии осаждающихся частиц и отрыва частиц воздушным потоком. Рассмотренные ранее процессы отрыва частиц воздушным потоком (см. с. 300) и под действием кинетической энергии частиц (см. с. 330) можно распространить и на случай удаления частиц в условиях работы электрофильтра. [c.368]

Для горящего слоя характерны высокая температура, а также преобладание в нем крупных частиц, поэтому процесс горения в слоевых топках находится преимущественно в диффузионной области, где скорость горения определяется скоростью подвода окислителя, т. е. скоростью обтекания частиц воздушным потоком. Поэтому, несмотря на значительную тепловую инерцию слоевых топок, удается регулировать их нагрузку в первую очередь изменением количества подаваемого воздуха. [c.72]

Нанесение лакокрасочного материала на окрашиваемую поверхность в виде мелкодисперсной аэрозоли, полученной при помощи сжатого воздуха. Дробление лакокрасочного материала на мелкие капли (частицы) воздушным потоком, обтекающим струю краски при выходе ее из сопла [c.55]

Визуальные наблюдения позволили обнаружить неразвитый псевдоожиженный слой, сочетающий движение по виткам спирали с просыпанием через них. Высота псевдо-ожиженного слоя зависит от расхода насадки, скорости воздушного потока и- вида используемой сетки. Полученные с помощью Р-излучения эпюры изменения истинных концентраций по сечению и высоте противоточной камеры позволили выявить следующие закономерности нарастание истинной концентрации по ходу частиц, достаточную равномерность распределения частиц по сечению, целесообразность использования винтовых сеток с малым отношением djd и большим живым сечением, условия повышения M с помощью сетчатых спиральных вставок. За счет улучшения аэродинамики удалось достичь увеличения времени пребывания частиц примерно в 9 раз, что не является пределом. [c.99]

В расчет и т принимался первый член ряда. Видно, что пульсационная скорость твердых частиц в воздушном потоке в области действия закона Стокса на порядок выше, чем для гидропотока. В переходной области наблюдается резкое уменьшение этой величины, а в области автомодельного обтекания — ее неизменность. При 106 [c.106]

Сам чувствительный элемент должен иметь относительно малую постоянную времени от 1 до 5 с в зависимости от условий полета. Конструкция элемента показана на рис. 5.28. Проволока диаметром 0,05 м из чистой платины намотана спиралью и укреплена между двумя коаксиальными тонкостенными платиновыми трубочками спираль изолирована от стенок слюдой и залита цементом. Полностью датчик температуры торможения показан на рис. 5.29. Прежде чем попасть на чувствительный элемент, воздушный поток круто поворачивает, так что любые увлеченные им твердые частицы пролетают в выходное отверстие. Внутренний пограничный слой отсасывается через отверстия, показанные на рисунке, с тем чтобы не происходило отделения потока при резком изменении его направления. [c.230]

Пример 65 Воздушный поток набегает на вращающуюся лопасть Ветряного двигателя с абсолютной скоростью Од = 10 м/с (рис. 207). Угол атаки а, образованный направлением вектора абсолютной скорости Va с хордой сечения К лопасти, переменен по ее размаху (лопасть закручена) и равен ао = 30 в среднем сечении лопасти, находящемся на расстоянии Го = 2 м от оси вращения. Считая, что относительная скорость частиц воз- [c.304]

Описанные выше процессы горения распространяются и на рассматриваемый случай. Частичка топлива, выносимая газо-воздушным потоком и движущаяся с ним в раскаленном топочном пространстве, быстро разгорается и из нее бурно выделяются летучие вещества (рис. 17-18), сгорающие в топочном объеме. Процесс горения условно разбивается на две стадии подогрев смеси воздуха и пыли до температуры воспламенения (с одновременным пирогенетическим разложением топлива) и собственно процесс горения летучих и кокса. На поверхности частицы одновременно горит и газифицируется кокс (углерод). Скорость прогрева и окисления кокса зависит от удельной поверхности взвешенного топлива, которая очень велика. Так, удельная поверхность угля при диаметре частиц d=3Q мкм составляет 50 и кг, что в 1000 раз превышает удельную поверхность кускового угля (отдельные куски диаметром 30 мм). [c.240]

Первый этап — перенос микроорганизмов из воздушной, водной сред или из почв на поверхность металлоконструкций. Этот этап предшествует возникновению биоповреждений. Наибольшим воздействиям на этой стадии подвержены материалы техники и сооружения, контактирующие или находящиеся вблизи почв и листвы деревьев. Перенос микроорганизмов возможен также посредством воздушных потоков, несущих бактерии, актиномицеты и мицелий грибов с частицами почвы. Менее вероятен перенос посредством влаги воздуха и проникающими почвенными водами. Нельзя исключить яз рассмотрения и перенос микроорганизмов и загрязнений поверхности конструкций насекомыми (мухами, бабочками, жуками, пауками и т. п.). Часто отмечаются случаи переноса микроорганизмов с загрязнением поверхностей технологического характера (при сборке конструкций в условиях производства или при их ремонте). Эти загрязнения вносит человек, выполняя операции технологического цикла. На поверхности остаются смазочные материалы, масла, волокна тканей, частицы пыли, песка, компоненты пота на участках соприкосновения поверхностей с руками человека. Возможны загрязнения поверхностей и другой природы (рис. 20). Значение их в развитии биоповреждений достаточно велико [32, с. 184]. [c.48]

Метод испытания износостойкости материалов при воздействии абразивных частиц, увлекаемых воздушным потоком (в применении к деталям вентиляторов, компрессоров и другого пневматического оборудования). [c.10]

Омаров К. Исследование основных закономерностей износа абразивных частиц в воздушном потоке. Автореферат кандидатской диссертации. Алма-Ата, 1972. [c.130]

Второе состояние — водовоздушные фазы рассматриваются раздельно. Взаимодействие фаз учитывается дополнительными соотношениями. Проводятся исследования термодинамических характеристик отдельных частиц, находящихся в сплошной среде, или отдельных капель в воздушном потоке н далее результаты распространяются на множество капель. Значение критической объемной концентрации при этом составляет 0,02. Концентрация капель в воздушном потоке менее 0,02 означает, что результаты анализа и расчетов по уравнениям движения, баланса теплоты и влаги для единичных капель справедливы и для их множества. [c.16]

При ламинарном движении гидротермические процессы определяются молекулярным обменом, ири котором скоростные и температурные поля непрерывно квазилинейно изменяются от нагретой поверхности h = г т ft = 0. При турбулентном движении передача энергии осуществляется молярным турбулентным обменом. От уровня турбулизации прежде всего зависит время стабилизации температурного и скоростного полей, концентрация частиц (капель) и т. п. При турбулентном режиме длина начального участка, характеризующегося интенсивным тепло- и массообменом между капельным и воздушным потоками, значительно короче, чем при ламинарном. [c.28]

М у л л о к а и д о в Р. Н., Гидравлическое сопротивление слоя сферических частиц при изотермическом и неизотермическом воздушном потоке, Жури. тех. физ. , 1948, 18, № 8, 1051—1062, [c.431]

Участок стабилизации скорости при свободном осаждении относительно мал, поэтому основной участок частица проходит равномерно с постоянной скоростью — скоростью равномерного свободного осаждения (всплывания) твердого тела в жидкости, называемой гидравлической крупностьЕО. Аналогом гидравлической крупности применительно к обтеканию свободной частицы воздушным потоком является скорость витания. Под этим понятием понимается постоянная скорость восходящего потока воздуха, при которой твердые частицы остаются статистически на одном уровне, т. е. находятся во взвешенном состоянии. [c.261]

Воздух, вышедший из колеса со скоростью Сг, поступает далее в диффузор. При этом в отличие от осевой ступени параметры воздушного потока в зазоре между рабочим колесом и лопатками диффузора не остаются неизменными. Если пренебречь влиянием трения о стенки диффузора, то момент количества движения каждой частицы воздушного потока относительно оси ступени при его свободном течении в этом зазоре должен оставаться неизменным. Поэтому, если Ат — масса частицы, с — окружная составляющая ее абсолютной скорости и г — текущий радиус, то ДтсцГ=соп51 или = onst/V. Следовательно, окружная составляющая, а вместе с ней и абсолютное значение скорости воздуха в рассматриваемом зазоре уменьшаются по мере увеличения радиуса, что сопровождается соответствующим увеличением давления. [c.46]

Первое слагаемое правой части уравнения (VI,37) характеризует унос частиц воздушным потоком [см. уравнение (VI, 32)1, второе — унос за счет содержащихся в . нем частиц пыли. Для условий железнорудных шахт при Уотр=1,8 м1сек, а=1,85 Ь=2 А = 0,083. [c.203]

Если бы для частиц различного размера среднее квадратическое отклонение было бы одно и то же, т. е. а onst, то медианная скорость отрыва однозначно характеризовала бы условия отрыва прилипших частиц воздушным потоком. Экспериментальные данные, приведенные в табл. X, 1, свидетельствуют о различных значениях среднего квадратического отклонения ст. Поэтому сравнивать условия отрыва прилипших частиц при помощи только медианной скорости отрыва не представляется возможным, а отрыв частиц нужно характеризовать при помощи другого параметра, каким является средняя критическая скорость отрыва. На основании приведенных в табл. X, 1 значений средних скоростей отрыва можно проводить сопоставление условий отрыва в зависимости от размеров частиц и их формы, а также свойств поверхностей. [c.314]

Скорость витания наиболее характерной стружки, образующейся при обработке различных материалов при различных режимах резания, необходимо знать для установления транспортных скоростей воздуха в трубопроводах. При этом имеется в виду естественное поступление (дозация) сухой стружки в приемник, зависящее только от прин ятых режимов резания, и непрерывное подхватывание и удаление стружки и пылевых частиц воздушным потоком. [c.169]

На фиг. 2.20 показана интенсивность турбулентности потока для различных размеров и расходов переносимых твердых частиц (массовый расход вещества частиц во всех случаях от 90 до 180 г1сек). Из фиг. 2.20 с.ледует, что при содержании частиц до 0,06 3 на 1 3 воздуха, реа.лизованном в этих экспериментах, их присутствие не оказывает существенного влияния на турбулентность воздушного потока. То же самое подтверждается данными о коэффициенте турбулентной диффузии и масштабе турбулентности, приведенными на фиг. 2.21 и 2.22. Измеренные значения коэффициента турбулентной диффузии несколько превышают полученные для случая круглой трубы. Коэффициенты диффузии при турбулентном течении в трубах впервые измерены в работе [c.90]

Экспериментальные данные и соотношения для коэффициентов теплоотдачи в слое с внутренним и внешним обогревом, а также в слое вдоль погруженной поверхности приведены в работе [117]. Эксперименты Мик.ли и Трилинга [538] показали, что при внутреннем обогреве в слое поддерживается по существу постоянная температура. Установлено также, что для частиц размером от 0,07 до 4,5 мм в столбах диаметром 100 и 25 мм коэффициент теплоотдачи для слоя с внешним обогревом определяется зависимостью от РрСо/(2а) , где Со — весовой расход воздушного потока, подсчитанный по площади поперечного сечения пустой трубы 2а = = 6/(поверхность на единицу объема) для несферических частиц (фиг. 9.17). На фиг. 9.18 приведены соответствующие соотношения для слоя с внутренним обогревом (размер частиц 0,04—0,45 мм). [c.420]

Поступая под решетку широкой рекой, воздушный поток распадается на сотни рукавов, минуя ее, делится на тысячи ручейков, растекающихся по межкусковым каналам, бесчисленными струйками обтекает отдельные частицы топлива, которые снова собираются в ручейки, упорно пробивающиеся к верхней границе слоя. При этом в каналах происходит энергичный процесс формирования горючей газовой смеси весьма своеобразного состава, которая на каком-то уровне слоя приобретает температуру и достигает композиции, соответствующих порогу воспламенения. Следует обратить внимание на то, что оснований сомневаться в протекании элементарных процессов рассмотренных механизмов нет. Но по ходу воздушного потока первая встреча кислорода с углеродом происходит [c.183]

Величина уноса Гун зависит от содержания в топливе мелочи чем ее больше, тем больше унос в камеру топки. Процесс выноса из слоя мелких частиц протекает следующим образом. Мелкие частицы топлива в слое располагаются в ово бодных промежутках между крупными частицами, которые образуют заш итный и фильтруюш,ий слой. Защитное действие этого слоя изменяет фактическое начало уноса более мелких частиц. При чрезмерном динамическом напоре воздуха устойчивое залегание мелких частиц нарушается, и они приходят в движение, увлекаются газовоздушным потоком и могут быть вынесены через защитный слой. Это явление особенно интенсивно протекает при сжигании слабоспе-кающихся углей. Если при этом и избыток воздуха будет больше необходимого для завершенности процесса горения, то скорость газовоздушного потока в слое еще более возрастет и вынос частиц усилится. Форсирование топки также нарушает стабильность процесса горения и приводит к бесконтрольному распределению воздуха в слое с усиленным выносом мелких частиц. Для удержания мелких частиц в слое необходимо, чтобы динамический напор воздуха был меньше их веса, т. е. вес частиц угля дол ен быть больше подъемной силы воздушного потока. Таким образом, важность обеспечения налаженного воздушного режима топки и оптимального режима загрузки очевидна. [c.37]

При всем разнообразии типов горелок для сжигания мазута, отличающихся видом и параметрами энергоносителя для распыления, а также конструктивными особенностями, все горелки состоят из двух основных узлов — форсунки и воздухонаправляющего аппарата — регистра. Форсунки должны обеспечивать возможно более тонкое дробление и равномерное распределение частиц топлива в зоне горения. Регистры служат для создания завихренного потока воздуха, подводимого с большой скоростью к корню факела, способствующего интенсивному смешению с частицами топлива и подогреву образовавшейся смеси топочными газами, которые подсасываются вращающимся полым конусом потока к корню факела и ускоряют подготовку и сгорание топлива (рис. 3-4). Закрутка потока воздуха осуществляется при помощи косых (поворотных или неподвижных) лопаток, размещаемых в кольцевом канале регистра. В результате подсоса топочных газов в центральную часть вращающегося полого конуса в центральной части потока возникает циркуляция высоконагретых продуктов сгорания, обеспечивающих устойчивое поджигание вновь образующейся горючей смеси вблизи устья горелки. Количество продуктов сгорания, возвращаемых к устью горелки, возрастает с усилением закрутки. Это дает возможность получить устойчивое и полное сгорание мазута в широком диапазоне изменения нагрузок горелки путем применения сильной закрутки воздушных потоков в регистрах. [c.75]

Первичный 1И третичный воздух подается для сжигания летучих веществ, которые образуются в результате быстрого нагревания угля при его вводе во входную камеру. Оба воздушных потока должны обеспечить также сжигаиие в объеме циклона наиболее мелких частиц угля. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...