Ротор Условия разрушения

Для описанных выше роторов расчет выполнялся с учетом условий разрушения в его последней стадии. Здесь уместно напомнить, что некоторые из этих роторов предварительно работали при частотах (и напряжениях) более высоких, чем частота вра-ш,ения в момент разрушения. Это можно объяснить, по крайней мере, двумя факторами. Во-первых, температура металла могла быть выше, чем в момент разрушения, что повышает сопротивление хрупкому разрушению или уменьшает критический размер треш,ины. Во-вторых, несколько циклов при повышенных напряжениях могли привести к заострению несплошностей и сделать их более опасными. Заострение, вероятно, трудно заметить на поверхности разрушения. [c.140]

Несущая способность элементов конструкций по сопротивлению усталости при циклическом нагружении рассматривается в свете вероятностных представлений о возникновении разрушения и об уровне действующих переменных напряжений. При этом следует иметь в виду основные условия нагруженности изделий и их элементов. Многим из них свойственны стационарные режимы переменной напряженности, уровень которой в пределах большого парка однотипных конструкций и их деталей от изделия к изделию меняется, причем отклонение уровней носит случайный характер. Примером таких деталей являются лопатки стационарных турбомашин. Условия возбуждения колебаний этих деталей в однотипных машинах зависят от изменчивости условий газодинамического возбуждения и механического демпфирования, уровня частоты собственных колебаний и эффекта их связности в роторе с лопатками (что обычно является результатом технологических отклонений). Подобные условия имеют место и для многоопорных коленчатых валов стационарных поршневых машин при укладке их на не вполне соосные опоры, для шатунных болтов из-за неодинаковости их монтажной затяжки и т. д. [c.165]

Разрушение дисков II ступени КВД двигателя Д-30 как по причинам зарождения трещин от основания шлиц, так и по закономерностям их дальнейшего развития было полностью аналогично разрушению дисков I ступени КВД этого двигателя. Однако по сравнению с дисками I ступени рассматриваемые диски было сложнее контролировать в эксплуатации из-за сборной конструкции ротора, которая не подразумевала при конструировании ротора обеспечение доступа к ступичной части дисков, где имело место расположение очагов усталостного разрушения. Поэтому контроль дисков II ступени КВД был введен с периодичностью не более 25 ч или 15 ПЦН с учетом реализуемых условий контроля в эксплуатации. [c.503]

Лопатки турбин в условиях эксплуатации, как правило, накапливают повреждения более устойчиво, чем лопатки компрессора. Это связано с тем, что они подвергаются постоянному нагреву при длительном статическом растяжении под действием динамической нагрузки от вращения ротора. В этом случае возможно возникновение такого явления, как ползучесть или термоциклическое разупрочнение материала в результате теплосмен по циклу ПЦН. Каждый механизм исчерпания долговечности лопатки имеет свою длительность действия, и поэтому разрушение лопатки на разных стадиях эксплуатации отвечает разным критериям прочности. В результате этого распределение долговечности лопаток может иметь не один, а несколько максимумов по числу случаев разрушения, в зависимости от того, какие виды механизмов разрушения могут последовательно доминировать при исчерпании ресурса лопатки. [c.567]

В случаях, если почему-либо не удовлетворяют расчетные методы, прибегают к моделированию или даже воспроизводству реальных условий вполне конкретных деталей либо их элементов. Примером могут служить методы моделирования работы материала в поле центробежных сил на разгонных стендах. Реальные диски, роторы либо их модели раскручиваются до заданных оборотов, вплоть до разрушения. Испытуемые модели находятся в условиях сложного [c.24]

Корпуса инструментальных блоков технологических роторов рекомендуется изготовлять из конструкционной стали 40Х. После черновой обработки корпуса блоков дая снятия внутренних напряжений желательно подвергнуть нагреву до 860 с последующим охлаждением в масле и отпуску при 570—590 С. При этом достигается твердость HR 48—52. При проектировании корпусов следует избегать уступов на его внутренней поверхности для упрощения изготовления и повышения точности взаимного расположения инструментов. Уступы, выполняющие функции основных и вспомогательных баз. в большинстве случаев целесообразно заменять пружинными кольцами или сменными упорами. Корпус блока должен быть рассчитан на прочность в опасных сечениях от действия растягивающих сил и изгибающих моментов. Для инструментальных блоков, в которых размерная цепь замыкается внутри корпуса, наиболее целесообразно применять регулирование с помощью накидной гайки и ступенчатое регулирование с применением сменных колец установленной толщины. Регулирование взаимного расположения детали и инструментов с помощью сменных колец целесообразно рекомендовать в тех случаях, когда допускаемое отклонение осей матрицы и пуансона должно быть не более 0,2 мм и выполняется условие, что разрушение и износ соответствующего инструмента, а следовательно, и замена отказавшего инструментального блока наступает не чаще чем 1 раз в смену. [c.292]

Звенья в механизме и машине служат для передачи движения и силы от одного звена (ведущего) к другому (ведомому). В качестве звеньев механизма могут быть использованы твердые, упругие и гибкие тела. Звенья механизма при условии отсутствия значительных деформаций от действующих сил должны быть достаточно жесткими. Однако во многих случаях, в частности, когда мащина подвержена ударным нагрузкам, звенья механизма должны быть упругими для амортизации и предохранения их от разрушения. Упругие звенья с ограниченной жесткостью применяют также для предохранения машин от вибрации и колебаний. Например, упругий вал позволяет сообщить весьма большую частоту вращения ротору турбины без опасности разрушения его при колебаниях. [c.60]

Рассмотренные в 1 особенности конструктивных форм роторов и условия их эксплуатации показывают, что наряду с расчетами статической прочности необходимы расчеты на циклическую прочность, особенно на стадии проектирования новых конструкций и при внедрении новых материалов. При этом расчет циклической прочности деталей роторов сепараторов должен основываться на анализе общей и местной напряженности с учетом фактических данных по сопротивлению применяемого материала деформированию и разрушению. [c.122]

Питательный насос один из наиболее ответственных узлов, работающих в наиболее трудных условиях. Он должен доставлять очень большие объемы воды и при очень высоком напоре. Обычно питательный насос состоит из серии центробежных роторов и диффузоров. Требование очень малых зазоров между ротором и корпусом приводит к эрозии в результате как кавитации, так и воздействия воды, переходящей в пар в малых отверстиях или в области неплотных соединений. Ротор имеет сложную форму и обычно изготавливается методом прецизионного литья по выплавляемой модели, причем все вращающиеся части должны быть из нержавеющей стали, содержащей не менее 12% Сг, и очень твердыми. Такие материалы имеют очень низкую ударную вязкость, поэтому существует некоторый риск разрушения, если концентрация напряжений не учтена при проектировании. [c.198]

Окончательным процессом упрочнения роторов турбин высокого давления из Сг, Мо, V стали может быть закалка в масло или воздушное охлаждение в зависимости от принятой практики. Американский способ охлаждения на воздухе рассчитан на получение крупных зерен и высокого предела ползучести. Цель, преследуемая в английском способе, состоит в обеспечении лучшего пластичного разрушения. Такое различие может быть обусловлено тем, что американские роторы турбин высокого давления подвержены трещинообразованию в области основания турбинных лопаток, в то время как английские роторы свободны от этого недостатка. Это зависит более от разницы в конструкции или в условиях работы, чем от различия в свойствах материалов. Когда изготовление, сборка и статическая балансировка завершены, каждый ротор нагревают и вращают, чтобы не допустить коробления, которое может нарушить сбалансированность в процессе работы. [c.219]

При вращении неуравновешенного гибкого ротора на его цапфы действуют динамические силы, вызываемые неуравновешенностью и изгибом ротора. Эти силы, воздействуя на подшипники, создают повышенный износ их, а при неблагоприятных условиях приводят к разрушению подшипников. [c.350]

Правильной следует считать установку таких зазоров, которые определяются ожидаемыми взаимными перемеш,ениями ротора и статора при средних условиях эксплуатации данной конструкции и будут, следовательно, сохраняться. В этом случае увеличение зазоров может происходить только при отклонениях эксплуатационных режимов за пределы, установленные для данной турбины, или в результате разрушения паром заостренных гребешков. [c.183]

Загрязнение масла проводящими частицами и продуктами высокотемпературного окисления вследствие электроискрового или электроимпульсного износа деталей создает условия для протекания процессов мостиковой электроконтактной эрозии. В таких процессах часть теплоты выделяется при протекании электричества через зону контакта и часть - в дуге, возникающей при замыкании или размыкании контакта (разрушении, испарении мостика). Такой износ может иметь место и при образовании контакта вследствие задевания ротора [c.237]

Методика уточнения остаточного ресурса роторов, основанная на понятии теста на неразрушение. При переносе результатов, полученных при испытании образцов, на систему деталь—условия эксплуатации ряд факторов (различия в условиях нагружения, деформирования и разрушения, наличие масштабного эффекта и т. д.) учитывают введением значительных ( jv= 10, Па коэффициентов запаса. [c.157]

Была исследована долговечность применяемой для изготовления роторов паровых турбин высокого давления теплоустойчивая перлитная сталь 1Сг—1Мо—0,25V. Испытания проводили в условиях малоцикловой усталости с варьируемой выдержкой до 10 ч при максимальных температурах цикла 500 и 566 Сив режимах более сложного (двухчастотного по напряжениям) малоциклового нагружения при 500° С. При оценке долговечности по принципу суммирования повреждений с использованием различных методов обработки кривых малоцикловой усталости было получено устойчивое снижение параметра суммирования относительных долговечностей с минимумом в наиболее важном для теплоэнергетики диапазоне по циклам до разрушения 10 — [c.175]

Нельзя исключить и то, что помимо экономических оценок на окончательное решение США могли повлиять и другие, неизвестные нам факторы, например неизбежные для столь динамически напряженных условий работы аварийные разрушения отдельных крупногабаритных роторов или целых групп их в ходе экспериментальных или пусконаладочных работ в каскадах и тяжелые последствия таких разрушений. Подобные факты могли породить сомнения и неуверенность в технической надежности и устойчивой коммерческой эксплуатации будущих Заводов, состоящих из многих тысяч подобных центрифуг, вращающихся с огромной скоростью, превышающей 500 м/с. [c.238]

В условиях эксплуатации нельзя полностью исключить появление трещин на расточке, особенно после 20—30 лет эксплуатации. Оператор турбины должен всегда подозревать, что трещина существует и для исключения хрупкого разрушения ротора строго соблюдать простое правило ротор, непро-гретый до 180—200 °С, не должен иметь частоту вращения большую 1400—1500 об/мин. [c.480]

Длительная прочность — это основной фактор, который определяет ресурс турбины. При длительном пребывании материала ротора в условиях высоких напряжений и температуры в нем накапливаются повреждения в виде пор и разрыхлений, которые затем сливаются в макротрещину, постепенно растущую даже в условиях постоянной нагрузки. При достижении трещиной критического размера происходит внезапное хрупкое разрушение. [c.480]

Термические условия развития отпускной хрупкости обусловливают большое практическое значение этого явления, особенно возросшее в последние годы в связи со значительным ростом единичной мощности, а, следовательно, габаритов и массы такого оборудования, как энергетическое, металлургическое, машиностроительное. Так, длительность пребывания в "опасном" интервале температур в процессе термической обработки таких изделий как ротора и диски мощных турбин и генераторов, сосуды давления энергетических и химических установок достигает сотен часов в процессе эксплуатации длительность пребывания таких изделий при повышенных температурах, попадающих в интервал развития отпускной хрупкости, может достигать десятков и сотен тысяч часов. Развитие обратимой отпускной хрупкости в таких условиях может приводить к повышению температуры хрупко-вязкого перехода стали на сотни градусов и снижению вязкости разрушения на порядок величины. [c.6]

В процессе обследования состояния металла проточной части турбин, выполненных лабораторией металлов предприятия Свердлов-энергоремонт> на электростанциях Свердловэнерго, было обнаружено наличие коррозионных трещин в разгрузочных отверстиях и у заклепочных отверстий дисков последних и предпоследних ступеней ротора низкого давления. Наличие трещин выявлялось магнитопорошковой дефектоскопией. Проводились также механические испытания н химический анализ металла поврежденных дисков. По результатам испытаний металл неповрежденной зоны дисков удовлетворял требованиям технических условий для данной марки стали. Микроструктура также не имела отклонений. Структура металла поврежденной зоны имела коррозионные разрушения межкристаллитного характера. [c.16]

Прп совпадении частоты собственных колебаний лопатки с частотой вынужденных колебаний (возмущающих сил) наступает резонанс. При этом амплитуды колебания лопатки увеличиваются, и может произойти усталостное ее разрушение. Зоны резонансных колебаний лопаток могут быть довольно точно установлены. Для этого в лабораторных условиях определяют частоту собственных колебаний по методике, данной в работах [43] и [53]. Зная частоту собственных колебаний лопатки, можно построить частотную диаграмму и определить числа оборотов ротора, при которых наступают резонансные колебания лопатки. На фиг. 73 и 74 приведены частотные диаграммы лопаток турбокомпрессоров ТК-30 и ТК-34, где по оси абсцисс отложено число оборотов ротора (ге об/мин), а по оси ординат — частоты собственных колебаний лопаток (/ 1/сек). [c.98]

Снижение температуры ведет к снижению внутреннего давления и ухудшению условий зажигания и горения дуги. Для большинства ртутных вентилей допустимая нижняя граница температуры корпуса составляет 30—32°С. При охлаждении вентилей ниже допустимого предела возникает обрыв дуги, который сопровождается большими перенапряжениями, приводящими к серьезным авариям с разрушениями ртутных вентилей и пробоями изоляции ротора генератора. [c.63]

Особые условия работы дисков возникают вследствие вибраций. Вибрации вызываются двумя причинами неоднородностью и пульсациями воздушного и газового потоков, действуюш,их на лопатки и диск, и механическими воздействиями со стороны смежных валов и корпусов, передающимися на диски через опоры. Вибрации становятся особенно опасными, если при определенных частотах вращения роторов возникают резонансные явления. Тогда в дисках появляются большие дополнительные динамические напряжения, которые с течением времени могут привести к появлению трещин и других дефектов на дисках, а в отдельных случаях — к немедленному разрушению дисков. [c.283]

Таким образом, видно, что регистрация движений ротора позволяет зафиксировать наличие отклонений в работе подшипника еще до начала его разрушения (примерно за 0,1 с). Приведенные примеры показывают, что предложенный комплекс измерительных средств достаточно полно отражает динамическое состояние ротора при нормальных и аварийных условиях и может служить основой для построения систем технической диагностики агрегатов подачи. Описанные способы и средства измерения позволяют получать комплексную информацию о динамических нагружениях подшипников и вибрационных перемещениях ротора на различных режимах работы агрегатов подачи в лабораторных условиях и в составе двигателей. При этом погрешности динамических измерений не превышают 10% в диапазоне частот от 5 до 2000 Гц. [c.322]

В настоящее время, говоря о механике разрушения, обычно понимают под этим изучение тех условий, при которых в теле распространяется трещина или система трещин. Но трещины бывают очень разные и рассматриваются они в разных масштабах. С одной стороны, разрушение кристаллического зерна начинается с образования субмикроскопической трещины, расхождения двух атомных слоев на такое расстояние, когда силы взаимодействия между атомами пренебрежно малы. Другой крайний случай — трещина в сварном роторе турбины или в котле атомного реактора, длина я ширина которой измеряется сантиметрами. В первом случае условие распространения трепщны оиределяется конфигурацией атомов на конце (в вершине) трещины. Поскольку речь идет уже не о сплопшой среде, а о дискретной кристаллической решетке, образованной атомами, самое понятие конец трещины становится неопределенным. Изучение такого рода субми-кроско-пических трещин и взаимодействия их с другими дефектами [c.8]

Следует учесть, что в нагнетатель могут попадать брызги или туманообразная серная кислота из-за недостаточной очистки газа в мокрых электрофильтрах. Возможно также увлечение кислоты газом, выходящим из брызгоуловителя, особенно при больших скоростях потока газа. Наряду с коррозионным разрушением, кислота может производить и механическое изнашивание (эрозию), что зависит уже от конструктивных особенностей машины, которые определяют условия омывания ротора потоком газа (сила удара, угол встречи капель с поверхностью металла, скорость потока и т. п.). Все это свидетельствует о сложности условий, в которых нагнетатель эксплуатируется в производственных условиях сернокислотного производства, вследствие чего для выбора материалов нагнетателя 700-11-1 потребовались длительные испытания в производственных условиях и обследование действующих агрегатов. [c.39]

Челябинским политехническим институтом совместно с Челябинским тракторным заводом было проведено исследование прочности рабочего колеса радиально-осевой турбины турбокомпрессора ТКР-11 при нестационарных тепловых режимах [38, 83] в связи с наблюдавшимися при доводочных испытаниях разрушениями в виде трещин на тонкой части диска (рис. 79). Была замечена также деформация колеса, в частности, коробление его кромки. Исследование включало термо-метрирование колеса при нестационарных тепловых режимах, которое было проведено как при неподвижном (заторможенном), так и при вращающемся (/гщах=45 000 об/мин) роторе анализ напряженного состояния и оценку прочности диска в условиях теплосмен, выполненную на основе теории приспособляемости натурные прочностные испытания колеса при многократных пусках. [c.170]

Уплотнение вала во многом определяет безопасность ГЦН, поскольку в случае отказа уплотнения радиоактивные протечки через него могут быть весьма значительными. С появлением мощных (несколько тысяч киловатт) ГЦН для АЭС возникла потребность в уплотнениях вала, работающих при давлениях 8—18 МПа, температурах уплотняемой среды 260—300 °С, диаметрах вала 200—300 мм и частотах вращения 1000—3000 об/мин (линейные скорости 30—40 м/с). При этом ресурс уплотнения должен составлять не менее 20 000 ч. Создание надежных уплотнений с такими параметрами — технически сложная и ответственная задача. Трудности усугубляются тем, что современные уплотнения валов ГЦН представляют собой сложные динамические системы, в кото-рых при определенных условиях могут возникать самовозбуждаю-щиеся колебания, влияющие на нормальное функционирование уплотнения [23—25]. Имевшие место на ряде зарубежных АЭС аварии с разрушением отдельных элементов первого контура были следствием динамического возмущения именно этой системы [26—30]. Поэтому вопросы динамической устойчивости системы ротор насоса —уплотнение —подшипники не должны упускаться из виду при разработке ГЦН. [c.71]

Допустим, что оси обоих роторов расположены в одной вертикальной плоскости и что муфта кулачковая с контактом по плоскостям. Тогда при расцентровке по схеме на фиг. 89 взаимный контакт зубьев, расположенных вверху и внизу, не будет нарушен, несмотря на наклон оси рубашки. При прохождении же зуба через горизонтальную плоскость контакт по плоскости зуба заменится местным контактом в точке 3 (если вал А ведущий и направление вращения соответствует указанному). За один оборот вала два раза произойдет смена контакта по плоскости 4—3 на местный контакт в точке 3. Такое переменное приложение силы создает условия для возникновения вибрации и разрушения зубьев. Кроме того, будет происходить относительное перемещение с тргнием каждых двух находящихся в контакте зубьев в осевом направлении, что является одной из причин осевой вибрации ротора. [c.246]

Результаты расчетов ресурса роторов, выполняемых в соответствии со схемой (рис. 4.9), наносят на график (рис. 4.10), где по оси абсцисс отложен размах деформации эквивалентного цикла, по оси ординат — накопленное за период эксплуатации ротора число эквивалентных циклов. Неотъемлемой частью теста является обобщение данных, полученных на образцах. Эти результаты позволяют уточнить значение определяющего параметра в критерии разрушения ИМАШ и соотношениях типа Мэйсона — Лангера для системы деталь—условия эксплуатации . В качестве такого параметра может быть использована предельная пластичность поверхностного слоя. [c.159]

Результаты расчета повреждения, в наиболее повреждаемых зонах роторов и корпусов турбин при типичном эксплуатационном нагружении (табл. 4.6), приведены в табл. 4.7. Расчеты на длительную прочность [77] показали, что для этих деталей длительная прочность не ограничивается ресурсом 200 тыс. ч, а коэффициенты запаса времени до разрушения и длительной пластичности превышают требуемые. При моделировании на образцах из роторных сталей 25Х2М1Ф и 20ХЗМВФ при температурах до 630 °С процессов изменения длительных свойств роторов был сделан вывод о возможности исчерпания ресурса парка роторов по условиям длительной прочности уже после 2,5-10 ч. Дополнительное обоснование этого способа увеличения ресурса роторов проведено с использованием в качестве моделей прямых участков паропроводов свежего пара и промперегрева из стали того же класса (что и конструкции), проработавших при более высокой температуре (540—565 °С) более 170 тыс. ч и имеющих не лучшие механические характеристики. [c.161]

Предлагаемая книга посвящена проблеме термической усталосте, т.е процессу появления поверхностных трещин и их постеленного развития вплоть до полного разрушения изделий, работающих в условиях циклических нагревов и охлаждений, сопровождающихся созданием больших градиентов температур по сечению детали. На основе обобщения литературных сведений, данных эксплуатации разнообразногб технологического и энергетического оборудования в ПНР, а также используя собственные производственные и лабораторные исследования, автор сделал попытку установить общие закономерности влияния многочисленных факторов (условий службы, химического состава, структуры и физико-механических свойств материалов) на српротивлен термической усталости конкретных изделий (стальных форм для литья чугунных труб, инструмента горячей и холодной штамповки, прокатных валков, деталей термического оборудования, роторов турбин и др.). При этом приведены практические рекомендации по выбору материалов, термической, химико-терми-ческой и других видов обработки с целью повышения сопротивления усталости изделий, работающих в условиях циклических термических нагрузок. Дано также описание основных методов исследования структуры и свойств материалов при термической усталости. [c.6]

Стали относятся к мартенситному классу, закаливаются на воздухе, обладают малой склонностью к хрупкому разрушению, хорошо работают при динамических нагрузках и в условиях пониженных температур. Кроме того, стали слабо разупрочняются при нагреве и могут применяться при температурах до 300 - 400°С. Они предназначены для деталей наиболее ответственного назначения (валы и роторы турбин, тяжелонагру-женные детали компрессорных машин, редукторов). [c.266]

Роторы Аризоны, Кромби, Питтсбурга и Риджлэнда и условия их разрушения можно рассматривать как отдельную группу, поскольку у них много общего. Кроме того, как отмечалось выше, эти роторы изготовлены из материала одной марки. Наиболее важные особенности, характеризующие эти разрушения,систематизированы в табл. 3. [c.75]

В работе [221, с. 152] описываются результаты изучения причин разрушения ротора компрессора при натурных испытаниях, которые имитировали условия его работы при полете самолета со скоростью ЗМа, Испытания длились 25 ч. После нспытаний на двух дисках, изготовленных из сплава Ti—7 А —4Мо, были обнаружены трещины. Эти трещины начинались от болтовых отверстий. Все болты в этих соединениях были покрыты серебром, чтобы уменьшить сцепление титана с титаном. В той же работе описываются случаи разрушения направляющих ребер статора компрессора из сплава Ti—5А1—2,5 Sn. Эти ребра соединялись со статором ротора с применением серебряных покрытий. [c.207]

Расчет опор качения проводят по значению условной долговечности, определяющей время (в ч), в течение которого подшипники могут работать при заданных условиях нагружения без появления признаков усталости материала. Усталость проявляется в виде выкрашивания металла по рабочим поверхностям (мелкие точки язвины ) шариков и беговых дорожек колец. Статистика показывает, что чаще всего разрушение подшипников малоресурсных ТНА (т < 2000 с) происходит в результате истирания и разрушения сепаратора. Расчет работоспособности опор роторов с учетом грузоподъемности, долговечности, угловой скорости и других конструктивных параметров изложен в учебнике Г.С. Скубачевского [18]. [c.251]

В дорожном строительстве для приготовления битумоминеральных смесей широко используются двухвалковые смесители периодического действия. К одной из наиболее быстроизнашивающихся деталей смесителя относятся лонатки роторов. Исследования [225] показали, что большей износостойкостью в условиях работы лопаток асфальтосмесителей обладают сплавы, имеющие упрочняющую фазу в виде боридных игл. При этом в ряде работ указывается, что максимальный эффект увеличения способности сплава к сопротивлению абразивному разрушению достигается когда боридные иглы расположены перпепдикулярпо плоскости изпашивапия. Ориентация боридной иглы в матрице сплава зависит от направления теплоотвода и совпадает с ее большой осью. Таким образом, при разработке технологии наплавки лопаток асфальтосмесителей необходимо подходить с позиций максимального использования такого важного резерва, как направленная кристаллизация снлава, позволяющая полнее реализовать потепциальпые возможности, заложенные в данных износостойких материалах. [c.29]

Эксплуатация установок ГТ-750-100 АО ЛМЗ, работающих на жидком газотурбинном или дизельном топливе в условиях сравнительно частых пусков (через каждые 3-4 ч - пуск), также сопровождалась появлением отдельных повреждений рабочих лопаток [9]. На лопатках ступени I из сплава ЭИ893 были о(5наружены усталостные трещины по галтели шейки Т-образного хвоста, на лопатках ступени II - хрупкие разрушения у отверстия под демпферную связь. Другим примером усталостного повреждения лопаток является разрушение лопатки ступени II из сплава ЭИ765 после 320 ч испытаний на стенде газовой турбины ГТУ-15 (рис. 1.7). Осмотр ротора позволил [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...