Касательное напряжение опыты

Расчеты, основанные на таком предположении, согласуются с опытом. Поскольку прямоугольная сетка остается прямоугольной и после деформации, можно принять, что касательные напряжения в поперечном сечении равны нулю [c.146]

Наличие касательных напряжений в продольных сечениях балок подтверждается также следующим опытом. Если подвергнуть изгибу двухопорные балки, одну цельную, а вторую — состоящую из ряда положенных друг на друга и ничем не скрепленных брусьев (рис. 2.123), то при деформации брусья, составляющие вторую [c.276]

Касательные напряжения в этом выражении являются функцией момента внешних сил М и относительного угла закручивания а, кривую зависимости которых получают опытным путем (рис. 68). Угол а связан с деформацией сдвига простым соотношением (Х.5), по которому можно построить кривую деформации чистого сдвига для нахождения предела текучести и определения крутящих моментов при кручении стержня, обладающих при деформации упрочнением (рис. 69). Результаты опытов по- [c.120]

Гипотеза наибольших касательных напряжений хорошо подтверждается опытами, в особенности для пластичных материалов. [c.272]

При более тщательной опытной проверке условия наибольшего касательного напряжения были обнаружены систематические отклонения, которые нельзя было объяснить простой случайностью. Наиболее очевидная проверка состоит в том, чтобы сравнить предел текучести при растяжении с пределом текучести при чистом сдвиге Тт. Как мь видели, по теории Треска — Сен-Венана Тт = aJ2. Многочисленные опыты показали, что это отношение не равно половине, оно несколько больше, а именно колеблется в пределах от 0,55 до 0,6. [c.55]

Опытами установлено, что движение неньютоновских жидкостей начинается только после того, как касательные напряжения достигнут некоторого пре 1 ельного минимального значения (так называемое начальное н пряжение сдвига) при меньших напряжениях эти жидкости не текут, а испытывают только упругие деформации. [c.26]

В уравнении (9-6) содержатся две неизвестные функции б (х) и То (д ). Недостающее уравнение можно получить, например, установив на основе экспериментов связь между касательным напряжением Тд и толщиной потери импульса б . Такую связь обычно называют законом сопротивления. На основе большого числа опытов при больших числах Рейнольдса Ке = - установлен степенный вид закона сопротивления [c.405]

Согласно данной теории прочность материала при сложном напряженном состоянии считается обеспеченной, если наибольшее касательное напряжение не превосходит допускаемое касательное напряжение, установленное из опыта с одноосным напряженным состоянием [c.98]

Опыты с образцами высокопластичных материалов (свинца, алюминия, золота и т. п.) очень удобны для детального исследования процессов пластического деформирования (пластического течения). В этих обстоятельствах объем материала практически не изменяется, что характерно для чистого сдвига. В связи с этим возникло предположение, что условие перехода через состояние предельной упругости следует связывать с максимальными касательными напряжениями Поэтому выражение для эквивалентного напряжения принимает вид [c.135]

Опытами установлено, что если наибольшее по абсолютной величине напряжение меньше некоторого определенного значения, то материал не разрушится при неограниченно большом числе циклов. Это напряжение называется пределом выносливости или пределом усталости и обозначается или где индекс/ — коэффициент асимметрии. Например, o i — предел выносливости при симметричном цикле изменения нормальных напряжений То — предел выносливости при пульсирующем цикле изменения касательных напряжений. [c.581]

Формулы (22.31) и (22.32) были получены при совместном изгибе и кручении из опытов с образцами, у которых нормальные и касательные напряжения изменялись синфазно (касательные и нормальные напряжения одновременно достигали экстремальных значений) по симметричным циклам (рис. 22.17). [c.597]

Сопротивление начального участка, с одной стороны, меньше, чем сопротивление такого же участка трубы с развитой эпюрой скоростей, так как действие вязкости распространяется не на весь поток, а только на пограничный слой. С другой стороны, сопротивление больше за счет большего градиента скоростей и, соответственно, большего касательного напряжения у стенки Tq. Поэтому в целом сопротивление начального участка трубы, как показывают специальные опыты [1], мало отличается от сопротивления такой же трубы в условиях равномерного движения с нормальной эпюрой скоростей. На практике этой разницей обычно пренебрегают. [c.301]

По первому условию в правой части фактически мы должны рассматривать допустимое значение касательного напряжения. Таким образом, [а] = [т], что не подтверждается опытом. [c.217]

Для частных случаев, когда [< ]р = [о]ок. эта теория прочности совпадает полностью с третьей теорией прочности. Теория наибольших касательных напряжений W теория Мора дают лучшее совпадение с опытами, чем первые две теории. Однако и они не могут быть признаны совершенными . [c.103]

В целях корректного определения характеристик материала при сдвиге из опытов на изгиб необходимо исследование максимальных значений касательных напряжений в различных сечениях по длине балки в зависимости от изменения 1к и анизотропии свойств. [c.40]

Мера ползучести со (1, т), упругомгновенный модуль сдвига О (I) и функция /о (тха) для стареющего материала определяются из базовых опытов на простую ползучесть, при чистом сдвиге под действием постоянного касательного напряжения Тхг, приложенного в момент времени т, с помощью аппроксимации диаграммы ползучести) для деформации сдвига выражением [c.22]

Наибольшие касательные напряжения, достигнутые при опыте [c.131]

Серия микрофотографий, представленных на рис. 176, снята во время опыта при испытании образца ЭФ-С толщиной 7,5 мм при постоянной нагрузке, соответствующей 0,26 (Т ) и скорости нагрева 0,8 град/с она иллюстрирует приведенную выше схему разрушения. Рис. 176, а соответствует исходному состоянию материала, а на рис. 176, б, в а г, снятых соответственно через 50, 60, 65 и 71 с после начала нагрева, можно наблюдать последовательное возникновение и передвижение очагов смятия. Следует отметить, что в толще материала образуются многочисленные зоны повреждения, из которых при сдвиговом разрушении образца реализуется только одна из систем дефектов, более удачно ориентированная по направлению действия максимальных касательных напряжений. [c.274]

Легко видеть, что это выражение с точностью до постоянного множителя совпадает с октаэдрическим касательным напряжением или с корнем квадратным из энергии формоизменения. Следовательно, IV теорию можно трактовать и так предельное состояние материала (состояние текучести) в окрестности точки тела, независимо от того, находится ли тело в линейном или сложном напряженном состоянии, наступает тогда, когда среднее квадратичное уклонение тензора напряжений от гидростатического напряжения достигает предельной величины, которую можно найти из опыта с линейно напряженным образцом. На этот факт обратил внимание С. Д. Пономарев 2). [c.536]

Поскольку из четырех значений То , / (i=l, 2, 3, 4) ближе к результатам опыта оказывается Топ, i, наиболее обоснованным допускаемым касательным напряжением при чистом сдвиге является [т]4 = 0,577 [ff]. [c.605]

Однако к этому вопросу можно подойти и не столь формально, а воспользоваться опытом, в процессе которого обнаруживаются касательные напряжения в нейтральной плоскости и в плоскостях, параллельных ей. Используя при этом закон парности касательных напряжений, приходим к заключению о наличии касательных напряжений и в поперечных сечениях. [c.125]

Найденные из опыта константы s при нормальных и касательных напряжениях отличаются [c.89]

На фиг. 10.17 распределение порядков полос, найденных экспериментально, сопоставляется с теоретическим решением Митчелла [4]. По теории наибольшее касательное напряжение вдоль вертикального диаметра Тмакс = [ — w 2 R — у)]/ 2Я Ну — у ). При эксперименте Tq = 0,63 кг см-полос, R = 38,1 мм, t = 9,1 мм-, удельный вес w = 1,14 г см . Результаты очень хорошо согласовывались друг с другом для верхней части (на двух третях диаметра диска). Однако около точки опоры диска результаты существенно расходятся. Подобное расхождение объясняется тем, что вблизи контакта в диске возникают большие деформации, благодаря чему контакт осуш ествляется не по линии, а по площадке. Это исследование показало, что тяжелый диск является подходящим тарировочным образцом для опытов на центрифуге. [c.291]

Сверло подвергается кручению и продольному изгибу. В курсе Сопротивление материалов для этой комбинации деформаций не предлагается расчетной формулы. Для определения прочности сверла был произведен- ряд опытов, причем подача увеличивалась до тех пор, пока сверло не ломалось. По известным механическим свойствам материала сверла было установлено, что ломающему крутящему моменту отвечает напряжение в 1,75 раза больше допустимого касательного напряжения (опыты Кроненберга). [c.356]

Рассмотрим второй типичный пример концентрации напряжений при кручении валов переменного сечения, с которыми часто приходится встречаться в машиностроительной практике. Если диаметр вала по его длине меняется постепенно, то формулы, полученные для определения напряжений в цилиндрических валах, позволяют оценить максимальные напряжения с достаточной степенью точности. Если же изменение диаметра происходит резко — так, как показано на рис. 229, то в точках т в начале закругления имеет место высокая концентрация напряжений. При этом величина наибольшего напряжения зависит от отношений р d и D d, где р — радиус закругления, а D и d — диаметры сопрягаемых цилиндрических частей вала. Как показывают опыты, основанные на применении электроаналогии, картина распределения касательных напряжений [c.237]

Первое и, как кажется, самое естественное предположение состоит в том, что критерием достижения пластического состояния служит величина наибольшего касательного напряжения. В одной из первых лекций было отмечено, что пластическая деформация представляет собой сдвиг атомных плоскостей в кристаллографической плоскости скольжения в определенном направлении. Совокупность плоскости скольжения и направления скольжения была названа системой скольжения. Пластическая деформация монокристалла происходит тогда, когда касательное напряжение в одной из возможных систем скольжения достигает критического значения. Предположение о том, что для по-ликристаллического материала переход в пластическое состояние определяется наибольшим касательным напряжением правдоподобно, но вовсе не обязательно. Критерий наибольшего касательного напряжения был предложен французским инженером Треска на основе произведенных им опытов. Этот критерий лег в основу первых по времени и не потерявших значение до сих пор работ Сен-Венана (1871— 1872 гг.). Наибольшее касательное напряжение, как было показано ранее, равно полуразности между наибольшим и наименьшим главными [c.54]

Сен-Венан, основываясь на опытах ф])анцузского инженера Треска по истечению металлов через отверстия, высказал предположение, что в пластическом состоянии максимальное касательное напряжение имеет одно и то же постоянное значение, являющееся константой для данного материала. Сен-Венан дал математическую формулировку критерию для случая плоской деформации, которую Леви обобщил на пространственную задачу теории пластичности, и потому этот критерий известен под названием критерия Сен-Венана — Леви. [c.294]

Кроме конфигурации граничных поверхностей необходимо учитывать влияние режимов движения жидкости па величину и механизм, потерь. Как известно из гл. 2 и 5, кинематические структуры ламинарного ji турбулентного потоков различны турбулентные пулбсащш "Гпорождают добавочные касательные напряжения, которые вызывают увеличение потерь энергии в турбулентных потоках по сравнению с ламинарными при сопоставимых условиях. Для оценки потерь важно знать условия перехода ламинарного течения в турбулентное. Этот вопрос рассмотрен в п. 6.6. Здесь укажем только на классический опыт О. Рейнольдса, который, наблюдая поведение подкрашенных струек жидкости в стеклянной трубке, установил сугцествование критического значения числа Re =-- vdh, определяющего границу между ламинарным и турбулентным режимами. Если для круглых труб число Рейнольдса определять по формуле Re = vdiv (где а — средняя скорость потока d—диаметр трубы), то, как показали опыты О. Рейнольдса и других исследователей, при Re < Re p = = 2300 наблюдается устойчивый ламинарный режим, при Re > [c.140]

Экспериментальная проверка теории Блязиуса выполнена несколькими авторами и различными способами. На рис. 183 приведено сопоставление теоретической кривой Г. Блязиуса (8-69) (сплошная линия) с весьма точными измерениями И. Никурадзе, проведенными при различных числах Рейнольдса. Можно констатировать практически полное совпадение теории и опыта. Опытные значения коэффициента трения, найденные И. Никурадзе двумя разными способами, дали формулы 0 = 1,315/)/Ке и = = 1,319/ / Яе,, что также подтверждает теорию. Наряду с этим в изложенной теории есть детали, которые не согласуются с опытом. Так, из формулы (8-73) видно, что при приближении к переднему краю пластины (х = 0) касательное напряжение т стремится к бесконечности, тогда как при всех х < О, очевидно, должно быть То = 0. Следовательно, на переднем крае пластины функция То (х) [c.369]

Обязательно указать, что критерий эквивалентности содержит все три главных напряжения и опыты показывают большую точность этой гипотезы по сравнению с гипотезой наибольших касательных напряжений. Мы применили для эквивалентного напряжения обозначение СзУ, т. е. приписали этой гипотезе номер пять. Известно, что во многих учебниках она названа четвертой теорией прочности и, конечно, совершенно безразлично, какой номер ей приписывать, так как только для первых трех гипотез нумерация общепринята, и ею поневоле приходится пользоваться. Совсем отказаться от нумерации, по-видимому, неудобно, так как слищком длинно каждый раз говорить и пи- [c.164]

Диаграмма механических состояний указывает также, каким образом следует определять в опыте характеристики материгсла <Тр,,р и Трр(,з. Так как отрыв невозможен при отсутствии растягивающих главных напряжений, т. е. при 1 < О, то именно в этих условиях сдедует находить т р . Опыты, следовательно, надлежит проводить в условиях трехосного сжатия с неравными главными напряжениями. Однако высокопластичные материалы в подобных условиях не удается перевести в состояние разрушения. Поэтому для приближенной оценки Тррез проводят опыт на перерезывание цилиндрического стержня, вставленного плотно, без зазоров в специальное точно изготовленное приспособление, которое конструируется симметричным, чтобы имел место так называемый двухплоскостной срез (рис. 6.7). При этом касательные напряжения по плоскостям среза можно оценить с помощью формулы [c.145]

Что касается экспериментального определения величины то соответствующие опыты должны проводиться в условиях трехстороннего растяжения одинаковыми главными напряжениями (сТх = Ог = стд > 0). Только в таких опытах полностью отсутствуют касательные напряжения, что и исключает возможность среза. В пятидесятых годах нашего столетия многочисленные исследователи пытались поставить подобные опыты, однако не удалось найти соответствующие технические средства. Предлагавшгсеся косвенные методы давали противоречивые результаты и были отвергнуты. Невозможность непосредственного нахождения (То,,р и ее оценка величиной Стр снижает практическую ценность критерия наступления предельного состояния разрушения (6.22), т. е. критерия максимальных растягивающих напряжений. [c.145]

Здесь т и 7 — касательное напряжение и сдвиг. Таким образом, диаграмма То — получается из диаграммы чистого сдвига т — путем простого изменения масштаба. Получить искомую зависимость из опыта на растяжение несколько сложнее. Дело в том, что растяжение сопровождается изменением объема, поэтому для нахождения фунйции То( Уо) нужно знать объемный модуль упругости К и производить пересчет, основываясь на уравнениях пластичности. Мы не будем здесь описывать эту процедуру, отсылая к специальной литературе. [c.534]

Докажем теперь, что гидростатическое давление может быть направлено только по внутренней нормали. Предположим, что гидростатическое давление направлено по внешней нормали, например, как показано на рис. 2.2 в точке В (р ). Если бы жидкость находилась не в условиях равномерного всестороннего растяжения (что возможно получить при постановке тонкого физического опыта), а в обычных условиях, то возникновение растягивающей силы гидростатического давления, направленной по внешней нормали, вызвало бы появление касательных напряжений. Тогда частицы жиякости пришли бы в движение, что опять противоречит условию о равновесии. Следовательно, единственно возможным [c.19]

По его толщине в направлении оси у скорость жидкости изменяется от нуля у стенки (опыты показали, что жидкость не скользит по поверхности, а прилипает к ней) до скорости внешнего потока (рис. 7.1). В этой области (/) силами трения пренебрегать нельзя. Даже при очень малой вязкости р, касательные напряжения T = idwjdy (1.15) будут значительными, так как градиент скорости dw/dy велик. [c.103]

Г. В. Ужиком и другими исследователями экеперимен-тально установлено, что зависимость между предельными амплитудами симметричных циклов нормальных и касательных напряжений в напряженном состоянии (рис. XI.18, б) (зависимость tRa = Ra Ra)) при ИХ синфазном изменении можно считать эллиптической. На основании этого утверждения и результатов опытов Л. И. Савельева, условие усталостного разрушения в опасной точке детали из пластичного материала запишется в виде [c.347]

В результате многочисленных опытов с малоуглеродистыми и различными легированными сталями и специальными чугунами были установленыследующиеза-висимости между предельными значениями нормальных и касательных напряжений [c.596]

Длину л , на которой происходит вырождение закрученного течения, можно определить из анализа зависимости коэффициента гидравлического сопротивления на единицу длины трубы, касательного напряжения трения или универсального профиля суммарной скорости потока по длине трубы. Опытное определение ве)1ичины л для лопаточные завихрителей (см. табл. 1.1) показало, что вышеуказанные способы определения л дают близкие результаты (в пределах 20%). Обобщение результатов этих опытов при Ее = (0,5...1,5)° 10 для всех завихрителей позволило найти [c.31]

В следующих испытаниях промежутки между стеклянными брусками были увеличены за счет применения пластмассовых брусков вдвое большей ширины. Последовательность фотоупру-гих интерференционных картин (рис. 41) показывает высокую концентрацию напряжений у конца распространяющейся трещины. Одной из важных характеристик, наблюдаемых на этих интерференционных картинах, является угол наклона петель, образованных полосами вблизи конца трещины. Здесь наблюдается угол наклона более 90", что заметно отличается от известных результатов для однородных материалов. Герберих[28] наблюдал углы 45 и 60° для медленно растущих внутренних и краевых трещин соответственно. Уэллс и Пост [67] приводят значения угла, достигающие 80° для бегущих трещин. Как показал Ирвин [38], угол наклона изохроматической петли 0ш, максимальный модуль радиуса-вектора этой петли Гт и порядок полосы (или, что эквивалентно, максимальное касательное напряжение Тщ) связаны с коэффициентом интенсивности напряжений К или силой растяжения трещины Т. Было установлено, что сила ST очень чувствительна к изменениям угла наклона, Наблюдаемое в данном опыте значение этого угла указывает на большое различие в величине силы ST между моделью композита и однородным материалом. [c.546]

Описан эксперимент на ползучесть эпоксидной смолы (NARM O 5505), обычно применяемой в качестве связующего в современных слоистых композитах. Для определения сдвиговых свойств смолы в тонком слое использована методика испытания на кручение [52], Толщина исследуемого слоя соизмерима с толщиной прослоек связующего в монослое боро-пластика. Эксперимент проведен для четырех уровней температур 24, 71, 121, 177 °С. Сначала при каждой температуре определялись кривые деформирования и предельные касательные напряжения для исследуемой смолы. Опыты на ползучесть проводились при постоянных уровнях приложенных касательных напряжений, составляющих 20, 40 и 60% от предельных. При каждом сочетании напряжения и температуры испытано по два образца. Продолжительность нагружения 100 час. [c.284]

Возможность иопользования эпергетической теории прочности для пересчета результатов испытаний, проведенных при различных видах напряженного состояния, впервые показана В. Н. Кузнецовым. Сравнивали результаты исследований стали 12Х18Н9Т при двух- и одноосном растяжении-сжатии. Несмотря на то, что опыты были проведены в несколько различающихся условиях, соответствующие кривые 2 и <3 (рис. 83,а) расположены в узкой полосе разброса. Впоследствии вывод о справедливости энергетической гипотезы прочности был подтвержден результатами испытания трех марок сталей при совместном действии осевой и сдвигающей нагрузок (Н. Д. Соболев, В. И. Егоров) — рис. 83,6. При этом показано, что теоретическое отношение энергетической теории прочности Дт=0,577 До достаточно хорошо подтверждается экспериментом Дт/Ло=0,572 0,574 0,585 здесь Ат — размах касательных напряжений. Подобные результаты получены С. И. Тайра, Г. А. Туликовым. [c.146]

Т. е. инвариантна по отношению к системе координатных осей. Напомним, что формулы (7.8) и вытекающие из них (7.12) были выведены в предположении, что для того, чтобы охарактеризовать осевую деформацию образца, изготовленного из изотропного материала, достаточно использовать два наблюдаемых в опыте факта — совпадение направлений главных напряжений и главных деформаций и наличие эффекта поперечных деформаций (одинаковых, разумеется, в силу изотропности материала в любом поперечном направлении). Инвариантность матрицы (7.13) по отношению к системе координатных осей подтверждает эту достаточность. Из (7.12) лггко усмотреть что в изотропном теле касательные напряжения не влияют на относительные линейные деформации. [c.499]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...