Реальный газ коэффициент активности

Другой, более общий способ учета неидеальности — введение активностей либо летучестей компонентов реальной системы в термодинамические соотношения, справедливые для идеальных систем. Такая параметризация термодинамических уравнений рассматривалась ранее ( 10). Согласно (10.79) она приводит к добавлению в правую часть (20.8) слагаемого RT где коэффициент активности является в общем [c.171]

Основанием для введения активностей и коэффициентов активности является тот факт, что в идеальных смесях активности равны молярным долям. Множество реальных систем, таких как жидкие сплавы и твердые растворы с неограниченной растворимостью, не отклоняются от идеального поведения в сколько-нибудь значительной степени, благодаря чему коэффициенты активности часто мало отличаются от единицы. [c.23]

Для сравнения реальных систем с идеальными в гл. 12 введены согласно Г. Н. Льюису коэффициенты активности, активности и фугитивности. Таким образом, можно записать сродство реальной системы в форме, очень похожей на ту, в которой записывается сродство для смеси идеальных газов. Завершает эту главу строгий расчет химических потенциалов. В гл. 13 в более совершенной форме записаны теоремы модерации, которые уже были даны ранее в третьей части Сродства в 1934 г. Фундаментальное не- [c.15]

Считают, что система идеальна, когда химические потенциалы ее составляющих представлены в виде (12.1). Систему сравнения (или обычно стандартную систему) обычно выбирают таким образом, чтобы коэффициенты активности реальных систем были по возможности близки к единице. Например, в случае смеси реальных газов в качестве системы сравнения выбирают смесь идеальных газов при тех же самых значениях давления р, температуры Т и состава п, . . Пс- Коэффициенты активности /j зависят от р и Г и являются однородными функциями нулевого порядка относительно п, . . Пс. Следовательно, они удовлетворяют формулам Гиббса—Дюгема [см. (5.53), (5.56)] [c.92]

В реальных условиях на кинетику ионного обмена, помимо рассмотренных выше факторов и параметров, определяющих скорость взаимодиффузии ионов, влияет ряд дополнительных, в первую очередь таких, как возникновение электрического потенциала, изменение степени набухания ионита и коэффициентов активности и некоторые другие. [c.195]

Реальная структура активных зон энергетических реакторов неоднородна. Это обусловлено желанием уменьшить коэффициенты неравномерности энерговыделения (повысить среднюю удельную энергонапряженность) и увеличить среднюю глубину выгорания выгружаемого топлива (снизить топливную составляющую в эксплуатационных затратах). Коэффициент неравномерности энерговыделения по высоте энергетических реакторов не намного меньше, чем для реактора без отражателя. Коэффициент неравномерности энерговыделения по радиусу регламентируется Госатомнадзором РФ и должен быть не выше 1,35 при работе на номинальной мощности. [c.139]

Активность имеет размерность концентрации и заменяет ее в уравнениях равновесия для реальных систем. Отношение активности вещества (молекул, ионов) к его концентрации называют коэффициентом активности, который характеризует отклонение поведения вещества в системе от поведения его в стандартных (идеальных) условиях. [c.30]

У всех реальных сплавов наблюдаются отклонения от закона Рауля. Для применения этого закона к реальным сплавам вводят коэффициенты активности компонентов /, представляющие собой отношение реального давления паров к давлению над идеальным сплавом, удовлетворяющим закону Рауля. При расчетах скорости испарения компонента сплава в формулу Лэнгмюра добавляют множитель [c.153]

ТЕРМОДИНАМИЧЕСКАЯ АКТИВНОСТЬ — понятие, используемое для математического описания термодинамических зависимостей реальных растворов. Т. а. обозначает величину, которая связана с другими термодинамическими величинами так же, как в идеальных растворах с ними связана концентрация компонента. Отношение Т. а. компонента к его концент])ации называется коэффициентом активности. [c.160]

Вследствие возможности указанного выше упорядочения расположения ионов описание реальных шлаков, исходя из теории совершенных ионных растворов, оказывается приближенным, требуюш,им уточнения. Это уточнение может быть внесено путем введения поправочных коэффициентов, которыми являются коэффициенты активности. Например, активность ионов или а,-можно определять умножением ионных долей N М ) на коэффициенты активности (у [c.77]

Таким образом, реальный коэффициент усиления на единицу длины активной среды на частоте V равен [c.178]

Внесение в резонатор усиливающей среды, которая частично или полностью компенсирует потери излучения при отражении от его зеркал, эквивалентно увеличению коэффициента отражения до некоторого эффективного значения / эфф ( < эфф 1)- Благодаря этому резонансная полоса сужается в (1—Я)/ 1— эфф) раз. Если считать, что при стационарной генерации лазера усиление в активной среде полностью компенсирует потери излучения при отражении от зеркал резонатора, то надо положить эфф=Г Это дает нулевую ширину резонансной полосы и соответственно нулевую спектральную ширину линии генерации лазера. В действительности, спонтанное излучение ( шум ) приводит к тому, что усиление в активной среде лазера оказывается меньше потерь в резонаторе . Недостаток усиления компенсируется непрерывным поступлением энергии со стороны спонтанного излучения. Вследствие этого. / эфф<1 и ширина линии генерации оказывается хотя и крайне малой, но вое же конечной величиной. Ее теоретическое значение составляет 10 Гц. В реальных случаях в силу ряда [c.281]

В реакторе на быстрых нейтронах нет замедлителя, что резко уменьшает объем активной зоны. Но, как мы знаем, из-за закона 1/да сечения реакций на быстрых нейтронах очень малы по сравнению с соответствующими сечениями на медленных нейтронах. Поэтому критическая масса горючего (но не всей активной зоны) в реакторе на быстрых нейтронах значительно больше, чем на медленных. Отсюда следует, что реактор на быстрых нейтронах имеет низкую удельную мощность, т. е. мощность на килограмм делящегося вещества в реакторе. Удельная мощность реакторов на быстрых нейтронах примерно в пять раз ниже, чем тепловых. Удельная мощность вместе с коэффициентом воспроизводства и временем задержки топлива в процессе его переработки определяют практически важную характеристику реактора-размножителя, называемую временем удвоения. Время удвоения — это промежуток времени, за который количество топлива в системе удваивается. Согласно оценкам реальное значение времени удвоения составляет примерно 10 лег. [c.588]

Частотные характеристики модуля отношения (/ + /а)// (рис. 3) дают представление о виброизоляции при выборе различных сигналов управления. Все коэффициенты передачи активной цепи, указанные на рис. 3, считаются чисто вещественными в некоторой полосе частот 0 -I- со В где со в (О о,— собственной частоты системы без активной цепи. Реальные системы, содержащие фильтры верхних частот (ФВЧ) в цепи управления, устойчивы при этих коэффициентах и достаточно низкой частоте среза ФВЧ. Устойчивость схемы на рис. 3, в обеспечивается, если сопротивление изолируемого объекта намного больше по модулю, чем /г 1 -ф — сопротивление упругого элемента, имеющего жесткость к. [c.68]

Тот факт, что число лопастей конечно, при полете вперед, как и на висении, приводит к ухудшению аэродинамических характеристик винта, которое схема активного диска не учитывает. Нагрузка может быть любым способом распределена по диску вплоть до его кромки, тогда как на реальной лопасти подъемная сила сечения в концевой части постепенно падает до нуля. В результате уменьшается сила тяги или возрастает индуктивная мощность. Уменьшение нагрузки концевой части можно учесть с помощью коэффициента концевых потерь В, предположив, что при г > BR сечения лопасти не создают подъемной силы, но имеют сопротивление. В разд. 2.6.1 приведено несколько формул для расчета В. Обычно полагают В 0,97. [c.139]

Кроме такой неопределенности в значениях оптимальной температуры Тп, обусловленной температурным ходом термооптических характеристик, на практике она дополнительно несколько размывается отклонениями в реальном распределении температуры от принятого нами идеализированного параболического закона. Например, в выражении для П2г, ф для цилиндрического элемента (в формуле 1.39) член Q/2 обязан своим происхождением тому обстоятельству, что средняя величина ТЦ) в выражении (1.27) есть Г( ) = ЛГ (1— /2). При наличии в распределении температуры неквадратичных членов усреднение по даст при них коэффициенты, отличающиеся от 1/2, и даже при Р = 0 условие равенства нулю термооптических искажений не будет таким, как Р Q/2 = 0. Эта формула отражает условие малости искажений в активных элементах, работающих в стационарном температурном режиме, так как при этом отклонения температурного распределения от параболического незначительны (см. п. 1.1), но она не может быть критерием малости для режима одиночных вспышек и для переходных режимов работы лазера. [c.62]

В табл. 1 приведены некоторые виды трансформирующих устройств и формулы для пересчета активной реальной нагрузки в i н. Во всех приведенных вариантах неоднородный волновод — экспоненциальный. Входящий в формулу в последней графе табл. 1 коэффициент бегущей волны ко должен быть задан из условия обеспечения требуемой степени приближения к режиму бегущей волны. [c.217]

Зная сопротивление кромок и вычислив коэффициент уменьшения сопротивления кромок, можно рассчитать активное сопротивление кромок для реальных зазоров. Для расчета коэффициента уменьшения активного сопротивления кд и определяемой внешним. магнитным полем индуктивности кромок, сходящихся под углом, кромки разбиваются на участки, длина которых мала, и kji, а также вн начале и конце участка отличаются незначительно. Тогда средние коэффициенты уменьшения активного сопротивления кромок j p и внешняя индуктивность всей зоны нагрева определяются по формулам [c.61]

Эти соотношения для бинарной смеси впервые получил Маргу-лес. Они являются простейшими выражениями коэффициентов активности как функции состава. Однако с помощью этих простых соотношений могут быть вычислены коэффициенты активности очень немногих реальных систем, поэтому необходим более тщательный анализ для получения соответствия с экспериментом. Более точный анализ, кроме взаимодействия между двумя молекулами в группе, учитывает взаимодействие между тремя молекулами в группе. Например, взаимодействие между двумя молекуламиЛ и одной молекулой В должно рассматриваться так же, как взаимодействие между двумя молекулами В и одной А. Однако сложная природа жидкого раствора и много неизвестных факторов, которые влияют на поведение неидеального раствора, делают нереальным строгий анализ поэтому становится необходимым эмпирический подход. [c.259]

Компоненты реальных растворов взаимодействуют между собой. Растворенный электролит характеризуется не.только активностью а, коэффициентом активности у и концентрацией с, но и средней, ионной активностью.средаим ионным коэффициентом активности у j., средней ионной концентрацией. 7 зависит от заряда ионов, ионной силы раствора I, однако не зависит от вида нонрв. Для растворов электролитов умеренных концентраций действенно соотношение [c.13]

Замена активностей молярными долями веществ, участвую щих или образующихся в процессе реакции, широко практикуется, при проведении приближенных термодинамических расчетов в тех случаях, когда отсутствуют экспериментально определенные величины активностей [1, 27 и др.]. Допускаемая при такой замене ошибка оказывается тем значительнее, чем больше реальные металлические и шлаковые фазы отличаются от идеальных растворов. В работе [25] показано, что закон Рауля (т. е. <2г = М) оказывается справедливым для веществ, имеющих высокую концентрацию в бинарных системах. Область концентраций, для которых закон Рауля является справедливым, по данным Кубашевского и Эванса значительно изменяется для различных систем при этом верхний предел этой области в ряде случаев доходит до Na = 0,85. При алюминотер-мическом восстановлении окиси хрома молярные доли глинозема и хрома значительно превышают 0,85. Так, при 10% (вес.) окиси хрома в шлаке молярная доля СГ2О3 составляет менег 0,07 еще ниже молярная доля А1 в металлической фазе. Это дает основание предполагать, что для рассматриваемой системы (III.4) коэффициенты активности хрома и глинозема не будут существенно отличаться от единицы. [c.51]

Приведенные выше зависимости характеризуют идеальные системы. Они не учитывают ассоциации фиксированных ионов и противоионов, изменения набухания в процессе обмена, градиентов коэффициентов активности, изменения коэффициентов разделения и присутствия коионов в ионите. Концентрация фиксированных ионов и коэффициенты диффузии отдельных ионов приняты постоянными, кроме того, принимали ионит за квази-гомогенную фазу. В реальных системах эти допущения выполняются приближенно. [c.62]

При различной гидрофильности солей кривые зависимости коэффициента активности от суммарной осмоляльности и соответственно кривые растворимости, будут постепенно отклоняться от таких же кривых для смеси солей с равной гидро-фильностью, причем, это отклонение будет тем значительнее, чем больше разность гидрофильности и концентрация второй соли. Однако общий характер кривой коэффициента активности сохранится это будет такая же кривая с минимумом, который в реальных условиях не всегда достигается. Здесь также возможны все четыре описанных выше тина кривых растворимости. [c.36]

Из данных табл. 1-5 можно видеть, что д ф положительно при всех значениях рН>7. Это означает, что растворы ЫазРО могут иметь pH от 7 до 14 в зависимости от концентрации. Все эти расчеты проведены при f =f2=fз=l, что при небольших концентрациях фосфатов допустимо. При высоких концентрациях и точных расчетах следует учитывать реальные значения коэффициентов активности. [c.32]

Даны уравнения температуры и коэффициента активного тепловыделспня для условного конца сгорания. Более достоверно анализируется процесс сгорания в реальном цикле двигателя с количественной и качественной стороны-. Библ. 1 назв. Илл. 2. ..... [c.530]

Закономерности изменения активностей и коэффициентов активностей Р2О5 и СаО применительно к реальным шлакам изучены недостаточно. Поэтому термодинамические данные обычно не могут быть использованы для расчетов (количественной характеристики) полноты протекания процесса дефосфорации металла. При расчетах приходится ограничиваться производственными данными, за показатель дефосфорации металла принимается отношение 1р = (Рг05)/[Р] (показатель или коэффициент распределения). [c.214]

Упрощения однопараметрические модели. Часто бывает, что экспериментальные данные для какой-либо бинарной системы настолько фрагментарны, что просто невозможно выделить два (или три) значимых параметра бинарного взаимодействия. В этих случаях стремятся использовать двухчленное (однопараметрическое) уравнение Маргулеса. Такое решение нельзя считать удовлетворительным, поскольку коэффициенты активности в реальной бинарной смеси редко бывают симметричными по отношению к мольной доле. В большинстве случаев лучшие результаты достигаются при использовании моделей Ван-Лаара, Вильсона, НРТЛ или ЮНИКВАК с уменьшением числа настраиваемых параметров за счет разумных физических допущений. [c.273]

Выражение (35.29) служит основой расчета выходного излучения многих реальных лазерных систем. Для определения 5ген надо первоначально определить параметры активного вещества к1 и а, знать коэффициенты отражения зеркал и коэффициент вредных потерь р. Величина р обычно очень мала, так как степень однородности активных стержней и качество изготовления других элементов резонатора очень высоки. [c.279]

Отметим, что проектирование систем активной амортизации сопряжено с использованием достаточно мощных источников энергии и синтезом цепей управления, реализующих нужные амплитудные и фазовые характеристики- Реальные датчики сил или перемещений (скоростей, ускорений), усилители и вибраторы являются сложными колебательными системами со многими резонансами. Поскольку при переходе через резонансную частоту сдвиг фаз между силой и смещением изменяется на величину зт, фазово-частотные характеристики реальных систем амортизации являются сложными и трудно контролируемыми функциями, изменяющимися в интервале [О, 2я]. В практических условиях сделать их близкими к требуемым характеристикам удается только в ограниченной полосе частот. Вне этой полосы могут иметь место нежелательные фазовые соотношения, приводящие к. увеличению виброактивности машины it дaн e к самовозбуждению всей системы. Пусть, например, в соотношении (7.35) коэффициент Kj принимает положительное значение. Это значит, что на некоторых частотах фазовая характеристика цепей обратной связи принимает значение О или 2п. На этих частотах сила /а оказывается в фазе с силой /2, общая сила /ф, действующая на фундамент, увеличивается и виброизоляция становится отрицательной. Вместо отрицательной обратной связи на этих частотах имеет место по-лолштельная обратная связь. Если при этом коэффициент Kj бу- [c.242]

До сих пор мы пренебрегали нерезонансными потерями энергии в активной среде. В реальных условиях они всегда существуют. Во-первых, размеры пучка всегда ограничены, а следовательно, пучок расширяется в поперечном направлении (относительно направления распространения) из-за дифракции и выходит (теряется) за пределы системы, ограниченной размерами активной среды Угло-вое расширение пучка с поперечным размером 2ш составляет 0d X/2w. На длине L радиус пучка увеличится на 0dL. Все лучи, попавшие в кольцо с этой толщиной и диаметром 2ш, будут уходить (теряться) из активной среды, поперечные размеры которой также 2ш. Относительная величина этих потерь составит X/w и будет максимальна в ИК-диапазоне спектра. При характерных для лазерной техники ш 1 см и Л = 1...10 мкм эти потери составят (0,1...1) 10 см т. е. на длине 1 м из-за дифракции будет теряться 1...10% излучения. Во-вторых, как правило, в усилителях присутствуют оптические элементы (окна, зеркала), на которых также теряется часть падающего на них излучения со I. Эти потери зависят от материалов, качества их обработки и обычно составляют >0,1...1% на каждом оптическом элементе. Наконец, реальная активная среда не является идеально однородной и поэтому пучок света может претерпевать на них рассеяние (рефракцию), также приводящее в конечном счете к потерям. Не вдаваясь в конкретный механизм потерь, будем характеризовать их в дальнейшем общим коэффициентом нерезонансных потерь Ро[см" ] (потери, пересчитанные на единицу длины). [c.36]

Существенное различие наблюдаемых энергий излучения от проведенных предельных оценок объясняется, рядом факторов. Генерация в трехуровневой системе начинается и оканчивается, когда на верхнем лазерном уровне находится более половины ( 0,7) всех активных ионов. Таким образом, коэффициент использования возбужденных ионов в режиме с модулированной добротностью не превышает, как правило, 0,2...0,3. Квантовый КПД рубиновых лазеров довольно высок. Он составляет 11кв 0,7 при комнатной температуре и приближается к единице по мере охлаждения рубина. Учитывая реальный КПД резонатора пр <0,5, нетрудно понять тот факт, что реальная энергия излучения в режиме с модулированной добротностью на порядок ниже предельной [(0,2...0,3) Пкв Пр—0,1...0,15]. Предельная энер ГИЯ излучения в режиме свободной генерации ограни [c.175]

Третий и четвертый члены в правой части уравнения (4.144) описывают изменение инверсии рабочих уровней под действием накачки и спонтанных переходов. Если длительность генерируемых импульсов настолько мала, что за время, равное их длительности, изменение инверсии под действием накачки и за счет спонтанных переходов невелико, то третьим и четвертым членами в уравнении (4.144) можно пренебречь. Это, как правило, справедливо для режима модулированной добротности. В случае модуляции добротности (исключая пассивные методы с использованием фото-тропных веществ) изменение добротности соответствует изменению во времени коэффициента полных потерь к от пот (О-Необходимо отметить, что V в уравнении переноса (4.146) — так называемая эффективная скорость фотонов в резонаторе с активным и фототропным элементами. Она позволяет избежать математических трудностей, связанных с тем, что активная и фото-тропная среды находятся в различных областях пространства и учитывает реальное замедление фотонов в активной среде (скорость распространения v — с/п) и в фототропной (скорость распространения Кф =с1пф). Для случая, когда используется полностью система уравнений (4.144) — (4.146), т. е. при введении фототропного затвора в резонатор, формула для эффективной скорости движения фотонов в резонаторе может быть записана в виде [c.222]

В проведенном рассмотрении предполагали, что частота света совпадает с центром линии усиления (или поглощения), где эти процессы максимальны и введенное сечение а относится именно к центру линии. В реальных ситуациях частота света может не совпадать с центром линии. В этом случае сечение перехода и соответственно коэффициенты усиления (или поглощения) будут меньше на значение, определяемое формой линии (1.3). Сечения основных лазерных переходов а активной среды АИГ-Nd достаточно хорошо изучены и изложены в [22, 27—29]. В табл. 1.3 и на рис. 1.11 приведены основные (самые сильные) линии генерации лазеров на АИГ-Nd, сечения переходов а и коэффициенты ветвле-ьия люминесценции Величина показывает относительную [c.24]

Именно так были сделаны оценки для Г — 2а в лазерах на кристаллах ниобата бария-натрия [95] и ниобата бария-стронция, легированного церием [96]. В обоих случаях усиление связано с диффузионным процессом и коэффициент усиления легко рассчитывается в приближении малых по сравнению с периодом решетки длин увлечения фотовозбужденных носителей. Поэтому данные эксперименты были призваны подтвердить возможность применения генерационных методик для оценки Г и оценить, если возможно, реальные длины увеличения в этих материалах. Характерный максимум в зависимости Г от пространственной частоты для ниобата бария-натрия (рис. 7.21) позволил дать верхнюю оценку для длины увлечения /д аг 0,7 мкм и НИЖНЮЮ оценку для концентрации активных фоторефрактивных центров 5 10 см" в исследованных образцах [95]. [c.255]

Гиршфельдер и др., 1961)). Однако асимметрия коэффициентов / дрие согласуется с фундаментальным соотношением взаимности Онзагера в неравновесной термодинамике (см. 2.2), хотя такое согласование имеет принципиальное значение при моделировании процессов тепло- и массопереноса в реальной многоатомной, химически активной смеси атмосферных газов Куртисс, 1968). Между тем, как отмечалось в Гл. 2, для этих целей часто некритично используются результаты, полученные методами кинетической теории одноатомных нереагирующих газов. По этим причинам полезно более подробно рассмотреть процессы диффузионного переноса в стратифицированной атмосфере. Термин диффузионный перенос охватывает здесь явления диффузии, теплопроводности и термодиффузии. [c.236]

Остановимся на физических причинах полученного результата. Из (17.12) следует, что вследствие стоячего характера волны каждой моды существуют области активной среды в районе узлов моды, где инверсная населенность не снимается при генерации этой моды. Следовательно, если в генерацию вышла какая-то мода, то она не стабилизирует инверсную населенность на пороговом уровне во всем объеме активной среды. Другая мода, чьи пучности приходят на узлы генерирующей моды, может иметь коэффициент усиления выше порогового (17.15) и тоже выйти в генерацию. Поскольку все моды имеют на зеркалах узел, то вблизи зеркал их пространственные структуры очень близки, т. е. значительно перекрываются, но по мере отхода от зеркала они все более рассогласуются. Следовательно, если активный элемент достаточно малого размера поместить вблизи зеркала, то пространственная неоднородность поля сказывается мало и генерация будет одночастотной. В реальных лазерах из-за того, что коэффициенты отражения зеркал различаются между собой и отличаются от 1, всегда наблюдается бегучесть, что способствует сглаживанию пространственной неоднородности и некоторому сужению спектра генерации. Другим механизмом сглаживания является пространственная миграция энергии, но этот механизм в обычных твердотельных лазерах слаб и проявляется лишь в полупроводниковых лазерах. Сглаживания инверсной населенности можно добиться искусственным путем, например двигая вдоль оси резонатора активный элемент либо смещая положение узлов и пучностей полей мод с помощью электрооптических элементов, как это было рассмотрено в 15. [c.157]

В данных расчетах полагается, что наряду с лампой источником излучения на частотах, совпадающих с линиями люминесценции неодимового стекла, может быть любая точка активного элемента. Для каждого луча, исходящего из активного элемента, с весом, пропорциональным запасенной энергии возбуждения, разыгрывается, какая ячейка активного элемента испустит этот квант люминесценции. Затем из произвольной точки внутри этой ячейки в случайном направлении испускается луч. Частота его разыгрывается в соответствии с реальной формой линии люминесценции неодимового стекла и весом, пропорциональным коэффициентам ветвления для переходов Ч- ц — Ч /1.1/2, Путь такого луча люминесцен- [c.73]

Для реализации высокого значения Z в системах, ограничиваемых самофокусировкой, как уже отмечалось, предпочтительно использовать усилительные каскады с высоким коэффициентом усиления. Однако при реальных значениях ал 0,05—0,1 см 1 и длине активной среды в каждом усилительном каскаде /л 20—30 см энергосъем для импульсов короче 1 не не превышает 10%. Укорочением длины усилителя, конечно, можно поднять т), но при этом необходимо увеличить число пространственных фильтров и других устройств, контролирующих самофокусировку. [c.264]

Принцип действия всех этих фильтров основан на частотнозависимых свойствах 7 С- или С-цепей. При этом различают активные и пассивные фильтры. Избирательные свойства электрических фильтров характеризуются степенью затухания, которое представляет собой логарифм отношения напряжения на входе фильтра к напряжению на его выходе. С увеличением затухания характеристика реального фильтра приближается к характеристике идеального фильтра. Активные фильтры позволяют получить на низких частотах большее затухание, чем пассивные. При этом они могут быть выполнены с применением только С-цепей. Поэтому в большинстве приборов для балансировки энергетических машин используются активные фильтры. К недостаткам активных фильтров следует отнести сложность их настройки, а также зависимость их характеристики от коэффициента усиления усилителя. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...