Время удвоения

Однако использование стержневых вентилируемых твэлов с оболочками из нержавеющей стали и окисного топлива, а также умеренное давление гелия и обусловленная этим малая объемная плотность теплового потока не позволили получить в проектах реакторов БГР существенно меньшее время удвоения топлива по сравнению с реактором БН. [c.33]

Параметры теплоносителя давление, МПа температура на входе, °С температура на выходе, С Загрузка делящихся ядер, кг Время удвоения, год [c.35]

За основу конструкции демонстрационного реактора GBR-4 принята конструкция реактора GBR-1. Европейская Ассоциация по газоохлаждаемым реакторам остановила свой выбор на гелиевом теплоносителе и конструкции вентилируемых стержневых твэлов на окисном уран-плутониевом топливе. Время удвоения топлива при коэффициенте нагрузки АЭС ф = 0,75 И вре- [c.35]

Разница в значениях КВ у реакторов GBR-4 и БН получается в основном за счет уменьшения вредного поглощения нейтронов в теплоносителе. При переходе к карбидному топливу и увеличении давления гелия до 12,0 МПа время удвоения топлива в реакторе GBR-4 уменьшается с 12,2 до 9,0 лет. Европейская Ассоциация по газоохлаждаемым реакторам не ставит перед собой задачу создания реактора-размножителя с малым временем удвоения. [c.36]

В реакторе на быстрых нейтронах нет замедлителя, что резко уменьшает объем активной зоны. Но, как мы знаем, из-за закона 1/да сечения реакций на быстрых нейтронах очень малы по сравнению с соответствующими сечениями на медленных нейтронах. Поэтому критическая масса горючего (но не всей активной зоны) в реакторе на быстрых нейтронах значительно больше, чем на медленных. Отсюда следует, что реактор на быстрых нейтронах имеет низкую удельную мощность, т. е. мощность на килограмм делящегося вещества в реакторе. Удельная мощность реакторов на быстрых нейтронах примерно в пять раз ниже, чем тепловых. Удельная мощность вместе с коэффициентом воспроизводства и временем задержки топлива в процессе его переработки определяют практически важную характеристику реактора-размножителя, называемую временем удвоения. Время удвоения — это промежуток времени, за который количество топлива в системе удваивается. Согласно оценкам реальное значение времени удвоения составляет примерно 10 лег. [c.588]

Важным параметром является время удвоения. Если решить (1.6) для С [c.14]

Коллоидный раствор концентрацией 200 мг/мл при уменьшении температуры через 40 мин изменил концентрацию до 225 мг/мл. Каково время удвоения концентрации этого раствора [c.18]

Теоретически возможно рассчитать gs в зависимости от топлива и геометрических параметров, но этот расчет непрост. Для быстрых реакторов этот параметр составляет около 0,33. Коэффициент nid может быть рассчитан, исходя из тепловой мощности реактора, с учетом того, что в результате деления ядер под воздействием быстрых нейтронов-выделяется энергия в среднем 205 МэВ. Для большинства быстрых реакторов время удвоения составляет ориентировочно около 20 лет, хотя на этот показатель могут оказывать существенное влияние многие факторы, которые еще предстоит определить, в особенности время регенерации. [c.179]

Запас ядерного топлива в системе реактора и установке регенерации, кг. . Коэффициент воспроизводства. ... Производство ядерного топлива, %/год Время удвоения топлива, лет. ... [c.183]

Чему равно время удвоения реактора-размножителя на быстры.х нейтронах мощностью 1000 МВт, работающего при КПД 40 %, если в=0,05 и р = 50 кВт/кг (предположим, что 2 = /р) [c.208]

Основные усилия в СССР, США, Франции, Англии, ФРГ, Японии и других странах были сосредоточены на разработке, строительстве, и освоении быстрых реакторов на натрии. Последние разработки коммерческих АЭС большой мощности (1200— 1500 МВт (эл.)) и опыт освоения демонстрационных АЭС показали реальность и экономическую целесообразность дальнейшего развития электроэнергетики на основе быстрых реакторов и осуществимость быстрых реакторов, хотя планируемое время удвоения будет составлять 10—15 лет (больше требуемого), а ненадежная работа парогенераторов натрий — вода пока не позволяет считать освоенной схему преобразования тепла Па—Па—Н2О, ожидать высокого коэффициента использования мощности и рекомендовать широкое строительство АЭС такого типа. [c.4]

Время Удвоения может составить 9—12 лет при удельных теплонапряженностях 450 — 550 кВт/л [1.2]. [c.12]

Время удвоения ядерного горючего в быстрых реакторах определяется удельной теплонапряженностью, удельной загрузкой топлива и коэффициентом воспроизводства КВ. Физические характеристики быстрых реакторов могут быть улучшены за счет повышения тепло-напряженности активной зоны и увеличения удельной концентрации ядерного горючего. [c.13]

В 1972 г. на совещании экспертов МАГАТЭ по быстрым реакторам с газовым охлаждением было отмечено, что газоохлаждаемые быстрые реакторы могут обеспечить время удвоения меньшее или равное времени удвоения натриевых бридеров, их разработку можно осуществлять параллельно с натриевыми бридерами. По вопросам воспроизводства ядерного горючего и времени его удвоения советская и американская концепции значительно различаются. [c.16]

Советские специалисты [1.13—1.15] считают, что теплофизические и физические характеристики газоохлаждаемых бридеров должны оптимизироваться на время удвоения 5—7 лет, чтобы решать топливную проблему большой атомной энергетики. [c.16]

Американские специалисты утверждают, что газовые бридеры должны оптимизироваться не на минимальное время удвоения, а на производство наиболее дешевой электроэнергии при времени удвоения более 8—10 лет [1.18]. В 1973 г. американская программа по быстрым реакторам подверглась значительной критике и была перестроена в направлении большей конкретизации задач по созданию бридера с временем удвоения меньше 10 лет [1.8]. [c.16]

Время удвоения (при Твц = 0,5 года) — 8,0 [c.17]

Время удвоения при времени внешнего цикла Гг, лет [c.25]

Время удвоения Т , лет при 7 дц=0,5 года 5,0 4.9 4.8 4.4 [c.26]

При каждом повторении этой операции происходит двукратное усиление магн. поля. В отличие от случая, показанного на рис. 1, время удвоения магн. потока здесь не зависит от магн. диффузии. [c.469]

Время удвоения общей установленной мощности электростанций, лет 9.0 9.0 9.0 9.0 9,0 [c.100]

Важнейшие особенности использования ядерного топлива, присущие всем РБН, —высокая объемная плотность мощности (кВт/л) энерговыделения в активной зоне и высокая средняя тепловая мощность единицы массы топлива (массовая энергонапряженность топлива) (кВт/кг), превосходящие в 5—10 раз и более подобные показатели у РТН. Известно (см. 4.4), что средняя массовая энергонапряженность топлива определяет требуемую дорогостоящую топливную загрузку активной зоны реактора. А чтобы максимально снизить эту загрузку, РБН необходимо проектировать для работы при высоких объемных плотностях энерговыделения в активной зоне. Объемная плотность энерговыделения и удельная топливная загрузка (кг/кВт) непосредственно влияют на коэффициент воспроизводства, на время удвоения топлива и на другие основные экономические показатели РБН. [c.330]

Темпы строительства и ввода в эксплуатацию мощностей АЭС с реакторами на быстрых нейтронах по возможностям обеспечения их плутониевым топливом зависят от темпа (скорости) наработки плутония, который определяется временем удвоения топлива. Время удвоения зависит от двух параметров избыточного коэффициента воспроизводства (ИКВ = КВ—1) и времени внешнего топливного цикла Гвн, которое должно быть по возможности малым. [c.467]

Для достижения Г2=10 лет необходимо иметь КВ>1,4 при Гвн 1 год. При этом потребление Ри за один топливный цикл составит около 5 т/ГВт(эл.) [загрузка активной зоны ( 3,5 т) и плутоний ( 1,5 т), находящийся вне реактора в отработавшем топливе, выгруженном из реактора]. Расчеты показывают, что наработка избыточного Ри должна быть не менее 0,3 т/ГВт(эл.) в год. Задержка до 2—3 лет в переработке отработавшего топлива и рецикле накопленного Ри вызовет накопление его вне реактора в количестве, равном или превышающем загрузку в активную зону. Расчеты показывают, что главный путь снижения количества Ри, задерживаемого вне реактора,— это сокращение Гвн и, в первую очередь, времени выдержки топлива, выгруженного из активной зоны реактора. Увеличение КВ сокращает время удвоения топлива и всегда оправдано экономически, особенно в условиях более высоких удельных капиталовложений в АЭС с реакторами на быстрых нейтронах по сравнению с капиталовложениями в АЭС с реакторами на тепловых нейтронах. [c.467]

На рис. 15.5 представлены корневые годографы для трех видов обратной связи по углу тангажа, по угловой скорости и по их комбинации. Передаточная функция от продольного управления к углу тангажа имеет нуль в начале координат. Стабилизация колебательного движения может быть осуществлена с помощью обратной связи по углу тангажа, но для шарнирного винта это связано с малым демпфированием. Вместе с тем уменьшается абсолютная величина действительного корня, что нежелательно. Обратная связь по угловой скорости тангажа увеличивает модуль действительного корня, а также период и время удвоения амплитуды колебательного движения, которое, однако, остается неустойчивым. Обратная связь по угловой скорости эквивалентна увеличению производных Xq и М,. Отсюда напрашивается вывод о необходимости введения комбинации обратной связи по углу, стабилизирующей колебания, и обратной связи по угловой скорости, увеличивающей их демпфирование. [c.724]

Как и для шарнирного винта без относа ГШ, в рассматриваемом продольном движении имеются три полЮса действительный отрицательный корень вследствие демпфирования по тангажу и комплексные с положительной действительной частью, вызванные устойчивостью по скорости. Высокое демпфирование бесшарнирного винта определяет большой модуль действительного корня, а также увеличивает период и время удвоения амплитуды колебательного движения (влияние устойчивости по скорости противоположно). Для бесшарнирного несущ,его винта типичные значения времени уменьшения амплитуды вдвое в апериодическом движении составляют 0,2 0,5 с, в колебательном движении период равен Юч-20 с, а время удвоения амплитуды 10 15 с. [c.729]

Как известно, развиваемое в настоящее время направление по созданию реакторов-размножителей на быстрых нейтронах с натриевым охлаждением и окисным уран-плутониевым топливом в стержневых твэлах с покрытием из нержавеющей стали не может обеспечить необходимое время удвоения делящегося материала —6 лет. Причина этого — поглощение нейтронов натриевым теплоносителем и стальным покрытием, смягчение спектра нейтронов кислородом в окисном топливе. При применении гелиевого теплоносителя отпадает необходимость использования стали в качестве защитных покрытий и появляется возможность применения керамического монокарбидного ядер- [c.7]

В этом случае при задержке во времени на переработку накопленного вторичного ядерного топлива 6 месяцев удалось бы получить время удвоения порядка 5 лет [И]. Наиболее подходящим вариантом реактора БГР, отвечающим этим условиям, является высокотемпературный реактор с засыпанным в пустотелых перфорированных кассетах керамическим микротопливом и продольно-поперечным охлаждением топливного слоя гелиевым теплоносителем. При температуре гелия на выходе из активной зоны 750—800° С удается снизить затраты энергии на прокачку гелия до 8% и обеспечить объемную плотность теплового потока 700 MBt/m при максимальной температуре топлива 1000° С [12]. [c.8]

Объемная плотность теплового потока 700 кВт/л и высо кая температура гелия на выходе из реактора (850° С) позволяют использовать в дальнейшем в качестве силовой установки не паровые турбины, а газотурбинную установку. По проведенным оптимизационным расчетам в таком реакторе можно получить время удвоения топлива лет при времени переработки воспроизведенного топлива 0,5 года [12]. [c.37]

Проанализируйте рост числа учащихся в вашем институте. Характеризуется ли какой-либо период экс-поненциальны.м ростом Каково время удвоения Существует ли какая-либо связь с общи и ростом численности населения Какова нынешняя тенденция Можно сделать экстраполяцию до 2000 г. Обсудите смысл ваших выводов [c.18]

Очень важной характеристикой реакторов БН является время удвоения, т. е. время, в течение которого масса ядерного топлива, первоначально находившаяся в топливном цикле реактора-размножителя, увеличится в 2 раза. Очевидно, этот период времени должен быть по возможности значительно меньше, чем расчетный срок службы установки. Если реактор-размножитель с общей загрузкой топлива Д1г, кг, работающий при мощности Я, МВт, производит топливо в количестве т, кг/iMBt сутки, тогда время удвоения <2 таково, что- [c.178]

Периоды П. чрезвычайно стабильны. Нанр., период первого открытого PSR 1919 -j- 21 равен 1,337301100168 7 -10 11 с. Однако достаточно длительные наблюдения (недели и месяцы) показали, что периоды П. медленно увеличиваются со временем. Характерное время удвоения периода 10 лет для самого молодого П. и 10 лет для наиб, старых П. Иногда у нек-рых П. наблюдаются резкие (за времена меньше суток) скачки периода. Впервые скачки периода зарегистрированы у двух самых молодых П. Относит, изменение периодов (АР/Р] составляло 3 10 (PSR 0531 - - 21 — П. в Крабовиднон туманности) и 2>10" (PSR0833—45 — П. в созвездии Парусов). У PSR 0833—45 скачки наблюдались примерно раз в 2 года и имели ДР = Pj — Pi < о Pi,Pj периоды до и после скачка). У PSR 0531 - - 21 скачки происходили в неси, раз чаще и имели как положительную, так и отрицат. величину АР. Впоследствии скачки периодов зарегистрированы и у старых П., причём у одного из них величина АР/Р оказалась в 100 раз большей, чем у PSR0531 + 21. [c.180]

Здесь К — техв. коэф. воспроизводства, учитывающий технол. потери горючего, а также потери нейтронов, связанные с захватом осколками M — УД- критич, загрузка горючего (кг), отнесённая к тепловой мощности реактора 1000 МВт (р — коэф. нагрузки реактора Q и /(, — длительности работы ТВС и внешнего цикла. Иногда вместо К для характеристики роста мощности употребляется т, н. время удвоения, равное 0,7/ для оксидов I. = 2,5%, для металлов Я. u 5,0%. [c.299]

В большинстве случаев процесс изменения параметров движения во времени имеет колебательный характер. Общее возмущенное движение слагается из двух колебаний короткопериодического движения с периодом Т = 10 12 с и длиннопериодического (фугоидного) Тд = 15 -н 20 с. Первое связано главным образом с изменением угла атаки а, а второе с изменением скорости полета V. Допустима неустойчивость длиннопериодического движения, если время удвоения амплитуд соиавляет не менее 60 с. Параметры короткопериодического движения определяют важные характеристики динамикн полета ЛА — его устойчивость и управляемость. Приближенно частоту (Ок и коэффициент затухания короткопериоднческого колебания находят по следующим формулам [31] [c.479]

Резюмируя, можно отметить, что динамика продольного движения вертолета характеризуется тремя корнями действительным отрицательным (устойчивое апериодическое движение), который обусловлен в основном демпфированием по тангажу, создаваемым несущим винтом, и двумя комплексными корнями в правой полуплоскости (медленно нарастающие колебания), обусловленными связью отклонения по углу тангажа с поступательным движением посредством производной устойчивости по скорости Ми. Для шарнирногв несущего винта типичное значение действительного корня соответствует времени двойного уменьшения амплитуды ti/2 = 1 -г- 2 с. Комплексным корням соответствует длиннопериодическое движение с частотой 0,05ч-0,1 Гц (период Г =10- 20 с) и временем удвоения амплитуды /г = 3 -f- 4 с. Модули всех трех корней малы по сравнению с частотой оборотов несущего винта, что подтверждает справедливость использования низкочастотной модели. По величине действительный корень близок к корню вертикального движения. Неустойчивость не является большим недостатком, поскольку период и время удвоения амплитуды достаточно велики, что дает летчику возможность управлять этим движением. Однако характеристики управляемости вертолета таковы, что для эффективной стабилизации продольного движения летчик должен реализовать достаточно сложный алгоритм управления. [c.722]

Период и Время удвоения амплитуды колебательного движения уменьшаются с увеличением нагрузки на лопасть Ст/а вследствие роста устойчивости по скорости с увеличением коэффициента Мц. Постоянная времени вертикального движения пропорциональна Ст/а и увеличивается с нагрузкой на лопасть. Для шарнирных винтов демпфируюший момент винта по тангажу и момент инерции вертолета возрастают с увеличением Ст1а (в предположении постоянства радиуса инерции ky), так что при изменении нагрузки на лопасть Mq меняется мало. Для бес.шарнирных винтов доля момента на втулке в демпфировании вертолета мало изменяется с нагрузкой на лопасть, так что постоянная времени, соответствующ,ая действительному корню, возрастает с увеличением Ст/а из-за влияния 1у на Mq. [c.733]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...