Бейнит 1—110—см. также Сталь

Баушингера эффект 1—но Безопасности коэффициент 2—184 Бейнит 1—110—см. также Сталь Бельтинг 1—110 [c.497]

Перлит и бейнит также претерпевают изменения при эксплуатации стали в области высоких температур, при 450—580° С пластинки цементита в зернах перлита жаропрочных сталей постепенно приобретают сферическую форму или приближаются 162 [c.162]

При закалке со-фаза образуется при следующих содержаниях элементов, в двойных сплавах титана (в %) Ре — 4, Мо — 5, Мп и Со — 5,5, Сг — 6, N1 и Ш — 7,5, V — 13, МЬ — 18 [18] в работе [21] было показано, что образованию со-фазы в сплавах типа ВТ-6 и более легированных сплавах с ванадием (до 10%) способствует химическая неоднородность по ванадию, обусловленная ликвацией этого элемента при кристаллизации сварных швов или в результате сегрегации в твердом состоянии по границам зерен в околошовной зоне. При этом рсо превращение начинается в обедненных участках р-фазы. Эти исследования подтвердили также высказанное в работе [19] предположение о том, что образованию ю-фазы предшествует предварительное перераспределение р-стабилизирующих элементов еще в р-фазе с образованием обедненных и обогащенных ими субмикроскопических участков р-фазы. На этом основании р со превращение при старении сравнивают с превращением аустенита в бейнит в сталях [19]. [c.18]

Термокинетическая диаграмма для стали № 184 дана на рис. 65 [19]. Температура = 735° С, Лсз= 790°С, /И = = 450° С. Кривая превращения сдвинута вправо и образование перлита происходит только при медленном охлаждении. Ему предшествует образование феррита. Бейнит также появляется при относительно медленном охлаждении. Критическое время охлаждения равно 12 сек. [c.42]

Интенсивность МКК также в значительной мере зависит от содержания углерода. По данным Бейна [79], скорость МКК стали типа 18-8 после провоцирующего нагрева в зоне опасных температур увеличивается почти прямо пропорционально содержанию углерода (рис. 20). Необходимо учитывать, что интенсивность МКК, так же как и склонность к ней в большой мере зависят не только от содержания углерода, но и от режима термической обработки и состояния металла. [c.52]

Упрочнение за счет добавок никеля, хрома и марганца используют для сталей, работающих как при низкой, так и при высокой температуре. Это упрочнение усиливается при добавлении таких элементов, как молибден, ванадий, ниобий и вольфрам, которые имеют большое сродство к углероду. (Ванадий и ниобий имеют также большое сродство к азоту.) Эти добавки не только замедляют скорость превращения и уменьшают содержание углерода в эвтектоиде, но и, соединяясь с углеродом, образуют мелкодисперсные карбиды, которые более стабильны и менее склонны к коагуляции, чем частицы цементита в бейните или перлите. Эти дисперсные карбиды существенно увеличивают сопротивление матрицы деформации как при низкой, так и при высокой температуре и могут быть использованы при создании сталей с высокими пределами текучести и ползучести. [c.50]

Сорбит, троостит или бейнит образуются при охлаждении стали из аустенитной области со скоростью, меньшей v p. Эти структуры часто образуются в отливках, а также в поковках, штамповых заготовках и сортовом прокате из легированных сталей при охлаждении их на воздухе от температуры деформации. При нагреве до температур, меньших температуры Ai, будут происходить структурные изменения, т.е. указанные структуры тоже отпускаются . [c.189]

Низкий отпуск (см. табл. 146). В интервале температур до 350° С происходит распад мартенсита с выделением из него карбидов. В результате распада мартенсита образуется отпущенный мартенсит, представляющий собой обедненный углеродом мартенсит (а-раствор) и частицы карбидов цементитного типа. При отпуске многих легированных конструкционных, а также высокоуглеродистых сталей, имеющих повышенное количество остаточного аустенита, при температуре 200—300° С происходит его распад. В результате этого превращения остаточного аустенита в бейнит образуются те же фазы, что и при отпуске мартенсита при той же температуре, но структурное состояние этих фаз не такое, как у фаз, получаемых при превращении мартенсита. [c.320]

Действующими правилами Госгортехнадзора и нормативно-технологической документацией предусматривается проведение оптического микроструктурного анализа. Микроструктурный анализ дает возможность определить структуру характер структурных составляющих, их форму, величину и расположение. Наиболее часто встречающиеся в практике исследования котельных сталей структурные составляющие — это феррит, аустенит, цементит, карбиды железа и легирующих элементов, мартенсит, а также смесь феррита и карбидов — перлит, сорбит, троостит, бейнит. [c.59]

После закалки в масле с 880°С и отпуска при 520—540°С сталь ЗОХГС имеет следующие механические свойства (не менее) а = 110 кгс/мм 00,2=85 кгс/мм2 6=10% г15=45% н Пв=5 кгс-м/см . Сталь ЗОХГС подвергают также изотермической закалке на нижний бейнит (рис. 140, а) в расплавленную соль при 280—310°С, сообщающей еще более высокие механические свойства (0в= 165 кгс/мм ао.2= 130 ктс/мм 6=9% Ф=40% и ан=4 кгс-м/см ) и снижающей чувствительность к надрезам. [c.300]

Изотермическая закалка осуществляется по режиму 7 на рис. 48. Она также осуществляется в соляной ванне, имеющей температуру 250—300° С. Время пребывания в ванне устанавливается достаточным для превращения аустенита в бейнит. Изотермическая закалка позволяет получать сталь с меньшей твердостью, чем после обычной закалки, но с большей вязкостью. [c.169]

Более углубленные исследования показали, что при повышенных скоростях охлаждения в швах этих сталей кроме феррита и перлита присутствуют также мартенсит, бейнит и остаточный аустенит. Обнаруживаемый в таких швах мартенсит — бесструктурный, а бейнит представляет собой феррито-карбидную смесь высокой дисперсности. Количество указанных структурных составляющих изменяется в зависимости от температурного цикла сварки. При уменьшении погонной энергии количество мартен- [c.519]

Микроструктур ) стали № 123 без присадок для измельчения зерна после наиболее медленного охлаждения состоит из крупнозернистого феррита и перлита (ф. 354/1). Так как сталь содержит 1,2% Мп, количество перлита в ней больше, чем в сталях с низким содержанием марганца. С увеличением скорости охлаждения зерна феррита становятся мельче, перлитные области также уменьшаются (ф. 354/2 и 3). Во время охлаждения в течение 61 сек после формирования ферритной сетки и последующего образования перлита (см. рис. 22) появляется бейнит, который можно различить по игольчатому строению (ф. 354/4). Превращение не идет до конца и поэтому в структуре присутствует мартенсит. В результате более быстрого охлаждения 21 сек) превраш,ение происходит в бейнитной области после [c.21]

При ручной дуговой сварке низколегированной среднеуглеродистой стали 34ХМ аустенит в ЗТВ полностью превращается в мартенсит, а при автоматической сварке под флюсом — в бейнит — также неравновесную структуру. Даже при ЭШС не исключено частичное превращение аустенита в бейнит. Ручная дуговая и автоматическая сварка под флюсом более легированной среднеуглеродистой стали вызывает полный мартенситный распад аусте- [c.233]

Бейнитное превращение, называемое также промежуточным, характерно при сварке большинства углеродистых и легированных сталей при скоростях охлаждения в диапазоне аим1...Шм2. Оно происходит в интервале температур 770 К... Гм , когда само-диффузия железа и диффузия легирующих элементов практически отсутствуют, а диффузия углерода еще достаточно существенна. Различают верхний (Бв) и нижний (Бн) бейнит, образующиеся соответственно в верхней и нижней части температурного интервала превращения. [c.524]

Экстремум на диаграмме конструктивной прочности был обнаружен также и при изотермическом превращении аустенита в интервале температур 250—450°С (рис. 8.17). Наибольшие значец]в .цяз-кости разрушения стали со структурой бейнита соответствуют температуре распада переохлажденного аустенита, равной 350°С. Снижение температуры распада до 250°С ведет к росту предела текучести и уменьшению значений вязкости разрушения. Это связано главным образом с увеличением содержания углерода в а-фазе и увеличением степени блокировки дислокаций внедренными атомами углерода. Уменьшение пластичности ферритной матрицы затрудняет протекание релаксационных процессов в вершине трещины и увеличивает скорость ее распространения, снижая тем самым сопротивление стали хрупкому разрушению. Сложный характер диаграммы конструктивной прочности объясняется не только влиянием структурных изменений в бейните при варьировании температурой распада аустенита, но и сменой морфологии бейнита, т. е. переходом от нижнего бейнита к верхнему. При температурах образова- [c.149]

К сталям со слабо упрочняемой сердцевиной относятся хромистые стали 15Х, 20Х, а также дополнительно легированные ванадием или бором, 15ХФ, 20ХР и др. Ванадий измельчает зерно, что повышает пластичность и вязкость стали. Микролегирование бором повышает прокаливае-мость и прочность стали. Эти стали закаливаются в масле. Их сердцевина имеет структуру бейнит. Стали этой группы имеют повышенную прочность (о =750-850 МПа). Их применяют для небольших деталей (сечением до 35 мм), работающих при средних нагрузках. [c.160]

На рисунках 5.11—5.14 показаны зависимости свойств некоторых широко распространенных сталей от температуры отпуска. Помимо закалки и отпуска для упрочнения пружин часто применяют также изотермическою закалку на нижний бейнит — обьршо при 280-350 °С. После изотермической закалки у стали повышаются пластичность, вязкость и уменьшается склонность к хрупкому разрушению. Поэтому для пружин, подвергнутых [c.354]

Эти диаграммы показывают, что при малых скоростях охлаждения в углеродистой стали возможен распад аустенита только с образованием ферритно-цементитной структуры различной степени дисперсности — перлита, сорбита, троости-та. Промежуточного превращения в углеродистой стали не происходит. При высоких скоростях охлаждения (выше Vr) аустенит претерпевает только мартенситное превращение. В легированной стали присутствует помимо перлитной также бейнитная область, причем повышение скорости охлаждения способствует образованию бейнита. Бейнитное превращение не проходит до конца и в структуре стали после охлаждения будут присутствовать бейнит, мартенсит и остаточный аустенит. Для получения чисто мартенситной структуры охлаждение стали необходимо проводить со скоростью вьпде критической, при которой не протекают ни перлитное, ни бейнитное превращения. [c.441]

Структурные неоднородности материала могут вызывать также деформацию изгиба. Отмечено, например, своеобразное обратимое коробление крупных тур-бинвых валов из стали с 0,3% С и 0,6% Мо [23]. Валы при нагреве изгибались, а после охлаждения снова выпрямлялись. При однородном химическом составе по Сечению выявлена структурная неоднородность, вызванная предшествующей термической обработкой на одной стороне по образующей имелся бейнит, на другой — перлит. Коэффициенты расширения этих структур в интервале от 20 до 300° С различаются на 3% (13,04-10 и 12,69-10 соответственно). [c.219]

Подтверждено снижение склонности к отпускной хрупкости в ряду структур мартенсит, бейнит, перлит в хромомолибденовых [1101 и хромомолибденованадиевых [107] сталях. Получены также интересные данные о влиянии уровня прочности и условий отпуска на восприимчивость сталей к отпускной хрупкости. Так, а работе [110] рассмотрено влияние скорости охлаждения в интервале 0,5 — ЮО С/мин от температуры аустенитйзации 920 С на склонность стали с 0,14 % С, [c.60]

Эта закалка, называемая также закалкой в горячих средах, заключается в том, что охлаждение закаливаемого предмета ведется не до нормальной (комнатной) температуры, а в среде, нагретой до температур порядка 200° или немного выше. Этот метод основывается на известном процессе изотермического превращения аустенита. Согласно сказанному в 94, распадение аустенита, переохлажденного до температур ниже точки Аг , особенно сильно задерживается при температурах, близких к 200°, т. е. несколько выше мартенситной точки М для эвтектоидной стали (фиг. 147), где инкубационный период подготовки аустенита к распадению длится несколько минут, а последующее распадение его замедляется. Из этого ясно, что при быстром охлаждении до 200—250° можно получить нераспавшийся аустенит на некоторое относительно длительное время. Далее, он будет переходить в игольчатый троостит (бейнит), обладающий свойствами, близкими к свойствам обычного мартенсита, полученного путем охлаждения в воде, но отличающегося все же меньшей напряженностью, так как при этом нет такого резкого падения температур и столь быстрого образования мартенсита, как при обычной закалке. [c.254]

Впервые диаграмма изотермического распада аустенита в стали была построена в 1930 г. Бейном и Давенпортом. Метод изучения кинетики фазовых превращений с помощью подобных диаграмм, называемых также С-диаграммами или С-образными кривыми, оказался исключительно плодотворным в теории термической обработки. Число опубликованных диаграмм изотермических превращений переохлажденной фазы для сталей измеряется величиной порядка 10 , для титановых 10 , алюминиевых (построенных совсем недавно) 10 . С-диаграммы построены также для чугунов, некоторых медных, урановых и других сплавов. [c.149]

Первичная рекристаллизация аустенита представляет большой практический интерес, если исходная структура стали кристаллографически упорядочена, как в случае видманштеттовой структуры (см. 24) и особенно мартенсита или бейнита (см. гл. IX). Из-за подкалки на воздухе при литье, сварке и горячей обработке давлением в легированных сталях образуется мартенсит или бейнит. При отжиге в таких случаях можно встретиться со структурной наследственностью аустенит получается ориентаци-онно связанным с исходной структурой и если исходное зерно было крупным, то и вновь образующееся аустенитное зерно также получается крупным. Но из-за фазового наклепа аустенит имеет повышенную плотность дефектов решетки и обладает термодинамическим стимулом к первичной рекристаллизации, которая идет из многих центров, измельчает зерна аустенита и нарушает его ориентационные связи с исходной структурой. [c.157]

В швах, выполненных с большой погонной энергией, количество этих структур резко уменьшается. Структура швов на этой же стали при погонной энергии 13 ккал/см и скорости охлаждения примерно 0,5—0,6° С/с состоит только из феррита и перлита. Мартенсит и бейнит образуются также и в околошовной зоне сварных соединений, например стали 14ХГС. Их количество при сварке такой стали максимально (около 3%) в участке перегрева и снижается по мере удаления от линии сплавления. [c.520]

Для малолегированных конструкционных сталей также весьма существенное значение имеет состояние карбидной фазы и твердого раствора. Наибольшая релаксационная стойкость такой стали создается в результате обработки на бейнит с последующим отпуском. В этом случае происходит наиболее благоприятное перераспределение легирующих элементов между твердым раствором и карбидной фазой. [c.46]

На фиг. 263 приведены кривые изотермического превращения стали 20ХНМ для поверхностного слоя (фиг. 263, а) и для сердцевины (фиг. 263, б). Для сердцевины превращение в перлитной области начинается обильным образованием феррита. Область бейнитного превращения выдвинута влево и поэтому при охлаждении в масле, а также и на воздухе в этой стали происходит смешанное бейнитно-мартенситное превращение (т. е. часть аустенита превращается в бейнит, часть в мартенсит, разделить эти превращения и указать долю того или другого превращения практически невозможно). [c.274]

Стали перлитного класса являются сравнительно малолегированными сталями, содержащими при 0,12% С 0,5 или 1% Сг и 0,3 или 0,5% Мо. Присадка ванадия измельчает зерно, а также повышает жаропрочность. После охлаждения изделий на воздухе получается перлитная структура с карбидом МдС, после закалки в масле — мартенсит-бейнит. Обычный режим термической обработки—закалка в масле или нормализация с последующим отпуском Ь обоих случаях) при 720—750° (A i=760°). Стали перлитного класса, как не содержащие большого количества хрома, естественно, не обладают высокой жаростойкостью и не могут применяться при температурах, превышающих 550—580°. [c.333]

Стали порлитиого класса являются сравнительно малолегированиыми сталями, которые при 0,12% С содержат 0,. или 1% Сг и 0,3 или 0,5% Мо. Присадка вападия измельчает зерно, а также повышает жаропрочность. После охлаждения изделий на воздухе получается перлитная структура с карбидом МяС, после закалки в масле — мартенсит-бейнит. Обычный режим термической обработки — закалка в масле нли [c.351]

В начале девятнадцатого столетия было сделано наблюдение, что железо быстро реагирует с разбавленной азотной кислотой, но не изменяется в концентрированной. Если извлечь железо из концентрированной кислоты и погрузить затем в разбавленную, наблюдается временное состояние коррозионной стойкости. Шен-бейн [I] в 1836 г. назвал железо, находящееся в состоянии коррозионной стойкости, пассивным. Он также показал, что железо можно перевести в пассивное состояние анодной поляризацией. В это же время Фарадей [2] в нескольких экспериментах по пассивности показал наряду с другими наблюдениями, что элемент, состоящий из пассивного железа и платины, в концентрированной НМОз дает очень слабый ток или совсем его не дает, а элемент из амальгамированного цинка и платины в разбавленной серной кислоте дает большой ток. Несмотря на то что пассивное железо в концентрированной НЫОз, как и амальгамированный цинк в разбавленной Нг504, корродируют очень слабо, Фарадей подчеркивал, что низкая скорость коррозии не единственная мера пассивности. Он утверждал, что величина тока, вырабатываемого в элементе с платиновым электродом — лучший критерий, из которого следует, что пассивным является железо, а не цинк. Это определение пассивного металла, т. е. то, что пассивным считается такой металл, который заметно поляризуется небольшим анодным током, применяется и в настоящее время. Однако позже стали называть пассивными также и те металлы, которые слабо кор- [c.61]

Одним из методом термообработки микролегированных сталей, обеспечивающих повышение их прочности и пластичности, является термообработка из межкритического интервала температур. В результате проведения такой термообработки получают так называемые двухфазные феррито-мартенсит-ные стали. В действительности структура таких сталей более разнообразна и включает в себя также бейнит, остаточный аустенит и феррит двух типов исходный (старый), существовавший ранее, и эпитаксиальный (новый), образующийся при охлаждении из межкритического интервала (МКИ) температур. Причем мартенсит может быть двух морфологических разновидностей— высокоуглеродистый игольчатый и низкоуглеродистый пакетный. Фазовый состав стали, как и уровень механических свойств, зависит как от температуры нагрева в интервале температур критических точек ЛС]—Лсз, так и от интенсивности охлаждения. [c.177]

До СИХ пор речь шла о структурах, образовавшихся во время охлаждения сталей. Возможна некоторая путаница, так как превращения протекают в интервале температур и возможно совмещение некоторых превращений, в результате чего структура может представлять смесь составляющих, соответствующих превращениям при различных температурах и различной продолжительности. Давенпорт и Бейн, а также Портевен и Ве-фер с сотрудниками изучали превращения при постоянной температуре. Для этой цели стальные образцы небольшого размера нагревали в аустенитной области до достижения равновесия и затем переносили в свинцовую или соляную ванны и выдерживали в них при постоянной температуре. После нахождения в этих ваннах в течение времени от нескольких секунд до нескольких [c.71]

В 1930 г. Э. К. Бейн и Э. С. Давенпорт, исследуя превращения при постоянной температуре, наглядно показали существование промежуточного превращения в эвтектоидной стали,которое обычно называют бейнитным.Продукты бейнитного превращения, которые до этих исследований не принимались во внимание, определяют получение хорошего сочетания механических свойств, и структуры образуются как при изотермическом превращении, так и при непрерывном охлаждении -. В последнем случае обычно возникают также и другие структурные составляющие. [c.78]

После закалки в масле структура состоит из мелкозернистого мартенсита (ф. 466/6). В процессе охлаждения мартенситные иглы, которые возникли при высоких температурах (выше 420° С), начинают распадаться с выделением цементита (ф. 466/7, 8). Если охлаждение происходит на воздухе, то прежде чем будет достигнута мартенситная область образуется бейнит. Игольчатость структуры на микрофотографии 467/7 обусловлена игольчатым строением бейнита (ф. 467/8). Между его иглами имеются области остаточного аустенита, основная часть которых превратилась в мартенсит. На микрофотографии 467/8 мартенсит светлее, чем бейнит. Сталь содержит также около 10% остаточного аустенита. В бейните имеется очень мало карбидных выделений. [c.54]

Величина зерна не имеет решающего значения в отношении склонности к межкристаллитной коррозии. Наблюдались случаи межкристаллитной коррозии и случаи ее полного отсутствия как для мелкозернистой, так и крупнозернистой стали. Однако для одной и той же стали, отличающейся только величиной зерна (например, если на отдельных образцах той же стали искусственно при высокотемпературных отпусках были выращены более крупные кристаллиты), было установлено, что крупнозернистая структура является менее благоприятной. На рис. 249 (по данным Бейна [4]) видно, что при крупнозернистой структуре склонность к межкристаллитной коррозии проявляется раньше, при более коротких выдержках в интервале температур максимальной чувствительности к межкристаллитной коррозии. При более длительных выдержках склонность к межкристаллитной коррозипи появляется также и у стали с мелким зерном, но имеет несколько меньшую интенсивность (измеренную по глубине межкристаллитного поражения, - определенного при стандартных коррозионных испытаниях). [c.507]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...