Охлаждение сталей при нормализации

Метод по СТ 1729-г [3], В основу метода положено сравнение свойств стали в состоянии поставки (после нормализации) и после специальной термической обработки. Режимы термообработки примерно совпадают с условиями нагрева и охлаждения стали при дуговой сварке. Сопоставление результатов испытаний образцов позволяет установить ориентировочную величину и характер изменения свойств стали в наиболее опасных околошов-ных участках. [c.292]

Отжиг — термическая обработка, при которой сталь нагревается выше Лсз (или только выше Ad — неполный отжиг) с последующим медленным охлаждением. Нагрев выше Лсз обеспечивает полную перекристаллизацию стали. Медленное охлаждение при отжиге обязательно должно привести к распаду аустенита и превращению его в перлитные структуры. Нормализация есть разновидность отжига при нормализации ох- [c.307]

Перед улучшением сталь подвергалась нормализации при 920° С и отпуску при 660° С с охлаждением на воздухе. [c.347]

Перед цементацией сталь подвергается нормализации при 970° С и отпуску при 650° С с охлаждением на воздухе. После цементации сталь следует переносить на отпуск в печь, нагретую до 300° С. [c.358]

Нормализация. Нагрев стали до температуры выше точки Нсд, выдержка при этой температуре и последующее охлаждение на спокойном воздухе называются нормализацией (фиг. 2, режим 3). При нормализации сталь получается несколько более твёрдой, чем при полном отжиге, й величина зерна меньшей, что приводит к получению более высоких значений предела прочности и предела пропорциональности. [c.477]

Все три механизма упрочнения реализуются в Сг—Мо—V стали, подвергнутой закалке и затем отпуску, в интервале максимального выделения мелкодисперсных частиц второй фазы. В этом случае достигается максимальная жаропрочность при сохранении удовлетворительной длительной пластичности. В этой же стали, подвергнутой нормализации и отпуску, реализуется также три механизма упрочнения, но только частично. Упрочнение от фазового наклепа является недостаточным и в этом случае жаропрочность значительно ниже, чем в закаленном и отпущенном состоянии. В случае замедленного охлаждения с температуры аустенизации (отжига) или, например, охлаждения особо толстостенных изделий на воздухе реализуется только один механизм упрочнения — от твердого раствора, при этом эффект упрочнения наиболее низкий. [c.92]

При нормализации (см. табл. 1) охлаждение производится на воздухе. Ускоренное охлаждение приводит к распаду аустенита при более низких температурах, увеличивает дисперсность ферритно-цементитной смеси п повышает количество эвтектоида (перлита), что предопределяет повышенную прочность и твердость нормализованной стали по сравнению с отожженной (табл. 9). [c.128]

Нормализация применяется для получения мелкозернистой и однородной структуры, снятия внутренних напряжений, улучшения обрабатываемости низкоуглеродистых и низколегированных сталей, а также в качестве предварительной операции для увеличения глубины прокаливаемости углеродистых инструментальных сталей. В отличие от отжига охлаждение при нормализации проводится не в печи, а на воздухе. [c.398]

Механические свойства отливок и поковок из этой стали в значительной степени зависят от равномерности и скорости охлаждения при нормализации. Для изготовления особо ответственных деталей, таких как корпуса цилиндров турбин, клапанов парораспределения и защиты, а также тел и ободьев диафрагм металл должен иметь низкое содержание вредных примесей и газов, особенно серы, фосфора, алюминия и меди. [c.7]

Классификация легированных сталей по микроструктуре несколько условна. Характерные для какого-либо класса структуры получаются в результате различных режимов термической обработки. Стали ферритного, перлитного и мартенситного классов названы по микроструктурам, получаемым при охлаждении на воздухе — нормализации. Стали аустенитного класса получают характерную структуру аустенита после нагрева до температур около 1000—1100° С и резкого охлаждения — аустенизации. И, наконец, стали ледебуритного класса получают характерную микроструктуру с участками ледебурита в результате очень медленного охлаждения литых деталей — отжига. [c.164]

Недостаточная твердость закаленной стали — следствие низкой температуры нагрева, малой выдержки при рабочей температуре или недостаточной скорости охлаждения. Исправление дефекта — нормализация или отжиг с последующей закалкой. [c.129]

Нормализация — один из видов термической обработки. При нормализации стали нагревают до температур, на 30-50 °С превышающих верхние критические температуры или (см. рис. 9.3., 9.8), выдерживают при этих температурах и затем охлаждают на спокойном воздухе для получения тонкопластинчатой перлитной структуры. От отжига нормализация отличается более быстрым охлаждением (примерно в два раза быстрее, а значит и дешевле). Кроме того, этот процесс более экономичный, так как изделия при нормализации охлаждают вне печи. Однако применять нормализацию вместо отжига не всегда можно, поскольку у некоторых сталей после нее значительно возрастает твердость (например, у сталей, содержащих свыше 0,4 % углерода). Такие стали лучше отжигать, хотя на практике их часто подвергают нормализации, а затем высокому отпуску при 650-700 °С для уменьшения твердости. [c.192]

Существует много способов, с помощью которых можно ослабить внутренние напряжения при закалке и свести к минимуму образование закалочных трещин и коробление деталей. Один из них — подготовка изделия к закалке путем отжига, нормализации или высокого отпуска. Это позволяет освободить изделие от вредных внутренних напряжений, образовавшихся при всех предыдущих видах обработки. Если эти напряжения своевременно не снять, они усилятся напряжениями, возникающими при закалке, и приведут к короблению изделий или к трещинам. Весьма эффективный способ уменьшения внутренних напряжений — медленное охлаждение изделий при температурах превращения аустенита в мартенсит (для углеродистой стали — это 300 °С и ниже). Как известно, непосредственный переход аустенита в мартенсит не требует больших скоростей охлаждения. Если превращение аустенита в мартенсит происходит при медленном охлаждении, то изменение объема изделия по сечению протекает более равномерно. Таким образом достигается уменьшение внутренних напряжений. [c.214]

При существующих на практике скоростях охлаждения (°С/мин) распад аустенита при нормализации может проходить в следующих областях феррито-перлитной, феррито-перлито-бейнитной, феррито-бейнитной и бейнитной (рис. 1.4, а). Феррито-перлитная структура формируется при малых скоростях охлаждения (1. .. б °С/мин), а бейнитная -при достаточно высоких скоростях (10. .. 800 °С/мин). При последующем высоком отпуске согласно [6, 7] в стали происходят следующие процессы [c.19]

При нормализации в процессе проведения ВТО элементов паропроводов из теплоустойчивых хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых сталей (труб, сварных соединений) в металле происходит радикальное изменение микроструктуры. Так, при нагреве и выдержке при температуре выше критической точки Асз растворяются карбидные фазы в аустените и происходит выравнивание его химического состава, устраняются колонии вакансий, заращиваются поры ползучести (в результате эффекта спекания и миграции границ зерен), реализуется упорядочивание дислокационной субструктуры. При охлаждении с температур нормализации аустенит превращается в структуру легированного феррита и составляющих структур закалки (перлит, сорбит, бейнит). [c.290]

Нормализация — более экономичная термическая операция, чем отжиг, так как меньше времени затрачивается на охлаждение стали. Кроме того, нормализация, обеспечивая полную перекристаллизацию структуры, приводит к получению более высокой прочности стали, так как при ускорении охлаждения распад аустенита происходит при более низких температурах. [c.178]

После нормализации углеродистых и низколегированных сталей, так же как и после отжига, образуется ферритно-перлитная структура, однако имеются и существенные структурные отличия (рис. 6.27). При ускоренном охлаждении, характерном для нормализации, доэвтектоидный феррит при прохождении температурного интервала Ars — Ari выделяется на границах зерен аустенита поэтому кристаллы феррита образуют сплошные или разорванные оболочки вокруг зерен аустенита — ферритную сетку. [c.178]

Ускорение охлаждения при нормализации приводит к распаду аустенита при больших степенях переохлаждения, что увеличивает дисперсность ферритно-карбиДной структуры и повышает количество структуры эвтектоидного типа. Это, естественно, повышает прочность и твердость нормализованной стали по сравнению с отожженной. [c.311]

Нормализация от отжига отличается теми превращениями, которые происходят в стали при более быстром охлаждении. В результате этих превращений зерна перлита и феррита получаются более мелкими, чем при отжиге сами зерна перлита, который имеет в этом случае форму тонкопластинчатого или сорбитообразного перлита, получают тонкое внутреннее строение сталь получает более равномерную структуру. После нормализации сталь приобретает большую твердость и прочность по сравнению со сталью, медленно охлажденной после отжига. Это различие в механических качествах у нормализованной и у отожженной сталей тем больше, чем выше содержание углерода (по структуре — больше перлита). Тонкие изделия, остывая на воздухе быстрее толстых, приобретают и большую твердость. [c.178]

Увеличение в стали 15Х1М1Ф по сравнению со сталью 12Х1МФ содержания Сг и Мо приводит к повышению стабильности аустенита, что определяет особенности термокинетического распада аустенита, а следовательно, формирование структур стали при нормализации. Область перлитного превращения сильно смещена в сторону малых скоростей охлаждения (рис. 1.4, б) При скорости охлаждения 0,8. .. 2 °С/мин, что определяет отжиг, формируется структура в виде 70 % феррита и 30 % перлита. При возрастании скорости охлаждения до 3,7 °С/мин образуется структура из того же количества феррита с резко сниженным количеством перлита за счет распада аустенита в бейнитной области. При скоростях охлаждения 3,7. .. 8 °С/мин количество избыточного феррита уменьшается до 10. .. 20 %, при этом распад аустенита происходит в бейнитной области, перлит отсутствует. [c.24]

Отжиг является длительной операцией и может продолжаться до 10—20 ч, поэтому часто вместо отжига для углеродистой стали применяют нормализацию. Нормализацией называется охлаждение стали с температур выше критических на воздухе. Инструментальную сталь при нормализации нагревают выше Аст, поскольку при ускоренном охлаждении на воздухе пементитная сетка не возникает. Конструкционную нагревают так же, как и под закалку. Нормализованная сталь имеет структур-ру сорбита и несколько повышенную твердость и прочность сравнительно с отожженной. [c.111]

При нормализации по сравнению с отжигом не требуется медленного охлаждения вместе с печью и поэтому как более экономичная операция термической обработки нормализация получила на практике широкое распространение вместо отжига малоуглеродистых сталей. При нормализации среднеуглеродистых и малолегированных сталей получается структура сорбитообразного перлита или сорбита и структурно свободного феррита, количество которого зависит от содержания в стали углерода (чем больше углерода, тем меньше феррита) с более высокой твердостью и прочностью, чем после отжига. Нормализацией среднеуглеродистых сталей можно заменить более длительную операцию улучшения, в результате которой тоже получается сорбит. Но такая замена целесообразна только для неответственных деталей в связи с меньшей вязкостью, получающейся при нормализации по сравнению с улучшением. [c.212]

В соответствии с рассмотренными выше примерами отжиг первюго рода осуществляется при нагреве стали до температуры, не превышающей температуру Ас . Отжиг стали с полной фазовой перекристаллизацией (отжиг второго рода) осуществляется нагревом стали выше температуры 4р ( м. рис. 79, б), т. е. выше температуры Лсз с последующим медленным охлаждением (с печью). Аналогичны условия нагрева и при нормализации стали, однако охлаждение производят ускоренно (на воздухе). [c.113]

Таблица 118. Механические свойства сталей после нормализации при 890 °С, закалки с 890 °С в масле и отпуска при 230 °С, 2 ч с последующим охлаждением в воде (данные Л. Н. Давыдовой и А. Б. Куслицкого)

Для обеспечения необходимого комплекса свойств отливки подвергаются термической обработке по режиму нормализации с высоким отпуском. Отливки из стали 15X1М1ФЛ проходят две нормализации. Первая, высокотемпературная (1030—1050 °С), играет роль гомогенизации, вторая (980—1020 °С) формирует окончательные свойства отливок. Отпуск проводится при температуре 730—760 °С. Формирующаяся в стали при такой термической обработке структура зависит от скорости охлаждения при нормализации. [c.36]

Одинарная закалка с низкой температуры—охлаждение в ящике, повторный нагрев до температуры 780—800° (в зависимости от стали) и закалка —даёт мартенситную структуру корки, повышенную прочность сердцевины и малое коробление, которое к тому же может быть ещё уменьшено, если перед цементацией произвести нормализацию, а перед закалкой охлаждать зубчатки до температуры, несколько превышающей Л,,, которая для никелевых и хромоникелевых сталей значительно ниже (например, для сталей SAE 2512, 2515, 2520, 4815 и 4820 критическая точка Л -1<500°, т. е. зубчатки перед закалкой можно охлаждать до температуры 500—550°). Иногда перед закалкой производят высокий отпуск (при 630—650°). Недостаток одинарной закалки с низкой температуры состоит в том, что в заэвтектоидных сталях при медленном охлаждении в ящике образуется цементитная сетка, делающая корку хрупкой. Процесс цементации для уменьшения количества свободного цементита следует вести так, чтобы получить заданную толщину науглеро-женного слоя при содержании углерода не свыше 1о/д. [c.319]

Нормализованный ковкий чугун. Нормализация ковкого чугуна по технологическому процессу сходна с нормализацией стали (нагрев до 800—900° С с быстрым охлаждением на воздухе), но при нор.мали-. зации стали происходит изменение величины зерна, а при нормализации ковкого чугуна идёт обратное растворение углерода отжига и насыщение ферритной основы металла связанным углеродом. [c.87]

Имевшие сквозные дефекты отливки из стали марки 20ХМФЛ подвергают нормализации при 960—980°С с последующим отпуском при 710—740 °С, а из стали 15Х1М1ФЛ — нормализации при 1000—1030°С и отпуску при 720—750 С. Время выдержки для нормализации 1 ч, отпуска — 5 ч, охлаждение до 300 °С вместе с печью, а затем на спокойном воздухе. [c.446]

Без охлаждения. С охлаждением. См. рис. 2, Расчетная формула на стр. 447 Примечания 1. При внутренней обработке (растачивании, прорезании канавок в отверстии, внутреннем фасонном точении) принимается соответствующая скорость резания для наружной обработки с введением поправочного коэффициента 0,9. 2. При обработке без охлаждения конструкционных и жаропрочных сталей и стального литья всеми видами резцов из быстрорежущей стали вводить на скорость резания поправочный коэффициент 0,8. 3. При отрезании и прорезании с охлаждением резцами Т5К10 конструкционных сталей и стального литья вводить на скорость резания поправочный коэффициент 1,4. 4. При фасонном точении глубокого и сложного профиля на скорость резания вводить поправочный коэффициент 0,85. 5. При обработке резцами из быстрорежущей стали термообработашшх сталей скорость резания для соответствующей стали уменьшать, вводя поправочный коэффициент 0,95 — при нормализации 0,9 — при отжиге 0,8 — при улучшении. [c.423]

Отжиг нормализационный (нормализация) заключается в нагреве доэвтектоидной стали до температуры, превыишющей точку Лсз на 40—50 °С, заэвтектоидной стали до температуры выше точки Аст также на 40—50 °С, в непродолжительной выдержке для прогрева садки и завершения фазовых превраицений и охлаждений на воздухе. Нормализация вызывает полную фазовую перекристаллизацию стали и устраняет крупнозернистую структуру, полученную при литье при прокатке, ковке или штамповке. Нормализацию широко применяют для улучшения свойств стальных отливок вместо закалки и отпуска. [c.199]

Для паропроводов наряду со сталью 12Х1МФ применяют сталь 15Х1М1Ф. На трубопрокатном заводе трубы из этой стали подвергают нормализации с высоким отпуском. Нагрев под нормализацию проводят до 1020—1050° С, время выдержки принимают из расчета 1 мин на 1 мм толщины стенки, но не меиее 20 мин. После нормализации необходим отпуск при 730—760° С в течение 10 ч с последующим охлаждением на воздухе. [c.211]

Нормализацией называется операция нагрева стали на 30—50° С выше линии GSE (точки Ас , Асст) (см. фиг. 142) с выдержкой при этой температуре и последующим охлаждением на спокойном воздухе. Нормализацию применяют для устранения внутренних напряжений и наклепа, повышения механических свойств стали, а также для подготовки структуры перед окончательной термической обработкой, холодной иГгамповкой или перед механической обработкой. Нагрев выше линии SE (точки Л ) заэвтектойд-ной стали при ее нормализации производится с целью растворения цементитной сетки или для подготовки структуры для закалки. Само слово нормализация указывает на то, что сталь после этой операции получает нормальную, однородную для данной партии деталей мелкозернистую структуру, перлит приобретает тонкое строение. [c.226]

Для улучшения обрабатываемости углеродистых сталей с содержанием до 0,3% С, сталей по существу вязких и мягких, необходимо получать при резании хрупкую стружку, а не вязкую. В этом случае улучшить обрабатываемость можно только укрупнением размера действительного зерна при нормализации. Для этого нагрев при нормализации необходимо проводить значительно выше Ас , т. е. примерно до 950—10СЮ° С, что приведет к росту зерна аустенита и получению после охлаждения крупных зерен феррита и перлита. [c.226]

По структуре после охлаждения на воздухе (нормализации) различают три основных класса сталей перлитный, мартенситный, аустенитный. Стали перлитного класса характеризуются небольшим содержанием легирующих элементов и соответственно низкой устойчивостью переохлажденного аустенита. При охлаждении на воздухе у этих сталей происходит распад аустенита на ферритокарбидную смесь. Стали мартенситного класса характеризуются средним содержанием легирующих элементов и высокой устойчивостью переохлажденного аустенита. Поэтому при остывании на воздухе эти стали охлаждаются без распада аустенита до температур мартенситного превращения, т.е. происходит самозакалка. Стали аустенитного класса имеют повышенное содержание легирующих элементов, высокую устойчивость переохлажденного аусте- [c.156]

В зависимости от применяемого режима термической обработки (например, при нормализации и последующем высоком отпуске) в низколегированной хромомолибденованадиевой стали может быть реализован тот или иной механизм упрочнения или их комбинация фазовый наклеп при у -> а-превращении, дисперсионное твердение (выделение карбидов ванадия) и упрочнение твердого раствора (взаимодействие атомов молибдена и ванадия - углеродистых пар с дислокациями в твердом растворе). В таких сталях, подвергнутых ускоренному охлаждению (закалке) и последующему отпуску, реализуются все три механизма упрочнения. Наибольший вклад (около 55 %) в общее упрочнение вносится высокодисперсными карбидами ванадия V , меньший вклад (примерно 30 %) -от упрочнения твердым рартвором и наименьший вклад (до 15 %) - от фазового наклепа [6, 7]. [c.15]

Сталь 15Х1М1Ф. Паропроводные трубы из стали 15ХШ1Ф (химический состав и механические свойства даны в табл. 1.2 и 1.3) подвергаются термической обработке нормализации с 970. .. 1000 °С и отпуску в течение 10 ч при 730. .. 760 °С с охлаждением на воздухе.71дя труб с толщиной стенки менее 15 мм выдержка при отпуске не менее 5 ч для труб с толщиной стенки более 15 мм при нормализации применяется индивидуальное охлаждение. До 1977 г. трубы подвергались нормализации с температуры 1020. .. 1050 °С. [c.23]

Отклонения от оптимального режима термической обработки (не-дофев при нормализации, низкая скорость охлаждения при нормализации, высокая, свыше A i, температура отпуска приводят к снижению жаропрочных свойств стали). Недогрев при нормализации или низкая скорость охлаждения способствует распаду аустенита в перлитной области, что при последующем длительном отпуске приводит к образованию фер-рито-карбидных или феррито-перлитных структур с содержанием перлита 10. .. 15%. [c.25]

Сталь 15ХШ1ФЛ более чувствительна к формированию структуры от скорости охлаждения при нормализации, следствием чего бейнито-ферритная структура может иметь избыточное или, наоборот, недостаточное количество структурно-свободного феррита. В первом случае это сказывается на снижении длительной прочности стали, а во втором - на повышении критической температуры хрупкости и, следовательно, на повышении склонности стали к хрупкому разрушению. [c.31]

При нормализации сталь нагревают до температур на 30-50 °С выше линии GSE (рис. 8.14) и охлаждают на воздухе. Ускоренное, по сравнению с обычным отжигом, охлаждение обусловливает несколько большее переохлаждение аустенита (см. рис. 8.13). Поэтому при нормализации получается более тонкое строение эвтектоида (сорбит) и более мелкое эвтектоидное зерно. Кроме того, при нормализации частично подавляется вьвделение избыточных фаз (феррита в до-эвтектоидной стали и цементита в заэвтекгоид-ной стали) и, следовательно, образуется квазиэв-тектоид. В результате прочность стали после нормализации становится больше прочности после отжига. [c.444]

В заэвтектоидных сталях нормализация позволяет устранить rpy6jT0 сетку вторичного цементита за счет того, что растворившийся при нагреве выше Аст цементит, при последующем ускоренном охлаждении в процессе нормализации стали не успевает вновь образовать грубую сетку цементита. Это заметно улучшает свойства стали. [c.445]

Никелевые стали 0Н6 и 0Н9 содержат < 0,1 % С и по хладостойкости приближаются к аустенитным. Оптимальные свойства никелевых сталей обеспечивают термообработкой двойной нормализацией при 930 °С, а затем при 800 °С с последующим отпуском при 570 - 590 °С или закалкой от 830 °С и отпуском при 580 °С. Первал нормализация необходима для гомогенизации твердого раствора, вторая с последующим отпуском — для получения структуры мелкозернистого феррита. По сравнению с нормализацией закалка и отпуск увеличивают вязкость стали. Сталь 0Н6 используют до -150°С, а 0Н9 — до -196 °С. В структуре термически обработанной стали 0Н9 помимо феррита сохраняется 10 - 15 % остаточного аустенита в виде тонких прослоек. Задачей термической обработки, а также дополнительного легирования марганцем (1 - 2%), молибденом ( 0,4%), ниобием, хромом, медью в разных сочетаниях является обеспечение устойчивости остаточного аустенита он не должен превращаться в мартенсит ни при охлаждении, ни при деформировании сталей. Механические свойства термически обработанных листов толщиной 10 - 13 мм из низкоуглеродистых никелевых сталей при 25 °С (числитель) и -196°С (знаменатель) приведены ниже [c.513]

Двухслойные листы с плакирующим слоем из ферритной стали подвергают нормализации при 900—925° С с последующим высоким отпуском при 650—700° С, что значительно повышает ударную вязкость стали. Для двухслойной стали с основным слоем из низкоуглеродистой стали иногда применяют закалку в воде от 780—800° С. Наиболее целесообразной следует считать ступенчатую термическую обработку по режиму нагрев до 830—850° С, охлаждение до температуры ниже Аг1 для стали основного слоя и дальнейшее охлаждение в воде. При такой обработке обеспечивается мелкозернистая структура плакирующего слоя и высокие механические свойства основного и плакирующего сдоев, так как ускоренног охлаждение от температуры ниже Аг не вызывает трещин в основном слое и не приводит к охрупчиванию плакирующего слоя. [c.677]

Добавка хрома к железу способствует образованию мар-тенситной (игольчатой) структуры (о. ц. к.-решетка) при сравнительно медленном охлаждении стали вследствие распада аустенитной структуры (г. ц. к.-решетка), устойчивой при повышенных температурах. Малая критическая скорость закалки позволяет осуществлять ее и получать мар-тенситную структуру при охлаждении на воздухе. В закаленном состоянии эти стали имеют высокую прочность и относительно низкую ударную вязкость. Для получения оптимальных механических свойств стали подвергают термообработке. Для мартенситных сталей, как правило, применяют нормализацию и отпуск (воздушное охлаждение от температуры аустенизации и затем повторный нагрев до определенной температуры нилсе температуры аустенизации). При отпуске в интервале температур 200—370 °С происходит снятие внутренних напряжений без изменения структуры и прочностных свойств 550—650 °С — распад мартенсита на феррит и карбиды типа СггзСе, при этом прочность стали снижается, а ударная вязкость повышается. Например, у стали 0,3 С 13 Сг при отпуске до 450 С Ob=1600 МПа, ударная вязкость (по Изоду) составляет 22 Дж до 800 °С 0в = 85О МПа, ударная вязкость равна 100 Дж [51, с. 26]. [c.154]

Особенностями металлургических процессов при сварке плавлением являются весьма высокие температуры и кратковременность всех процессов. На рис. 153 показана структура зоны влияния (строение сварного шва) после затвердевания и распределение температуры в малоуглеродистой стали в зоне термического влияния. Наплавленный металл 1 (участок 0—1) имеет столбчатое (дендритное) строение, характерное для литой стали при ее медленном затвердевании. Если наплавленный металл или соседний с ним участок 1 был сильно перегрет, то при охлаждении на участке 2 зерна основного металла (низкоуглеродистой стали) имеют игольчатую форму, образуя грубоигольчатую структуру. Этот участок имеет крупнозернистую структуру и обладает наибольшей хрупкостью и весьма низкими механическими свойствами. На участке 3 температура металла не превышает 1000° С. Здесь имеет место нормализация, структура получается мелкозернистой с повышенными механическими свойствами по сравнению с основным металлом. На участке 4 происходит неполная перекристаллизация стали, так как температура нагрева находилась между критическими точками Ас1 и Асз. На этом Участке наряду с крупными зернами феррита образуются и мелкие зерна феррита и перлита. [c.338]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...