Ползучесть образование трещин

Образование трещин связывают с локальной пластической деформацией ползучести, обусловливающей релаксацию (снятие) сварочных напряжений. Нагрев и выдержка в критическом интервале температур приводят к выделению мелкодисперсных частиц карбидов в теле зерен. Упрочнение последних способствует развитию пластической деформации преимущественно в приграничных областях зерен. В результате относительного смещения зерен на их стыках появляются пики микронапряжений, кото- [c.547]

Сера и фосфор — вредные примеси. Сера способствует образованию трещин, а фосфор — резкому снижению ударной вязкости стали. Хром увеличивает прочность, прокаливаемость, сопротивление ползучести без снижения пластичности. При содержании хрома свыше 12 % сталь становится коррозионно-стойкой в атмосфере и во многих других промышленных средах. Никель — повышает прочность, пластичность, ударную вязкость и прокаливаемость, снижает температуру перехода в хрупкое состояние. Молибден делает аустенитную сталь более жаропрочной и коррозионно-стойкой в ряде высокоагрессивных сред. Титан и ниобий увеличивают прочность и жаропрочность сталей, а вольфрам— жаропрочность высоколегированных сталей. [c.223]

Для случая нормальных, повышенных и высоких температур разработаны методы определения повреждений в форме деформационно-кинетических критериев малоциклового и длительного циклического нагружений. При этом усталостные повреждения определяются кинетикой пластических, или необратимых циклических деформаций, а квазистатические, или длительные статические повреждения — накоплением односторонних деформаций (циклическая анизотропия свойств, асимметрия по напряжениям, выдержкам и температурам, ползучесть), причем в обоих случаях учитывается изменение механических свойств во время циклического нагружения. Предложено, экспериментально исследовано и подтверждено условие линейного суммирования усталостных и квазистатических (длительных статических) повреждений на стадии образования трещины. [c.274]

Для оценки несущей способности элементов конструкций при термоциклическом нагружении на стадии частичного разрушения от образования трещин длительного циклического разрушения необходим анализ закономерностей распространения этих трещин при повышенных температурах. Для температур, при которых еще не проявляются эффекты ползучести и длительного статического повреждения, скорость распространения трещины рассматривается [40] как и при нормальной температуре в степенной зависимости Пэриса от размаха интенсивности напряжений hK [c.31]

Приведенные выше данные позволяют описать с использованием деформационных критериев разрушения условия образования трещин малоциклового разрушения в зонах и вне зон концентрации напряжений при температурах, когда имеет место сочетание циклических упругопластических деформаций и деформаций ползучести. [c.114]

Например, в случае суперсплава с крупным зерном (поведение I типа) на воздухе наблюдается ускоренная ползучесть и разрушение образца в результате распространения одной-двух трещин, образующихся на внешней поверхности (рис. 13, а). В вакууме (рис. 13, б) разрушение происходит в результате объединения многочисленных полостей, образовавшихся в местах стыка трех зерен внутри образца. На воздухе трещины зарождались в местах пересечения границ зерен с поверхностью (где в результате окисления проис.ходило обеднение выделениями) и распространялись по границам зерен. Еще одна интересная особенность результатов, полученных на воздухе,— наличие ступенек на участках ускоренной ползучести (см. рис. 3 и 4). По-видимому, они связаны с легким образованием трещин в местах выхода межзеренных границ на поверхность (этому соответствуют резкие перепады ступенек) и последующим замедлением или даже прекращением их развития (относительно плоский участок ступеньки). Притупление трещин происходит в окисленном и лишенном фазы у поверхностном слое (рис. 14). Такое прерывистое развитие трещин продлевает продолжительность стадии ускоренной ползучести. Этот эффект имеет, по-видимому, динамический характер, поскольку при испытаниях в вакууме предварительно окисленных образцов такой ступенчатой кривой ползучести не наблюдалось, хотя скорость ползучести и была уменьшена присутствием окалины. При вакуумных испыта- [c.42]

Пластическая деформация графита до образования трещины в блоке складывается из деформации радиационной ползучести, обусловленной напряжениями, возникающими из-за неравномерной усадки, и деформации растяжения, вызванной действием канальной трубы. Из рис. 6.27 следует, что максимальная пластическая деформация графита, вызванная взаимодействием с технологическими каналами, составила л 0,45%. Пластическая деформация, вызванная радиационными напряжениями, может быть определена из сравнения величин усадки образцов и блоков, показанных на рис. 6.31. [c.260]

Однако при больших амплитудах термоциклического деформирования возможно более раннее, чем при ползучести, образование внутризеренных трещин, распространение которых может быть затруднено из-за недостаточно высокого напряжения и упрочнения тела зерна. При этом должно наблюдаться разрушение преимущественно смешанного типа с некоторым увеличением суммарной относительной долговечности. [c.56]

Анализ рассмотренных результатов позволяет заключить, что основные различия в скорости ползучести относятся к третьей стадии процесса, тогда как на первых двух стадиях скорость практически не зависит от среды. Обычно подобное поведение сплавов при ползучести принято объяснять, исходя из предположения о существовании в этих условиях двух конкурирующих механизмов. Один из них — упрочнение металла благодаря окислению, второй — разупрочнение вследствие уменьшения поверхностной энергии металла при испытании на воздухе по сравнению с таковой для вакуума. Снижение поверхностной энергии при окислении свежей поверхности трещины способствует более интенсивному ее распространению и ускорению ползучести. При условиях, соответствующих упрочнению материала при испытании на воздухе, преобладает насыщение объема образца кислородом, в то время как при отсутствии интенсивного окисления доминирует конкурирующий процесс разупрочнения. Относительная скорость обоих процессов может быть изменена соответствующим варьированием скорости деформации, температуры, давления газовой среды. Процесс упрочнения становится особенно эффективным после образования трещин на третьей стадии ползучести это подтверждает газовый анализ образцов, показывающий, что именно в этот период наблюдается наибольшее поглощение кислорода и азота сплавом [396]. [c.439]

Склонность сварных соединений этих сталей к локальным разрушениям в зоне сплавления, как и к образованию трещин при термической обработке (рис. 107 и 108), наиболее велика в интервале температур 550—650° С. При меньших температурах процесс ползучести, обусловливающий межзеренный характер локального разрушения, развит очень слабо, а при более высоких температу- [c.193]

При малых напряжениях расчет долговечности может быть осуществлен как с учетом полных кривых ползучести, так и по установившемуся ее участку на основе зависимости (4.123), определяющей накопление повреждений во времени. При определении времени до разрушения (образования трещины) расчет производится применительно к зонам концентрации напряжений, для которых с учетом зависимости (6.15) предельное состояние может быть описано следующим образом [c.268]

Концентрация напряжений, обусловленная наличием надреза, приводит к концентрации деформации ползучести у основания надреза, в результате чего возникает возможность образования трещины. В прошлом для исследования ползучести при наличии надреза осуществляли испытания на длительную прочность при растяжении. Теоретический анализ результатов испытаний связывали с длительной прочностью или долговечностью до разрушения. В связи с этим целесообразно прежде всего рассмотреть [43] условия концентрации напряжений и деформации ползучести у основания надреза. [c.114]

Чрезвычайно большая долговечность при ао/а = О (простое растяжение) обусловлена тем, что, хотя трещина частично и проникает через стенку цилиндра, но разрушения еще не наблюдается. Следовательно, время до образования поверхностных трещин почти не зависит от отношения напряжений (принимая в качестве критерия эквивалентное напряжение), однако периоды распространения трещин существенно различаются. Можно считать, что у тех материалов, у которых образование трещин происходит быстро, а период их распространения довольно длительный, напряженное состояние и форма образцов оказывают влияние на результаты испытаний (например, на рис. 5.14). Если такое влияние устранить (например, путем проведения испытаний на ползучесть до разрушения с использованием плоских образцов, подвергнутых двухосному растяжению), то это должно дать возможность определить насколько применимы максимальные главные напряжения или эквивалентные напряжения Мизеса для анализа результатов. [c.143]

Таким образом, по-видимому, можно считать, что у материалов с высокой пластичностью, в которых образование-трещины происходит в период, когда долговечность еще не исчерпана, эквивалентные напряжения Мизеса обусловливают как деформацию ползучести, так и время до разрушения. У материалов, в которых [c.143]

Л в гладких и в надрезанных образцах пластичность при разрушении ё/ и е/ довольно мала по сравнению со случаем /. Время до разрушения в случае 1 обратно пропорционально минимальной скорости ползучести ёу, в отличие от этого в случае 11 ] время до образования трещины обратно пропорционально минимальной скорости зернограничного скольжения. Если периоды распространения трещины почти одинаковы, то можно считать, что общая долговечность в случае 7/7 обратно пропорциональна величине е . [c.157]

Образование трещин у основания надреза лри ползучести [c.158]

Механизм образования трещины при ползучести еще не ясен. Проблема образования трещин от основания надреза экспериментально почти не исследована, поэтому остается много неясных вопросов. В настоящем разделе авторы описывают некоторые экспериментальные результаты и обсуждают их в связи с теорией, рассмотренной в разделе 5.2.3. [c.158]

Данные, характеризующие время до образования трещин и время до разрушения в зависимости от номинального напряжения при испытаниях указанных образцов на ползучесть при 650 °С приведены на рис. 5.30. В некоторых случаях трещина образовывалась от середины толщины листа у основания надреза, однако чаще трещины образуются на поверхности (от вершины надреза). Во всех случаях, когда трещины возрастают до 80 мкм (около двух диаметров зерен), они проникают от поверхности внутрь через всю толщину листа. Поэтому определяли время до образования трещины ti при достижении ею указанной длины. Исходя из различного наклона линий, приняли в качестве граничного напряжения 210 МН/м . Как показано на рис. 3.15, при более высоких напряжениях преобладает транскристаллитное разрушение, при более низких — интеркристаллитное. [c.158]

Если считать, что у основания надреза возникает плоское напряженное состояние, то учитывая, что в исследованных материалах наблюдается довольно большая деформация ползучести, и.исходя из результатов обсуждения данных в разделе 4.2.3 и на рис. 4.26, напряжение у основания надреза при образовании трещины будет равна (где Kt — коэффициент концентрации упругих напряжений). Для образца с надрезом, показанного на рис. 5.29, рассчитали этот коэффициент методом конечных элементов и определили его равным 4,49. Если в качестве условия образования трещин у основания надреза принять разрушение бесконечно малого гладкого образца, соприкасающегося с основанием надреза, под действием постоянного напряжения то соотношение между временем до образования трещины в образце с надрезом ti и временем до разрушения бесконечно малого гладкого образца tj. можно выразить как [c.158]

Соотношение V — ti на рис. 5.33 показано прямой линией, оно хорошо согласуется с экспериментальными данными. Здесь же приведены экспериментальные данные, характеризующие соотношение между общей деформацией на расчетной длине образца 50 мм и временем до образования трещины а также соответствующие зависимости, рассчитанные методом конечных элементов. Из приведенных выше данных следует, что рассматривая образование трещины эквивалентным разрушению бесконечно малого образца, соприкасающегося с основанием надреза, можно считать, что трещина образуется при возникновении у основания надреза деформации ползучести равной деформации при разрушении гладких образцов. Аналогичный подход применили и в случае [41 ] технически чистой меди, деформация при разрушении гладких образцов у которой различается в зависимости от уровня напряжений (при большой долговечности е/ уменьшается). [c.160]

Однако в том случае, когда условия образования трещины и предельную скорость ее распространения можно количественно выразить с помощью одного из указанных параметров, появляется возможность физического истолкования этого параметра в связи с разрушением. Таким образом, механика разрушения постепенно становится все более эффективным средством анализа в результате совместного проведения комплексных и аналитических исследований разрушения материалов. В японской литературе научные и практические проблемы, физический смысл параметров, предыстория развития механики разрушения рассматривались неоднократно [68—78]. Поэтому авторы обсуждают в данном разделе только возможность использования скорректированного J-яя-теграла (/-интеграла ползучести) применительно к проблеме распространения трещины ползучести. [c.186]

Алюминиевые сплавы выбраны в качестве матрицы композиционного материала с борным волокном, благодаря удачному сочетанию свойств. Матрица должна обладать следующими свойствами высокой вязкостью разрушения, приводящей к торможению распространения трещины в материале при разрушении или образовании трещины в волокне, способностью пластически обтекать волокно и связываться с ним, высокой прочностью и коррозионной стойкостью. Для композиционных материалов, предназначенных для работы при высоких температурах, весьма важными являются сопротивление ползучести и стойкость против окисления. Кроме того, матрица должна обладать способностью свариваться и соединяться пайкой, а в некоторых случаях позволять применять к композиционному материалу обработку давлением. [c.427]

При определении предельных усилий, т. е. несущей способности элементов конструкций, используют характеристики сопротивления материалов пластическим деформациям (пределы текучести или ползучести). и разрушению (пределы прочности, критические деформации или глубины трещин, число циклов или время, необходимое для образования трещин). Для сложных напряженных состояний используют условия пластичности или ползучести, а также критерии прочности (применительно к статическому или циклическому нагружению). [c.7]

Будем считать, что процесс образования трещин, заканчивающийся в конечном итоге хрупким разрушением, разворачивается на фоне малых деформаций ползучести. Предположим, что деформации ползучести материала трубы описываются уравнениями теории течения. Кроме того, ограничимся случаем установившейся ползучести при равных нулю мгновенных деформациях. [c.197]

До сих пор мы рассматривали применение энтропийного критерия к оценке длительной прочности упруговязких материалов, для которых известен закон ползучести. Вместе с тем энтропийный критерий применим и в случаях хрупкого разрушения при длительном нагружении. Чтобы применить критерий к этому случаю, необходимо располагать кинетическими. уравнениями, описывающими процесс образования трещин и других дефектов в ма-. териале, находящемся под действием силовых или тепловых нагрузок. Такие кинетические уравнения предлагались различными авторами, однако они весьма сложны и этот вопрос здесь рассматриваться не будет. [c.218]

Ползучесть может приводить с течением времени к значительным изменениям в 1апряженно-деформированпом состоянии конструкции или сооружения. Подтверждением сказанного могут служить следующие примеры. Вследствие неравномерности осадки грунтового основания во времени происходит перераспределение усилий между отдельными элементами сооружений, в результате чего в протяженных в плане сооружениях иногда появляются трещины, а в наиболее неблагоприятных условиях наблюдается их разрушение. В качестве другого примера можно сослаться на массивные бетонные плотины современных гидроэлектростанций, в которых существенную роль играют экзотермические процессы, протекающие при затвердевании бетона (в частности, объем бетона в арочной плотине Саяно-Шушенской ГЭС составляет 9 млн. м ). Ползучесть в данном случае играет положительную роль, снижая возникающие напряжения. Учет ползучести оказывается необходимым для разработки комплекса мероприятий, позволяющих предотвратить образование трещин в теле плотины. Такие комплексы разрабатывались при проектировании плотин Братской, Красноярской, Усть-Илимской и других крунных ГЭС. [c.343]

Начиная с некоторой стадии ползучести, основным механизмом разупрочнения материала становится процесс образования и развития трещин [41]. Время возникновения макротрещин и кинетика их развития, скорость и характер распространения, количество, последовательность возникновения определяются помимо структуры материала уровнем температуры и напряжения. Повышение напряжения уменьшает относительное (как доля от общей долговечности) время жизни образца с трещиной Ттр-Так, относительное время жизни образцов от момента образования трещины протяженностью 0,01 мм до полного разрушения в высокожаропрочном деформируемом никелевом сплаве ЖС6КП при температуре испытания 980°С составляло при напряжениях 0,16, 0,18, 0,19, 0,20, ГН/м 60, 36, 28, 22% соответственно. [c.85]

Повышение температур сказывается на изменении статических и циклических свойств металлов и, следовательно, на процессах местного упругопластического деформирования и разрушения. При температурах, когда фактор времени проявляется несущественно (при отсутствии выраженных деформаций ползучести), изменение сопротивления образованию трещин малоциклового разрушения описывается через изменение характеристик кратковременных статических свойств [6, 7]. При этом уменьшение долговечности с повышением температур до 350° С у малоуглеродистых и низколегированных сталей связывается с деформационным старением (особенно при температурах 250—300° С) и уменьшением исходной пластичности. У низколегированных теплостойких сталей при температурах до 400° С уменьшение долговечности в зонах концентрации напряжений для заданных уровней номинальных напряжений объясняется уменьшением сопротивления унругонласти-ческим деформациям (при одновременном повышении предельных пластических деформаций). У аустенитных нержавеющих сталей [c.99]

Задача об определении сопротивления малоцикловому разрушению при температурах более высоких, чем указанные, когда циклические пластические деформации сочетаются с деформациями ползучести, существенно усложняется. В настояш,ее время осуществляются интенсивные экспериментальные исследования уравнений состояния и критериев разрушения при длительном цикличес-ком нагружении в условиях однородных напрян енных состояний при жестком и мягком нагружении. Результаты этих исследований освещены в трудах конференций в Киото (1971), Каунасе (1971), Будапеште (1971), Филадельфии (1973) [1, 3, 6, 7], а также конференций в Лондоне (1963, 1967, 1971), Сан-Франциско (1969), Брайтоне Х1969), Дельфте (1970) и др. Однако несмотря на большой объем экспериментальных работ, пока не удалось разработать общепринятые предложения по кривым длительного циклического деформирования и разрушения это не позволяет перейти к расчетной оценке напряженных и деформированных состояний в элементах конструкций для определения их прочности и долговечности на стадии образования трещин и тем более на стадии их развития. [c.100]

Для приближенной расчетной оценки сопротивления образованию трещин в зонах концентрации напряжений при высоких температурах можно использовать результаты работ [3, 6]. Уравнение кривой ма юциклового разрушения при жестком нагружении (асимметричный цикл деформаций для темпертур t, при которых деформации ползучести существенно меньше циклических и пластических деформаций) имеет вид [c.102]

Трещины в зоне термического влияния, хотя и не преобладают среди других дефектов, потенциально более опасны и способны вывести из строя всю установку. Они наблюдаются как в фер-ритных, так и в аустенитных сталях. Высокая температура, которая возникает в зоне термического влияния в процессе сварки, вызывает появление пересыщенного твердого раствора и приводит к увеличению предела ползучести. Избыточная фаза, выпадая при низкой температуре во время охлаждения или в период протекания ползучести, предотвращает деформацию внутри зерен. Деформация, возникающая в процессе охлаждения, внутреннее давление или напряжение облегчают диффузию и образование пустот по границам зерен. Этот тип трещинообразования был основным в аустенитных сталях типа 347, использующихся для изготовления трубопроводов (рис. 7.8), в которых фазой, вызывающей твердение, был карбид ниобия. Трещины возникали у кромки наружной поверхности корневого шва и обычно служили началом разрыва при расплавлении железо-ниобиевой эвтектики Однако в некоторых случаях такие дефекты при последующих проходах в конечном итоге заплавлялись. Склонность к образованию трещин увеличивалась при использовании высокопрочнога присадочного металла Ni rex . [c.81]

Напряжения, действующие в зоне образования трещин, при рабочем давлении вызывают упругопластическую деформацию при теоретическом коэффициенте концентрации напряжений на кромке отверстия, равном 2,5—4. В процессе длительной эксплуатации концентрация напряжений на кромках отверстия должна была бы снижаться из-за перераспределения напряжений вследствие ползучести, однако в действительности этого не происходит. Измерения показали, что на кромках отверстий в барабанах из стали 16ГНМ после нескольких десятков тысяч часов работы интенсивность напряжений равна 40—60 кгс/мм , а предел длительной прочности стали 16ГНМ за 10 ч работы при 350° С составляет 40—44 кгс/мм , т. е. соизмерим с уровнем действующих в опасной зоне напряжений. [c.13]

Введение в оловянно-свинцовые припои сурьмы приводит к повышению предела ползучести, снижает склонность к старению и предотвращает аллотропические превращения олова, однако большое количество сурьмы ухудшает способность припоев,смачивать поверхность паяемых металлов. При содержании цинка и алюминия свыше 0,005 % снижается растекае-мость припоя, ухудшается его взаимодействие с паяемым металлом, появляется склонность к образованию трещин при затвердевании. Широко применяются оловянно-свинцовые припои, [c.86]

В работе Кишкина и Поляк [190] методом высокотемпературной металлографии показано, что в литых и деформированных сплавах задолго до полного разрушения наблюдается образование трещин по границам зерен, ориентированным перпендикулярно действию напряжения. Развитие трещин вначале идет медленно, а на последней стадии к моменту разрушения ускоряется, Поры при высокотемпературном разрушении наблюдались в меди, Y-латуни, хроме, сплавах алюминия и никеля [376, 377] и других. Рассмотрим зарождение пор, микротрещин и других микродефектов и их рост применительно к условиям высокотемпературного разрушения и главным образом к условиям разрушения при ползучести. [c.400]

Механизм разрушения металлов при высоких температурах И. А. Одинг и В. С. Иванова объясняют образованием и перемещением вакансий. Имеющегося количества ваканаий в металле недостаточно для массового образования трещин. Взаимодействие и перемещение дислокаций во время пластической деформации при ползучести вызывает возникновение вакансий. Для уменьшения свободной энергии металла необходимо, чтобы вакансии перемещались в упруго-сжатые участки его решетки. Образование трещин, [c.394]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

Если элементы конструкции не приходят в негодность вследствие уменьшения сечений от износа, коррозии, чрезмерной пластической деформации или ползучести, то продолжительность их эксплуатации в результате появления макроскопических трещин ограничивается либо частичным, либо полным разрушением. Для выбора материала, конструирования и расчета деталей, правильного назначения технологии обработки и изготовления детали необходимо знать физические закономерности процесса разрущения и природу образования трещин. Например, в сосудах, нагруженных внутренним давлением, несквозные трещины опасны только критические (т. е. саморазвиваю-щиеся), а сквозные опасны и докритические, если недопустима дегерметизация сосуда. [c.114]

На рис. 3.6 показаны построенные по экспериментальным данным кривые, иллюстрирующие для листовой горячекатаной стали 18Сг — 8Ni соотношения между скоростью установившейся ползучести и напряжением напряжением и временем до 5- и 10 %-ной деформации напряжением и временем до начала установившейся ползучести и начала третьей стадии ползучести напряжением образования трещины длиной порядка длины одного кристаллического зерна и напряжением разрушения и соответствующем временем. Необходимо отметить, что кривая начала третьей стадии ползучести на этом рисунке почти параллельна кривой разрушения. Однако при понижении напря.жения отношение времени до образования трещины к общей долговечности уменьшается. Поэтому как и в случае, показанном на рис. 3.6, можно считать, что трещина образуется до начала третьей стадии ползучести и находится в процессе роста из области установившейся ползучести. Одним из критериев для определения зависящего от времени допустимого напряжения St (см. табл. 1.5 или разд. 2.3) согласно Нормам расчета ASME 1592 является величина, соответствующая 80 % напряжения начала третьей стадии ползучести. Из рис. 3.6 ясно, что при напряжениях более низких, чем 100 МН/м , процесс деформации включает и процесс роста трещины при указанном допустимом напряжении. Способ установления допустимых напряжений, при котором в качестве критерия принимают начало третьей стадии ползучести, одинаков со способом, когда в качестве критерия принимают 2/3 напряжения разрушения. Однако, хотя при этом и получают почти одинаковые величины, ограничивающие деформацию, отмеченная аналогия не связана с физическими основами процесса деформации. [c.54]

Тот факт, что границы зерен служат источниками высокотемпературного усталостного разрушения, является одной из характерных особенностей высокотемпературного разрушения вообще, сходной с закономерностями высокотемпературной ползучести. Однако высокотемпературное усталостное разрушение не всегда является ннтеркристаллит-ным, доминирует циклическая деформация, обусловленная движением дислокаций. При образовании узких полос скольжения возникают трещины от таких же выступов и впадин, как и при усталости при комнатной температуре. На рис. 6.14 показаны выступы, наблюдаемые на поверхности образца из сплава Udimet 500 (см. табл. 1.4) при малоцикловой усталости при 815 °С такой выступ служит источником образования трещины. [c.205]

Предполагают, что в основе ползучести, кроме вынужденной эластической деформации, лежит процесс образования трещин серебра . Следствием этого является постоянство произведения долговечности т и скорости ползучести ё, т. е. те = onst. [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...