Параметры с двигателями внутреннего сгорания

Загрузочно-разгрузочные работы внутри крытых контейнеров осуществляются в большинстве случаев вилочными погрузчиками грузоподъемностью до 2 т. Параметры, размеры и технические требования на вилочные электропогрузчики с питанием от аккумуляторной батареи для работы в помещении и на вилочные автопогрузчики с двигателем внутреннего сгорания для работы на открытых площадках с твердым покрытием с уклоном не более 3° и при температуре окружающей среды от —30 до +50 °С установлены ГОСТ 6215 80Е. [c.138]

Главными конструктивными параметрами, характеризующими двигатель внутреннего сгорания, являются диаметр цилиндра, ход поршня, число цилиндров, габариты и вес двигателя. Техническая характеристика двигателей, применяемых на автомобилях, являющихся базой для кранов, приведена в табл. 2. Из таблицы видно, что на автомобилях, применяемых для монтажа крановых установок, наряду с карбюраторными применяют дизельные двигатели. [c.18]

В условных обозначениях ручных машин буквами обозначен вид привода ИЭ — электрический, ИП — пневматический, ИГ — гидравлический, ИМ -- моторизованный с двигателем внутреннего сгорания. На каждой ручной машине должны быть указаны за-вод-изготовитель или его товарный знак, полный индекс машины, основной параметр машины, год и месяц выпуска, № ГОСТа. Для пневматических машин дополнительно указывают номинальную мощность (Вт) и частоту вращения, для электрических машин — род электрического тока, напряжение (В), силу тока (А), мощность (Вт), режим работы машины, частоту тока (Гц) для машиИ на частоту 200 и 400 Гц. [c.265]

Несмотря на значительно более высокую тепловую экономичность двигателей внутреннего сгорания по сравнению с паровыми установками (за исключением единичных паротурбинных станций, работающих с очень высокими параметрами пара), установленная мощность станций с двигателями внутреннего сгорания составляет в СССР не более 10% установленной мощности всех тепловых двигателей. Это объясняется следующими причинами [c.366]

Основные параметры s. s W с аккумуляторной батареей с двигателем внутреннего сгорания [c.75]

На рис. 221 приведена характеристика совместной работы гидромуфты с двигателем внутреннего сгорания. Кривая М на- гружения гидромуфты при 8 = 0 пересекает кривую момента двигателя /Ид в точке Ь, показывающей начало момента вращения турбинного колеса. При этом скольжение гидромуфты к = 1 (точка с). Далее при увеличении частоты вращения двигателя момент гидромуфты будет изменяться по кривой УИд, а скольжение гидромуфты будет уменьшаться. Задавшись частотой вращения приводного двигателя по приведенной характеристике можно определить передаваемый гидромуфтой момент УИ, величину скольжения 8, частоту вращения турбинного колеса и КПД гидромуфты, т. е. все параметры гидромуфты при ее работе с двигателем. [c.288]

В технике очень часто приходится иметь дело с газообразными веществами, представляющими механическую смесь отдельных газов, например, доменный и светильный газ, отходящие газы из котельных установок, двигателей внутреннего сгорания, реактивных двигателей и других тепловых установок. Воздух также представляет собой газовую смесь, состоящую из азота, кислорода, углекислого газа, водяных паров и одноатомных газов. Поэтому для решения практических задач необходимо уметь определять основные параметры газовой смеси газовую постоянную, среднюю молекулярную массу, парциальные давления и др. [c.30]

Рабочее тело поршневого двигателя внутреннего сгорания со смешанным подводом теплоты обладает свойствами воздуха. Известны начальные параметры pi = = 0,1 МПа, = 30° С и следующие характеристики цикла е = 7, Я = 2,0 и р = 1,2. [c.153]

Трудоемкость восстановления. Изменение выходного параметра в допустимых по условиям эксплуатации пределах может иногда привести к такой степени повреждения изделия, при которой восстановление утраченной работоспособности будет связано с повышенной трудоемкостью. Например,на работоспособность цилиндропоршневой группы двигателя внутреннего сгорания влияет ра- [c.172]

При использовании метода аналогичности могут быть приняты другие произвольно выбранные условия определения масштабов уравнение (4) тогда будет иметь иную форму при том же числе критериев аналогичности. Полученная форма уравнения (4) предпочтительна в связи с тем, что она может быть использована и при Гд = 0. Случай 0, возможный для некоторых видов двигателей, практического значения не имеет, так как такие машины обычно снабжают регуляторами частоты вращения. Это относится в основном к машинам с приводом от двигателей внутреннего сгорания или газовых турбин. Величины Гд и здесь определяются параметрами регулятора, так как их значения для этих двигателей малы и могут не учитываться. [c.40]

Методы диагностирования машин и механизмов многообразны, но их практическое использование зачастую сдерживается вследствие больших потерь средств и времени при проведении диагностирования и неэффективно в сравнении с традиционными формами технического обслуживания и ремонта. Важная особенность современного этапа — создание автоматизированных систем диагностирования (ЛСД), обеспеченных совершенными средствами сбора и обработки информации. Вопрос о создании ЛСД по показателям работаюш его масла машин и механизмов в настоящее время недостаточно изучен [1, 2]. Рассмотрим пример построения ЛСД по параметрам работающего масла применительно к двигателю внутреннего сгорания (ДВС). [c.141]

Системой автоматического регулирования скоростного режима работы двигателя внутреннего сгорания называется совокупность взаимодействующих элементов, предназначенных для поддержания в заданных пределах числа оборотов его коленчатого вала. В связи с этим число оборотов двигателя является регулируемым параметром, а сам двигатель — регулируемым объектом. [c.27]

Автоматическое регулирование двигателей внутреннего сгорания представляет собой весьма сложный процесс, связанный с изменением тепловых, механических и газодинамических параметров, зависящих от нагрузки и числа оборотов двигателя. [c.35]

Ручные перфораторы применяют, главным образом, для образования отверстий в различных материалах. Некоторые модели могут работать в режимах молотка и сверлильной машины. Перфораторы являются импульсно-силовыми машинами со сложным движением рабочего органа - бура, для чего в трансмиссии перфоратора имеются ударный и вращательный механизмы, иногда конструктивно совмещенные. Основными параметрами перфораторов являются энергия и частота ударов. По назначению различают перфораторы для образования неглубоких отверстий (300. .. 500 мм) в материалах с прочностью 40. .. 50 МПа и глубоких отверстий (2000. .. 4000 мм и более) в материалах практически любой прочности (200 МПа и более). По типу привода перфораторы подразделяют на машины с электрическим (электромеханическим и электромагнитным), пневматическим приводом и от двигателей внутреннего сгорания. [c.343]

Параметры двигателей внутреннего сгорания см. в работе 1291, Тормоза рассчитывают в соответствии с ГОСТ 22845—77 Тормозные систему и тормозные свойства автотранспортных средств. Нормативы эффективности . При гусеничном ходе тор- [c.430]

В цикле двигателя внутреннего сгорания с изобарным подводом тепло.ты параметры в начале сжатия 0,1 МПа и 80°С. Степень сжатия е = 16 и подводимая теплота < i=850 кДж/кг. Определить параметры в характерных точках цикла, полезную работу и термический к. п. д. Рабочее тело — воздух. [c.82]

В цикле двигателя внутреннего сгорания со смешанным подводом теплоты i=1034 кДж/кг степень сжатия е=13 и степень повышения давления в процессе изохорного подвода теплоты Я= = 1,5. Определить термический к. п. д. и температуру в характерных точках цикла, если параметры начальной точки 0,09 МПа и 70°С. Рабочее тело — воздух. [c.82]

Параметры начального состояния 1 кг воздуха в цикле двигателя внутреннего сгорания 0,095 МПа и 65°С. Степень сжатия 11. Сравнить значения термического к. п. д. для случаев изобарного и изохорного подвода теплоты в количестве 800 кДж. Принять А= 1,4. [c.82]

Такая схема позволит при рабочей температуре 650 °С иметь эффективный к.п.д., равный 0,3+0,32, что близко к данным, которые получаются у стационарной паровой установки или поршневого двигателя внутреннего сгорания. Необходимо, однако, помнить, что указанные значения эффективного к. п. д. ГТУ относятся к режиму полной мош,ности и носят несколько теоретический характер, т. е. они возможны, но не всегда удается добиться их на практике. Так, для малых мош,ностей (ниже 1000 л. с.) эти данные получить труднее, а для совсем малых мош,ностей (ниже 250 л. с.) достигнуть их почти невозможно. В то же время и дизель, и паровая установка далеко не всегда дают те высокие показатели, о которых мы говорим. Сплошь и рядом транспортный дизель малой и средней мош,ности имеет эффективный к. п. д. порядка 30 %, а паровая установка на паровозе — ниже 10 %. У паротурбинной установки стационарного типа малой мош,ности при обычных параметрах пара эффективный к. п. д. не превышает 20+22 %. [c.137]

Такое подразделение масел, в частности моторных, является весьма условным и не может считаться технически обоснованным и целесообразным, так как, например, некоторые марки дизельных масел применяются на автомобильных бензиновых двигателях и, наоборот, автомобильные масла (автолы) используются для дизельных двигателей различного назначения. В связи с этим для одной из наиболее больших и ответственных подгрупп масел — моторных для смазки двигателей внутреннего сгорания в настоящее время разработана и предложена новая классификация (табл. 1), исходящая из эксплуатационных качеств масел, позволяющих обеспечить нормальную работу двигателей в зависимости от их форсировки, параметров, условий работы и напряженности, а также от рода и качества применяемого топлива, [c.10]

Введение в тепловой расчет параметров тепловыделения не должно рассматриваться как противопоставление этого метода обычному тепловому расчету, являющемуся крупнейшим достижением отечественной научной школы в области теории двигателей внутреннего сгорания. Разработка расчета с учетом тепловыделения должна явиться развитием предложенного В. И. Гриневецким и разработанного далее отечественными учеными методами теплового расчета. [c.126]

При решении вопроса снижения удельной конструктивной металлоемкости нужно также исходить из возможности снижения веса наиболее металлоемких деталей и узлов, так как для двигателей тождественного назначения и параметров могут удовлетворять различные конструктивные решения с резко отличной металлоемкостью. Применительно к этому на фиг. 57 даны некоторые схемы кривошипно-шатунных механизмов двигателей внутреннего сгорания. На схеме / показан кривошипно-шатунный механизм, наиболее распространенный и применяемый в двигателях простого действия. [c.118]

Доводку надежности и работоспособности основных узлов, а также отработку обслуживающих генератор систем производят аналогично тому, как это имеет место при освоении соответствующих элементов конструкции обычных двигателей внутреннего сгорания и поршневых компрессоров. Наиболее трудоемким при этом является выбор рациональной конструкции и технологии изготовления поршней и рабочего цилиндра двигателя, детали которых подвержены непосредственному воздействию высоких температур и давлений. В связи с этим при доводке поршневой группы и цилиндра двигателя необходимо иметь достаточно полное представление о рабочих параметрах, определяющих тепловую и динамическую напряженность этих деталей. [c.159]

Динамические расчеты регуляторов двигателей внутреннего сгорания основываются на линейной теории непрерывного регулирования. Эта теория была создана И. А. Вышнеградским [25] и применена им к анализу динамики регулятора прямого действия с вязким трением. А. Стодола [91] и его последователи [118, 127, 116] разработали далее эту теорию применительно к регуляторам непрямого действия. Применению линейной теории к различным схемам регулирования посвящен ряд новых работ отечественных исследователей [48, 19, 57, 36]. Тем не менее, особенности динамики ряда схем, применяемых в современных регуляторах двигателей внутреннего сгорания, остались неосвещенными и четких рекомендаций по выбору основных параметров проектируемых регуляторов в литературе не имеется. [c.6]

Для динамических моделей силовых ценей маломощных ма-шхганых агрегатов технологического назначения и вспомогательных установок с двигателями внутреннего сгорания отношение MiAia может принимать конечные и весьма большие значения. При анализе таких агрегатов параметры о, установившихся колебаний необходимо определять на основе зависимостей (9.53). [c.159]

Производственно-отопительная котельная — основной источник тепла на предприятиях, которые пov yчaют электроэнергию со стороны или от собственных, станций с двигателями внутреннего сгорания. Тепло отпускается из котельной с паром или нагретой водой. Количество и параметры теплоносителей зависят от вида производства и установленного на предприятии технологического оборудования. В зависимости от количества, вида и параметров теплоносителя выбирают схему и оборудование котельной. В частности, на ряде лесозаготовительных [c.349]

Для идеального цикла поршневого двигателя внутреннего сгорания с подводом теплоты при v — onsi определить параметры в характерных точках, полученную работу, термический к. п. д., количество подведенной и отведенной теплоты, если дано Pi = 0,1 МПа = 20 С е = 3,6 X = 3,33 k = 1,4. [c.142]

Для цикла поршневого двигателя внутреннего сгорания с подводом теплоты при v = onst определить параметры характерных для цикла точек, количества подведенной и отведенной теплоты, термический к. п. д. цикла и его полезную работу, если дано [c.144]

Для цикла поршневого двигателя внутреннего сгорания с подводом теплоты при р = onst определить параметры в характерных точках, полезную работу, количество подведенной и отведенной теплоты и термический к. п. д., если дано pi 100 кПа, = 70 е — 12 k 1,4 р — 1,67. Рабочее тело — воздух. Теплоемкость принять постоянной. [c.149]

Задача 7.1. Определить параметры в узловых точках цикла двигателя внутреннего сгорания с подводом теплоты при v = onst, а также термический к. п. д. цикла и установить его зависимость от степени сжатия, приняв е = 4, 6. 8, 10. 12. [c.129]

Для пояснения этой мысли рассмотрим задачу о проектировании главной кинематической цепи двигателя внутреннего сгорания. Заданным параметром является ход поршня оз = зтах — зт п. Для центрального кривошипно-ползунного механизма 5оз однозначно определяют радиус кривошипа. Так как для этого механизма ход есть расстояние между крайними положениями ползуна, то Гз = оз/2. Чтобы кривошип кривошипно-ползунного механизма мог делать полный оборот, его длина должна быть меньше длины шатуна I., (как это легко обнаружить с помощью простого графического построения). Таким образом, любой шатун, у которого /2 > г , удовлетворяет заданным условиям. Поэтому его длина 1 является свободным (не заданным) параметром синтеза. Для того же, чтобы найти единственное и наилучшее решение поставленной задачи, нужно сформулировать дополнительные требования и дополнительные ограничения, а затем решить задачу на отыскание экстремума некоторой функции поставленной цели. Например, в рассмотренном примере можно искать оптимальный размер /2 шатуна из условий нанлучшей динамики механизма. В нашем курсе мы не имеем места для изучения специфических задач синтеза механизмов. [c.36]

Больше других разработаны детерминированные модели,сними связаны наиболее значительные достижения в области акустической диагностики машин и механизмов. В них выходные сигналы представляются детерминированными периодическими функциями периодическими рядами импульсов, обусловленных соударением деталей, или гармоническими функциями, связанными с вращением частей машины или механизма. Информативными диагностическими признаками здесь являются амплитуды, продолжительность и моменты появления импульсов, а также частота, амплитуда и фаза гармонических сигналов. Как правило, связь этих признаков с внутренними параметрами определяется на основе анализа физических процессов звукообразования без помощи трудоемких экспериментов. Модели с детерминированными сигналами оправданы и дают хорошие практические результаты для сравнительно низкооборотных машин с небольшим числом внутренних источников звука, в которых удается выделить импульсы, обусловлепные отдельными соударениями детален. Такие модели используются при акустической диагностике электрических машин [75, 335], двигателей внутреннего сгорания [210], подшипников [134, 384] и многих других объектов [13, 16, 42, 161, 183, 184, 244, 258]. Отметим, что для детерминированных моделей имеется ряд приборных реализаций [2,163]. [c.24]

Для испытания податливых деталей используется консервативная схема с креплением динамометра 7 (В подвижной системе, имеющей возможность совершать крутильные колебания в корпусе 11 (рис. 68, г). Моменты инерции массы 12 этой системы и траверсы ц выбираются по формуле (V. 11) таким образом, чтобы нагруженнЬсть и возмущающие перемещения возбудителя были минимальными при колебании обеих траверс в противоположных фазах. Правильно выбирая параметры колебательной системы, можно увеличить общий угол закрутки (при сравнении с предыдущим вариантом) в несколько раз и испытывать очень податливые детали, например многоопорные коленчатые валы двигателей внутреннего сгорания, полуоси задних мостов грузовых автомобилей и т. д. [c.113]

Теоретическая машина, осуществляющая этот цикл, принимается идеальной абррак-цией, к которой могут приближаться действительные двигатели внутреннего сгорания высокого сжатия (компрессорные дизели . Соотношения параметров по адиабате а с. [c.464]

Теоретическая машина, осуществляющая этот цикл, принимается идеальной абстракцией, к котброй могут приближаться действительные двигатели внутреннего сгорания высокого сжатия с бескомпрессорной подачей топлива (бескомпрессорные дизели). Соотношения параметров [c.464]

Чеханизмы аксиально-поршневых насосов, гидромоторов и двигателей внутреннего сгорания как с вращающимся блоком цилиндров, так и с качающейся шайбой в настоящее время после сборки не балансируются и специальных станков для их балансировки не существует. Для уменьшения вибраций механизма иногда производится подбор шатунно-поршневых групп по геометрически массовым параметрам, а также балансировка отдельных деталей механизма. [c.424]

Может возникнуть вопрос — почему при рассмотрении поршневых двигателей внутреннего сгорания мы считаем процесс выхлопа происходящим по изохоре, а для газотурбинной установки — по изобаре Дело в том, что поршневой двигатель является машиной периодического действия (т. е. параметры рабочего тела в фиксированной точке цилиндра меняются с течением времени), а турбина является машиной непрерывного действия (в стационарном режиме работы параметры рабочего тела неизменны во времени). Следовательно, давление отработавших газов на выходе из турбины всегда постоянно (P4= onst) и близко к атмосферному, тогда как в поршневом двигателе при открытии выхлопного клапана давление в цилиндре снижается до атмосферного практически мгновенно, за время, в течение которого поршень смещается весьма мало (u= onst). [c.331]

Большинство задач по измерению вибрации связано с оценкой параметров колебаний сложных механических систем таких, как турбины, двигатели внутреннего сгорания. Измерение вибра1щи в таких системах проводится путем анализа отдельных гармонических составляющих или узкополосных процессов. [c.353]

К концу второго десятилетия XX столетия стал выпуклее процесс специализации экспериментаторов по признаку их интересов и мотивов, побуждающих исследования. Изучение температурных зависимостей параметров упругости является хорошим примером тенденции перехода к модельно-ориентированиым, специализированным исследованиям, которая все еще находится в стадии развития. Совершенствование паровых и газовых турбин, двигателей внутреннего сгорания и, теперь, космической техники с их требованиями работы в условиях всевозрастающих температур и давлений наталкивает одну из групп исследователей на экспериментальное изучение сложных металлических сплавов, температурные коэффициенты и внутренние демпфирующие свойства которых удовлетворяют требованиям технологического использования. Вторая группа с несколько меньшим интересом к собственно механике занималась исследованием температурной зависимости коэффициентов упругости монокристаллов с тем, чтобы сравнить результаты экспериментов с результатами расчета применительно к модели твердого тела при О К или получить численное значение волновой скорости для вычисления дебаевских температур и проверить предложенные в физике модели, описывающие удельную теплоемкость твердых тел. Третья группа стала проявлять интерес по меньшей мере к полуколичест-вениым данным, относящимся к модулям упругости при сдвиге в монокристаллах различных структур и предварительных историй [c.487]

Двигатель внутреннего сгорания работает с подводом тёп-лоты при а = onst. Параметры горючей смеси перед сгоранием pi = = 1,2 МПа, 7 i = 673 К. Определить расход теплоты на 1 кг горючей смеси и давление в конце сгорания, если Г2=2250 К. Продукты сгорания считать обладающими свойствами воздуха. Учесть зависимосгь теплоемкости продуктов сгорания от температуры. [c.59]

В цилиндре двигателя внутреннего сгорания в конце процесса сжатия абсолютное давление 4 МПа и температура 550"С. Определить параметры в конце подвода теплоты в количестве q= = 150 кДж/кг, если 50% теплоты подводится при D= onst и 50% при p= onst. Считать, что рабочее тело (газ) обладает свойствами воздуха. Зависимость теплоемкости от температуры не учитывать. [c.60]

Цикл с изохорным подводом теплоты цикл Отто). На рис. 169, а показан теоретический цикл двигателя внутреннего сгорания с изохорным подводом теплоты. Точка 1 соответствует состоянк ю 1 кг рабочего тела перед сжатием с параметрами р , Vi, Ti. Рабочее тело адиабатно (кривая 1—2) сжимается, и в точке 2 его параметры р2, v , Т. . Затем к рабочему телу изохорно (кривая [c.224]

Параметры, характеризующие тепловую и динамическую напряженность, можно связать с износами и сроком службы СПГГ, подобно тому, как это предложено для двигателей внутреннего сгорания [21]. Выделяя из комплекса факторов, определяющих то или иное значение срока службы двигателя СПГГ, факторы, непосредственно связанные с параметрами рабочего процесса, можно составить выражение для показателя, зависящего от параметров рабочего процесса, с увеличением которого, при прочих равных условиях, уменьшаются износы деталей движения (например, износы поршневых колец), а срок службы пропорционально увеличивается. Полагая, например, что действие сил трения вызывает тем больший износ, чем -выше темпе- [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...