Моделирование статическое

Применение масштаба моделирования 1 10 вызвало уменьшение веса модели по сравнению с натурой в 100 раз. С целью моделирования статической нагрузки от турбогенератора и оборудования были применены стальные болванки, которые прикладывались в местах передачи нагрузки турбогенератора на фундамент. [c.227]

Уравнения (6) и (9) могут быть положены в основу математического моделирования статических режимов аппаратов при изменении агрегатного состояния одного или обоих теплоносителей [c.335]

При моделировании динамических воздействий на сооружение или его скальное основание необходимо задавать периоды колебаний или продолжительность воздействия импульса таким образом, чтобы был соблюден масштаб времени, который практически не рассматривается при моделировании статических условий работ. [c.142]

Давайте вернемся к рассмотрению очень простого утверждения/свойства вида Сигналы А и Б никогда не будут активными одновременно . Здесь должен прозвучать термин верификация на основе утверждений, который постоянно присутствует в разговорах о моделировании, статической формальной верификации и динамической формальной верификации. При статической формальной верификации соответствующее средство считывает функциональное описание устройства, обычно на уровне абстракции регистровых передач (КТЬ), и затем полностью анализирует его логику, чтобы гарантировать, что именно это частное условие никогда не наступит. При динамической формальной верификации соответствующим образом расширенная система логического моделирования будет работать до определенного момента, затем прервется и автоматически запустит соответствующее средство формальной верификации. [c.264]

В данном разделе предложена методика численного расчета субкритического и закритического вязкого роста трещины при статическом и импульсном нагружениях. Методика основана на применении МКЭ в квазистатической и динамической упруго-пластической постановке с использованием теории пластического течения и параметра нелинейной механики разрушения — интеграла Т. Она позволяет контролировать развитие трещины при вязком разрушении с учетом неоднородных полей ОН, разнородности материала конструкции по механическим свойствам, реальной геометрии конструкции и ее формоизменения в процессе деформирования. Моделирование трещины осуществляли путем дискретизации полости трещины специальными КЭ (см. подразделы 4.1.3 и 4.3.1). Также излагается предложенный экспериментально-численный метод определения параметра /i материала, отвечающего страгиванию трещины. [c.254]

Трехзначное синхронное моделирование позволяет обнаружить статические риски сбоя. Статический риск сбоя выражается в появлении ложных сигналов на выходе схемы при неблагоприятном рассогласовании времен переключения входных сигналов. [c.192]

Зависимости для статической грузоподъемности f,, динамической грузоподъемности /- д при 10 циклов нагружения и жесткости j в Н/мкм, полученные методом статистического моделирования в лаборатории МВТУ им. Баумана (для сравнения) [c.313]

Анализ структуры, свойств и характера разрушения диска, а также моделирование разрушения испытаниями на малоцикловую усталость позволили установить, что разрушение диска произошло в результате действия неучтенных расчетом высоких циклических напряжений в сочетании с действием статических нагрузок в зоне концентратора грибка диска в процессе эксплуатации, которые привели к разрушению под действием ползучести и высокотемпературной малоцикловой усталости. [c.48]

Осуществлено моделирование высокотемпературной термомеханической обработки с изотермическим превращением переохлажденного аустенита на модернизированной вакуумной установке ИМАШ-5С-65, Приведены результаты изучения статической рекристаллизации аустенита в высокотемпературной области II переохлажденного до 450 С. Дано объяснение изменения прочности аустенита при осуществлении термомеханической обработки, которое определяется развитием динамической и статической рекристаллизации. [c.162]

Сложность анализа и моделирования процесса дробной деформации связана с тем, что на характер и уровень кривых а—е дробного нагружения оказывает влияние целый ряд взаимосвязанных условий и параметров величина скорости деформации в каждом цикле нагружения изменение температуры металла в процессе всего цикла деформации распределение деформации по проходам и величина суммарной (накопленной деформации) величина пауз между нагружениями интенсивность процессов динамического и статического разупрочнения (рекристаллизации) при горячей деформации данного металла. [c.31]

Численное моделирование. Применяя вероятностный статический анализ зависимости гидродинамических факторов, приведенных выше, от геометрических симплексов (1), были исследованы МНК-методом модели [c.107]

Предложена методика оценки уровня потока колебательной энергии в конструкции ткацкого станка, вызванного работой кулачковых механизмов. Моделирование вибрационного поля в конструкции выполнено с помощью обобщенного статического метода. Приведены результаты исследования влияния демпфирования удара на величину потока колебательной энергии. [c.117]

Моделирование переходных процессов системы А1 вначале было выполнено для наглядности при увеличенной скорости изменения измерительного зазора = 0,05 см/с. Моделирование показало, что t) в измерительной цепи может отличаться от статического давления (0) (штриховая кривая) на десятки процентов (рис. 3, а). На этом рисунке видно, что корректируемые за счет 24 динамические характеристики Р (t) располагаются значительно выше кривой Р2 (0), пересекая ее в точках Sjg = 110 мкм для 24 = 0,01 см и 29 = 150 мкм для = 0,03 см. [c.105]

Рис. 91. Структурная схема (а) и схемы моделирования динамической (б) и статической (в) характеристик двигателя

Для учета указанных факторов при расчете максимальных упругопластических деформаций в условиях статического и малоциклового нагружений на основании предложенного метода с использованием параметра интерполяции К проведено комплексное исследование с помощью численного моделирования НДС в зонах концентрации напряжений стержней при изменении степени стеснения упругопластических деформаций путем варьирования основных геометрических параметров этих зон. [c.112]

Таким образом, исследование колебательных процессов даже в простейшем одноступенчатом редукторе сводится к интегрированию чрезвычайно громоздкой системы дифференциальных уравнений. Несмотря на то, что эти уравнения линейны, их аналитическое решение оказывается практически невозможным. Относительно сложно осуществить решение такой системы и на электронных моделирующих машинах. На рис. 7. 3 показана схема электронного моделирования упрощенного варианта рассматриваемой задачи [19]. Здесь были приняты серьезные допущения (относительные перемещения колес за счет поворота их дисков и прогиба валов распределялись как при статическом нагружении, не 244 [c.244]

Рассмотрим основные понятия, относящиеся к математическому моделированию объектов. Слово объект будем понимать в широком смысле как объект моделирования . Объекты могут быть статическими или динамическими в зависимости от их свойств и целей моделирования. [c.41]

Для моделирования поведения материалов, учитывающего указанные особенности деформирования конструкций, могут быть использованы как деформационная теория пластичности или теория малых упругопластических деформаций А.А. Ильюшина, обобщенная на случай сложного неизотермического нагружения в работах [35, 36], так и разнообразные теории течения [36, 37] и др. Однако применение наиболее общих из них, позволяющих рассматривать сложные траектории силового и температурного нагружения, происходящие при этом изменения структурного состояния материалов, сопряжено со значительными трудностями экспериментального и вычислительного характера. Поэтому на практике широкое применение нашли соотношения деформационной теории пластичности, учитывающие, разумеется, условия разгрузки и последующего нагружения, и теории течения для достаточно простых и подробно исследованных моделей. При этом удается ограничиться минимальным объемом экспериментальных данных, необходимых для определения соответствующих параметров моделей. Примерами такого подхода применительно к статическим и квазистатическим задачам деформирования и прочности конструкций являются работы [33-36, 38, 40] и др. [c.100]

Моделирование представляет особый интерес для изучения работы тех конструкций, которые в силу принципиальных или технических трудностей не поддаются точному расчету. В первую очередь это относится к пространственным статически неопределимым перемещающимся конструкциям в связи с изучением влияния на них неровностей подкранового пути, а также к ряду других случаев. Методика и результаты исследований моделей конструкций портальных кранов рассмотрены в работах [29—33], а мостовых кранов — в работах [34, 35. [c.159]

В настоящее время для определения этих связей часто применяется математическое моделирование технологических процессов, в результате которого получаются совокупности зависимостей таблиц и графиков, количественно описывающих статические и динамические связи между входными и выходными параметрами. Математические модели могут быть чисто аналитическими, основанными на раскрытии физической сущности процесса статистическими, учитывающими совокупность статистических данных без изучения физической природы процесса и физико-статистическими, включающими элементы первых двух моделей. [c.50]

Определение усилий при статических нагрузках 1 (2-я) — 109 — Метод измерения деформаций и перемещений на самих конструкциях 1 (2-я)—109 — Метод измерения деформаций на самих конструкциях — Измерение перемещений 1 (2-я) — 111 — Получение линий влияния 1 (2-я) — 112 — Способы нагружения 1 (2-я) — 109 — Тензометрирование 1 (2-я)—110 — Метод механических моделей 1 (2-я)—112 — Модели, полностью воспроизводящие конструкцию, 1 (2-я) — 113 — Получение линий влияния 1 (2-я)—115 — Прозрачные модели из оптически активного материала 1 (2-я)—113 — Упрощённые модели под нагрузкой, со-ответствующей действительной, 1 (2-я)—113 — Условия подобия модели и натуры 1 (2-я)—112 — Метод электрического моделирования 1 (2-я) — 109, 117 [c.287]

Определение статических характеристик пневматических преобразователей по безразмерной характеристике давления проточной камеры, Балакшин О. Б., Морозова. В. Сб. Моделирование задач машиноведения на ЭВМ . М., Наука , 1976. [c.221]

В связи с созданием и внедрением в энергетику крупных теплоэнергетических установок с высокими параметрами пара, усложнением их технологических схем и режимов эксплуатации, повышением требований к их экономичности и надежности необходимо выполнение трудоемких инженерных расчетных исследований, которые практически невозможно провести в нужные сроки без применения современных ЭВМ и методов математического моделирования. В то время как общие вопросы математического моделирования теплоэнергетического оборудования электростанций как объекта оптимизации получили большое отражение в литературе, вопросы теплового расчета статических и динамических характеристик основного теплоэнергетического оборудования на ЭВМ, методов математического моделирования стационарных и нестационарных режимов этого оборудования, специфики реализации этих методов на современных ЭВМ не систематизированы и недостаточно освещены в печати. [c.3]

При создании надежной и высокоэкономичной паротурбинной установки необходимо провести громоздкие расчеты по оптимизации структуры и параметров тепловой схемы турбоустановки, конструкции проточной части, исследованию статических характеристик тепловой схемы и проточной части турбоустановки и т. д. Эти расчеты требуют большой затраты инженерного труда. Необходимый при этом объем вычислительных работ препятствует совершенствованию турбоустановок. Работа по математическому моделированию паротурбинных установок проводится в двух основных направлениях. Одно из этих направлений — аналитическое, которое возникло значительно раньше второго направления — численного. [c.21]

Многие дополнительные эффекты можно учесть путем добавления внешних по отношению к исходной модели схемных элементов. Например, при разработке БИС на сверхбыстродействующих, малосигнальных элементах эмиттерно-связанной логики (ЭСЛ) предъявляются повышенные требования к точности моделирования статических характеристик логических цепей каскадно включенных элементов. Эти требования учитываются с помощью модели транзистора (рис. 6.8). Модель транзистора программы ПА-1 без учета Гб и Гк обозначена Гь Достоинство модели состоит в том, что она включает стандартные элементы электронных схем (диоды, резисторы) и не требует непосредственной модификации модели ПА-1. Диод Оэ позволяет учесть зависимость коэффициента В от тока эмиттера /э, а диод Оп и источник тока / —влияние подложки. Параметры дополнительных элементов схемы определяются из условия наилучшего совпадения с соответствующими экспериментальными зависимостями. [c.137]

Моделирование статической характеристики последователь-ио включенных резистора и туииельного диода. [c.304]

Композиционный аспект формообразования значительно шире проблемы графического моделирования. Он имеет объ-емн0-пр0странстввн1ную природу. Основными элементами композиции в технике являются объем и пространство как единое целесообразно организованное целое. Пространственнографическая модель отображает лишь одну возможную сторону данного системного образования. Изображение на конструктивном эскизе всегда связано с определенной статической точкой зрения на моделируемое пространство. Гораздо большими возможностями обладает в этом плане визуальная пространственно-графическая модель на базе ЭВМ. Существуюш,ие программы осмотра пространственной сцены позволяют максимально приблизить восприятие композиции на модели к реальной действительности. [c.62]

Для демонстрации широких возможиостей ППП Динамика ЭЭС представляются примеры моделирования ЭЭС, структурно-функциональная схема которой дана на рис. 7.11. На рис. 7.13, а приведены кривые переходных процессов по напряжению СГ для случая PH с широтно-импульсной модуляцией и импульсной активно-индуктивной нагрузкой. Параметры нагрузки характеризуются коэффициентом мощности 0,9 диапазоном относительного изменения 0,4—1,0 длительностью импульса 20 м-с длительностью паузы 5 м/с. Последовательность моделируемых режимов такова включение возбуждения СГ, наброс статической нагрузки мощностью 0,4 от номинальной мощности, включение импульсной нагрузки. [c.230]

В задаче о моделировании дефектов наметились два главных подхода к ее решению динамический и статический. Динамический подход был разработан в основном в работах Виньярда с сотрудниками [55, 70 — 72, 77] главным образом применительно к теории радиационных нарушений в твердых телах. [c.89]

В задаче же о моделировании равновесных конфигураций дефектов при динамическом подходе машине задается некоторая начальная пробная конфигурация дефекта или комплегсса дефектов. Затем система предоставляется самой себе и машина, решая уравнения двизкения атомов кристаллита, следит за изменением конфигурации атомов при приближении системы к конечной статической конфигурации. [c.90]

Статический метод формировался в большом количестве работ по мере совершенствования ЭВМ. Широкое развитие он получил в работах Днсопсона [53, 54, 73 — 76]. При статическом подходе вообгце не исследуется дви-зкение атомов, а определяется лишь их равновесная конфигурация, соответствующая минимуму потенциальной энергии системы. При этом атомы решетки, окружающие кристаллит, обычно рассматриваются как помещенные в упругую среду. Методы машинного моделирования широко применялись в ряде работ для изучения как отдельных точечных дефектов, так и их комплексов. [c.90]

Исследованы механизмы разрушения материалов, армированных волокнами при статическом и циклическом нагружениях. Показана важность и Необходимость рассмотрения разрушения композитов на микроуровне. Причина этого заключается в первую очередь в присущей этим материалам неоднородности и анизотропии, приводящим к существованию многочисленных плоскостей слабого сопротивления (например, сдвигу и поперечному отрыву), по которым, как правило, распространяются трещины. В начале главы коротко рассмотрены виды разрушения однонаправленных слоистых композитов без надрезов при растяжении — сжатии в направлении армирования и перпендикулярном направлении, а также при сдвиге. Акцент сделан на особенностях разрушения этих композитов на уровне компонент. Макроповедение композитов оценивалось на основании анализа неустойчивого развития повреждений, возникших на микроуровне. При помощи модели, названной моделью сдвигового анализа, учитывающей неоднородность композита на микроуровне, теоретически обосновано аномальное влияние диаметра отверстия в слоистом композите на несущую способность. Этот метод анализа также использован для моделирования поведения слоистого композита со сквозным отверстием. [c.33]

В первой части книги представлены некоторые вопросы теории и практики методов, разрабатываемых в Отделе физики неразрушающего контроля АН БССР, а также результа-1Ы исследования физических процессов и явлений, протекающих в материалах при воздействии переменных и постоянных полей, статических и динамических нагрузок. В области теории нелинейных процессов в ферромагнетиках получены общие соотношения для расчетов гармонических составляющих э. д. с. накладных преобразователей в зависимости от коэрцитивной силы, максимальной и остаточной индукции при наложении постоянного и переменного полей. Даны обзор по теории феррозондов с поперечным и продольным возбуждением, практические рекомендации по их применению. Приведены результаты исследований магнитостатических полей рассеяния на макроскопических дефектах, обоснована возможность их моделирования, рассмотрены режимы записи указанных полей при магнитографической дефектоскопии, обеспечивающие максимальную выяв ляёмость дефектов. Анализируется характер изменения магнитных, механических и структурных свойств высоколегированных и жаропрочных сталей в зависимости от режимов термической обработки для обоснования метода контроля по градиенту остаточного поля ири импульсном локальном намагничивании, который широко используется при контроле механических свойств низкоуглеродистых сталей. [c.3]

Таким образом, модернизация серийной установки ИМАШ-5С-65 позволила осуществить сложный эксперимент по моделированию термомеханической обработки (способы ВТМО и ВТМИЗО) и вскрыть кинетику статического возврата и статической рекристаллизации горячедеформированного аустенита. [c.53]

Из определения критерия аТ = idem в дополнение к условиям статического подобия можно получить важное правило моделирования температурных напряжений [c.183]

Согласно литературным источникам в данном случае наиболее существенное влияние может оказать плотность потока или однозначно с ней связанное статическое давление. Однако зависимости скорости реакций от парциального давления активных составляющих могут быть настолько различны, что трудно оценить их без предварительных экспериментальных исследований. Неизвестно, какое влияние оказывают эти реакции на степень разупрочнения материалов, поэтому трудно предложить какие-либо методы моделирования этих процессов и пока следует считать, что оценка работоспособности лопаток, испытуемых на газодинамических стендах, носнт относительный характер. [c.202]

Хорошо разработанные методы строительной механики для определения статических усилий, возникающих в упругих системах маншн, узлов и конструкций, потребовали во мнорих случаях экспериментального определения для машиностроения коэффициентов соответствующих уравнений, а также учета изменяемости условий совместности перемещений по мере изменения форм контактирующих поверхностей вследствие износа иди других явлений, нарастающих во времени. При относительно высокой жесткости таких деталей, как многоопорные коленчатые валы, зубья шестерен, хвостовики елочных турбинных замков, шлицевые и болтовые соединения, для раскрытия статической неопределимости были разработаны методы, основывающиеся на моделировании при определении в упругой и неупругой области коэффициентов уравнений, способа сил или перемещений, на учете изменяемости во времени условий сопряжения, а также применения средств вычислительной техники для улучшения распределения жесткостей и допусков на геометрические отклонения. Применительно к упругим системам металлоконструкций автомобилей, вагонов, сельскохозяйственных и строительных машин были разработаны методы расчета систем из стержней тонкостенного профиля, отражающие особенности их деформирования. Это способствовало повышению жесткости и прочности этих металлоконструкций в сочетании с уменьшением веса. [c.38]

Метод винтовых аффиноров применен также для вычисления тензора перемещений точек статически неопределенных машиностроительных конструкций с учетом продольного сжатия [53]. При помощи винтовых биноров [51 ] удается построить эквивалентные электрические схемы для моделирования упругих стержневых систем с произвольной нагрузкой [57 ] и унифицировать и рационализировать силовые расчеты рам, имеющих в своем составе однотипные стержневые контуры [55]. Многочисленные аспекты метода винтовых аффиноров и биноров см. [56]. [c.128]

Методика опирается на экспериментальное и расчетное исследования механизмов (рис. 1). Статические и динамические эксперименты дают информацию для анализов силового, устойчивости и моделирования, которые, в свою очередь, могут выявить потребность в дополнительных испытаниях. Путем силового расчета определяются предельные значения динамических нагрузок в приводе и наиболее нагруженные детали. При анализе устойчивости находят предельно допустимую величину колебаний, не ухудшаюш их точностных и силовых характеристик механизма, и предельные значения параметров, непосредственно влияющих на равномерность движения. [c.98]

Использование АВМ для исследования динамического взаимодействия колебательных систем и источников энергии ограниченной мощности, описываемых системами нелинейных дифференциальных уравнений, представляет несомненные удобства, особенно тогда, когда аналитическое решение оказывается невозможным. Суть методики моделирования этого класса задач на АВМ, позволяющей изучить эффекты взаимодействия между источником энергии и колебательной системой в зависимости от непрерывного квазистацио-иарного изменения параметров источника, излагается ниже. Возможность использования статических характеристик источника энергии в подобных системах подтверждена натурными экспериментами [1]. [c.12]

Структура матрицы R определяется условиями задачи и требуемой точностью моделирования. Расчетные выражерния для определения коэффициентов статических и вращательных производных даны в работе [2]. По изложенным выше соображениям считаем эти коэффициенты постоян- ными. [c.59]

Проект церкви КолониаГюэль (1898—1914 гг.) был создан на основе висячей модели , оптимизации сжатых конструкций методом статического моделирования. Проект включал косоугольные участки свода, наклонные арки, склоненные стойки и складчатые поверхности стен. Построен был лишь первый этаж, представляющий собой редкое по красоте произведение искусства строительства из кирпича. Гауди решил проблемы сложных форм в деталях конструкций помимо всего прочего с помощью гиперболического параболоида. Складчатая стена крипты бь]ла образована из треугольных плоскостей, а также из перекошенных четырехугольных поверхностей, благодаря чему получались гиперболические параболоиды таким образом, кирпичи от одного слоя к другому постепенно поворачивались. Неодинаковые пролетные участки в зале с колоннами перед криптой заполнялись сводами в форме ГИПАР (рис. 226). [c.113]

Приведены алгоритмы двух программ широкого профиля для раздельного исследования статических и динамических характеристик большой группы стабилизаторов, отличающихся типом клапанов, числом демпфирующих дросселей и их сочетаниями. Даны результаты моделирования переходных процессов. Рио. 5. Библ. Z назв. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...