Зона поверхности теплообмена ПВД

Здесь принято, что нормальная к поверхности разрыва скорость дисперсных частиц у" изменяется в соответствии с идеализированной схемой прохождения частицей поверхности скачка давлений [р] в газе без возмущения частицей полей давления перед и за скачком и без вязкого взаимодействия, которое не успевает сказаться. Последнее уравнение (1.3.37) следует из того, что в узкой зоне скачка теплообмен с газом также не успевает изменить внутреннюю энергию частиц. В [9] проведена классификация разрывов. [c.43]

Высокая степень чистоты внутренних поверхностей теплообменного аппарата необходима для защиты активной зоны реактора от загрязнения. В конструкции аппарата нужно применять только материалы, обладающие, помимо приемлемых прочностных свойств устойчивостью против коррозии при длительном воздействии теплоносителей и промывочных сред. После изготовления или ремонта все внутренние поверхности аппарата должны быть тщательно очищены от следов сварки, грязи и жиров, для чего производят механическую чистку, обезжиривание (дихлорэтаном или другим растворителем), промывку и сушку. [c.41]

Необходимое время подогрева и охлаждения материала в шахтной печи г определяется процессом теплоотдачи от газов к наружной поверхности кусков и условиями распространения тепла внутри кусков. В зоне охлаждения теплообмен происходит исключительно конвекцией. В зоне же подогрева наряду с конвекцией происходит излучение трехатомных газов. [c.277]

Для упрощения задачи переходный слой и вязкий подслой объединим в одну зону — пристенный слой. Так как количество частиц в единице объема газовзвеси сравнительно невелико и их касание поверхности как правило, точечное, то кондуктивный теплообмен между частицами и стенкой учитывать не будем. При перемещении газовых и твердых частиц между указанными зонами скорость и температура компонентов в ядре (и. 180 [c.180]

В опытах по теплообмену была использована стационарная методика. Обнаружено резкое отличие интенсивности локального теплообмена шара в некоторых его зонах от среднего по поверхности, а также ухудшение теплоотдачи по сравнению с чистым воздухом (особенно при х<10). Согласно рис. 7-12 характер изменения ло- [c.243]

В этой постановке рассмотрены теплообмен и диффузия сферических частиц при их обтекании потоком несжимаемой жидкости. В зависимости от чисел Рейнольдса обтекания Рво использовались поля скоростей ползущего движения (Reo 1) или соответствующие аналитические решения, полученные с помощью сращиваемых асимптотических разложений, справедливые при Reo — 1 -т- 10. Кроме того, использовались различные численные решения и схематизации поля скоростей (тонкий пограничный слой вблизи поверхности, зона отрыва за частицей, потенциальное поле скоростей вне погранслоя и т. д.). В этой постановке определено влияние относительного обтекания на теплообмен и массообмен сферической частицы с потоком в стационарном процессе. Указанное влияние характеризуется числами Пекле [c.262]

Представляет интерес определить длину г зоны тепловой стабилизации. Ее оценим с помощью (3.16) как расстояние от входа, где становится малым вызванное теплообменом на внутренней поверхности возмущение относительной температуры охладителя д [c.54]

При конвективном теплообмене теплота с поверхности уносится жидкостью или газом, которые перемещаются относительно поверхности. Движение жидкости или газа может возникать вследствие различной плотности нагретых и ненагретых зон или в результате принудительной циркуляции жидкости и газа. [c.145]

На рис. 6.2 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи а от плотности теплового потока q при кипении воды в большом объеме под атмосферным давлением. Участок АВ этой кривой соответствует конвективному теплообмену в однофазной среде в условиях естественной конвекции. Участок D характеризует область развитого пузырькового кипения, при котором на теплоотдающей поверхности наблюдается уже весьма большое число действующих центров парообразования. Между областями естественной конвекции в однофазной среде и развитого пузырькового кипения имеется переходная зона, в которой паровую фазу генерируют отдельные центры. С увеличением плотности теплового потока число действующих центров парообразования быстро растет и это способствует интенсификации процесса теплообмена. Многочисленные опытные данные показывают, что в области развитого пузырькового кипения коэффициент теплоотдачи а пропорционален плотности теплового потока, q в степени, примерно равной 0,7 , т. е. [c.164]

Течение теплоносителей в активной зоне ядерных реакторов, теплообменников, парогенераторов практически всегда носит турбулентный характер. Поэтому ниже рассматривается теплообмен лишь при турбулентном течении жидкостей и газов в каналах различной формы, а также теплообмен при продольном и поперечном обтекании пучков труб или других поверхностей. Разбираются случаи вынужденной, свободной и смешанной конвекции. Интенсивность конвективной теплоотдачи жидкостей и газов при турбулентном течении определяется коэффициентом теплоотдачи, который, как правило, относится к разнице температур стенки и средней температуры среды а = — tf). [c.51]

Теплообмен в активной зоне ядерного реактора обладает рядом особенностей, которые необходимо принимать во внимание при расчете температурных полей. Традиционный метод расчета температур поверхности не учитывает неравномерности тепловыделения по высоте активной зоны. При определении температуры оболочки твэла расчет ведется по формуле [c.85]

Лучистый теплообмен в этой зоне целесообразно считать по формулам, применяемым для обычных камерных топок с пылеугольным сжиганием. При этом степень черноты поверхности слоя можно принимать [60] равной [c.123]

При неизменном коэффициенте теплопередачи К возможны два пути поддержания постоянства t изменение величины теплопередающей поверхности Н или изменение температуры теплоносителя Первый из указанных способов, т. е. изменение величины активной теплопередающей поверхности Н путем затопления части трубчатой поверхности конденсатом, широко используется на практике. Однако этот метод при типовой конструкции теплообменных аппаратов с расположением зоны завершения конденсации в нижней части аппарата не позволяет осуществлять нормальную, непрерывную вентиляцию. Поэтому по возможности следует применять другой метод — повышение конечной температуры теплоносителя. [c.220]

В связи с изложенным получение высокой степени декарбонизации конденсата оказалось невозможным в теплообменных аппаратах, в которых зона наивысшей концентрации СО2 находится в непосредственном контакте с поверхностью конденсату. [c.222]

Под действием центробежных сил процессы тепло- и массообмена в ЦТТ протекают значительно интенсивнее, чем в обычных ТТ. Поле центробежных сил усиливает естественную конвекцию, что приводит к увеличению коэффициентов теплоотдачи от стенки испарителя к рабочей жидкости возрастает значение критической плотности теплового потока при кипении, значительно увеличивается тепловой поток, передаваемый ЦТТ, по сравнению с капиллярными ТТ и термосифонами. В зоне охлаждения центробежные силы эффективно удаляют пленку жидкости с поверхности конденсации, в результате достигаются высокие значения коэффициента теплоотдачи. Интенсифицируется также теплообмен ЦТТ с окружающей средой. Вышеперечисленные факторы делают возможным создание на базе центробежных тепловых труб компактных высокоэффективных теплопередающих устройств, а также различного рода теплообменников. [c.81]

Если не учитывать теплообмен ЦТТ с окружающей средой и не рассматривать теплопередачу через стенки, то величина теплового потока, передаваемого ЦТТ, зависит от протекания двух процессов теплообмена при кипении рабочей жидкости в зоне нагрева ЦТТ и при конденсации пара в зоне охлаждения. На интенсивность этих процессов существенное влияние оказывают поле центробежных сил, организация движения рабочей жидкости по поверхности теплообмена, взаимодействие потоков пара и жидкости, наличие неконденсирующихся газов, состояние поверхности теплообмена и др. [c.84]

Все рассмотренные выше уравнения для расчета аг установлены на основании опытных данных, полученных на одиночных трубах, без учета того, что в реальных условиях мы имеем дело с поверхностью нагрева в форме трубного пучка. Нами было установлено, что при генерировании пара на поверхности трубного пучка на коэффициент теплоотдачи влияют такие факторы, как плотность компоновки трубок в пучке, а также отношение Sjda. Процесс теплообмена в этом случае следует рассматривать для зоны, где Re (m + l)<10, и зоны, где Re(m -f-1) 10. Первая из зон соответствует теплообмену, где наблюдается движение парожидкостной смеси с расположенных ниже рядов труб, вторая — теплообмену, где это влияние значительно уменьшается. [c.148]

Экспериментальное исследование теплообмена между псевдоожиженным слоем и горизонтально расположенным пучком не выявило существенного влияния на величину а щага труб, что согласуется и с данными [123]. Разница между коэффициентами теплообмена слоя и трубных пучков с шагом 39 и 19 мм не превышала 8—12% во всем диапазоне давлений, вплоть до 8,1 МПа. Таким образом, в псевдоожиженном слое крупных частиц под давлением коэффициенты теплообмена между слоем и горизонтальным трубным пучком практически не зависят от шага труб в пучке. Причем интересно отметить, что с уменьшением шага коэффициенты теплообмена несколько увеличиваются. На рисунках точки, соответствующие наиболее тесному пучку (s = 19 мм), систематически располагаются выше. Хотя реальная скорость фильтрации газа при горизонтальном пучке является переменной по высоте аппарата, влияние изменения ее несущественно, как и при вертикальном расположении труб. Проявление его, очевидно, возможно не столько благодаря росту средней скорости газа у теплообменной поверхности, сколько за счет улучшения условий разрушения сводов в кормовой зоне труб, которые обычно наблюдаются в слоях мелких частиц. Кроме того, рост коэффициентов теплообмена с уменьшением шага труб в пучке может вызываться также тор.мозящим действи- [c.124]

Напомним, что этот процесс во многих случаях лимитируется турбулизироваиным при малых числах Рейнольдса пограничным слоем у поверхности частиц, а при тормозится из-за растущей стесненности движения частиц. Однако во всей области газовзвесй (0< <М-<Цкр) межкомпонентный теплообмен остается настолько интенсивным, что температурный градиент в ядре потока считаем практически незначительным основная его часть приходится на внешнюю, пристенную зону потока. Условия, при которых межкомпонентное температурное равновесие не соблюдается, рассматриваются далее. [c.182]

По представлениям 3. Ф. Чуханова Л. 316, 317], основанным на анализе процессов в слое с точки зрения внешней задачи, влияние соседних частиц и их точек соприкосновения проявляется в ранней турбулизации газовой фазы. По-видимому, эта турбулизация охватывает часть свободно омываемой поверхности твердых частиц, но не затрагивает газовую прослойку, непосредственно примыкающую к местам контакта и образующую застойную зону. По данным [Л. 7] коэффициент массо-передачи в широком диапазоне чисел Рейнольдса очень неравномерен по поверхности шариков продуваемого неподвижного слоя. Он резко уменьшается в точках контакта частиц н увеличивается в свободно обдуваемых местах. Аналогичный результат был получен Дентоном [Л. 351] при Re = 5 000 ч-50 ООО. В движущемся слое при прочих равных условиях можно ожидать уменьшения застойных зон на поверхности частиц. Исходя из предположения, что теплообмен в слое является типично внешней задачей, 3. Ф. Чуханов [Л. 316] на основе гидродинамической теории теплообмена показал, что для турбулентного режима [c.318]

При углублении поверхности испарения температура внутри материала ниже, чем на его внешней поверхности. Таким образом, в зоне испарения создается температурный папор, увеличивающийся от на поверхности материала до на поверхности испарения. А с увеличением температурного напора в направлении потока теплоты (от поверхности материала внутрь) увел1[-чивается коэффициент теплоотдачи. Следовательно, при углублении поверхности испарения коэффициент теплоотдачи больше, чем при испарении на внешней поверхности. При этом с уменьшением интенсивности массообмена (к концу процесса сушки) снижается и интенсивность теплообмена. Поэтому массообмен влияет на теплообмен. [c.514]

Представленные на рис, 3.4 данные позволяют сделать следующие выводы относительно допустимых значений параметра St , в рассмотренном варианте подачи охладителя по нормали к входной поверхности. Нереален случай (например, для St, , = 1), когдаинтенсивностьтеплооб-мена на входе выше, чем интенсивность внутрипорового теплообмена (если можно так сказать о величинах различной физической природы). Существует фиксированное значение St°, при котором теплообмен на входной поверхности оказывает такое же влияние на распределение температур в зоне тепловой стабилизащ1и, как и внутрипоровой теплообмен. Оно соответствует случаю, когда определяемое только внутрипоровым теплообменом изменение зависимостей б и в области стабилизированного теплообмена (z > z ) может быть продолжено до входной поверхности. Это выполняется при Q=0, откуда находим [c.55]

Для принятых значений А к В изменение St , оказьгаает заметное влияние на распределение температур див только в пределах входной части твэла — в зоне влияния теплообмена на внутренней поверхности (на рис. 3.8 при Z > 0,2). За ее пределами (z > 0,2) распределение д и в определяется внутрипоровым теплообменом (параметрами А, В), Основное воздействие параметра St , на распределение и 0 на входном участке проявляется с помощью третьего слагаемого в выражениях (3.29), (3.30) вследствие того, что коэффициент Сз является знакопеременной функцией от Stj4,. [c.56]

Протяженность входной зоны снижается при увеличении А (что объяо няется ростом роли внутрипоро-вого теплообмена по сравнению с теплообменом на входной поверхности), и в этой зоне происходит все более резкое изменение, [c.57]

Из физических соображений, что интенсивность конвективного теплообмена на входе ниже интенсивности йу внутрипорового теплообмена (если можно так сказать о величинах различной физической природы) следует, что по мере удаления охладителя от входной поверхности разность температур в - д должна убывать. Используя условие на входе (в -1 )1 (в - = 1 или вытекающее отсюда условие Сз =0, найдем то предельное значение St , при котором теплообмен на входной поверхности оказывает такое же влияние на распределение температуры во входной зоне, как и внутрипоровой теплообмен [c.58]

Однако в некоторых случаях (при очень высоких внешних тепловых потоках) температура проницаемой матрицы очень быстро возрастает в области испарения и достигает в сечении Z величины Т перегрева жидкости до завершения ее полного испарения. После этого жидкость перестает смачивать пористый материал, микропленка свертывается в микрокапли, и происходит резкая смена режима течения двухфазного потока с высокоинтенсивным теплообменом при испарении микропленки на режиме движения во второй зоне Z K дисперсного потока перегретого пара с микрокаплями жидкости. Этот режим отличается относительно низкой интенсивностью внутрипорового конвективного теплообмена. Нужно отметить, что именно такому характеру истечения парокапельного потока из стенки при высокой температуре ее внешней поверхности, значительно превышающей величину Г, соответствуют приведенные на рис. 6.3 экспериментальные данные. [c.134]

Кипение на горизонтальном пучке гладких труб. Средине значения коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке горизонтальнЕ)1Х труб больше, чем на одиночной трубе. Пузырьки пара, поднимающиеся с нижних рядов труб на верхние, интенсифицируют теплообмен на вышележащих трубах за счет турбулнзацни пограничного слоя и создания дополнительных центров парообразования. Испарители холодильных машин обычно работают при небольших плотностях теплового потока и низких температурах кипения. При таком режиме теплоотдача на пучке гладких труб в аммиачных аппаратах происходит в зонах свободной конвекции и неразвитого пузырькового кипения, а в хладоновых аппаратах — в области неразвитого и в начале развитого кипения. Влияние пучка на теплоотдачу сказывается тем меньше, чем больше шероховатость поверхности труб, давление и тепловой поток. [c.206]

Движение материала, подвергающегося термообработке, также тесно связано с тепловым режимом печи и оказывает большое влияние на скорость технологического процесса. Так, движение расплава в реакторе фосфорных или хлорбариевых печей играет решающую роль в равномерном нагреве расплава, а движение твердых материалов, например во вращающихся барабанных печах, имеет определяющее влияние на скорость и полноту процесса переработки, так как от интенсивности движения и перемешивания зависят величина активной реакционной поверхности и теплообмен в зоне контакта. [c.255]

Линии тока (ф = onst) и изотермы (Т = onst), полученные в результате решения уравнений (2.110) —(2.112) для прямоугольной полости с нагретым выступом, показаны на рис. 2.17. Интенсивность теплообмена в рассматриваемых условиях зависит не только от критериев Gr и Рг, но и в значительной мере от относительных размеров полости. Этими факторами, в частности, определяется форма течения. При первой, одновихревой форме течения (рис. 2.17, б) основное количество теплоты передается от вертикальной поверхности выступа, в то время как над горизонтальной поверхностью существует застойная зона. При второй форме с основным вихрем над выступом (рис. 2.17, в) интенсивный конвективный теплообмен [c.120]

В ш аровыхи горизонтальных цилиндрических прослойках циркуляция жидкости может протекать согласно схеме, изображенной на рис. 10-8,6—ж. Течение развивается лишь в зоне, лежащей выше нижней кромки нагретой поверхности. Ниже этого уровня жидкость неподвижна. Если же нагрета внешняя цилиндрическая поверхность, то движение жидкости охватывает пространство, расположенное ниже верхней кромки холодной поверхности. При интенсивном теплообмене движением может быть охвачена вся жидкость. [c.240]

Во многих теплообменных устройствах современной энергетики и ракетной техники поток теплоты, который должен отводиться от по- верхности нагрева, является фиксированным и часто практически не зависит от температурного режима теплоотдающей поверхности. Так, теплоподвод к внешней поверхности экранных труб, расположенных в топке котельного агрегата, определяется в основном за счет излучения из топочного пространства. Падающий лучистый поток практически не зависит от температуры поверхности труб, пока она существенно ниже температуры раскаленных продуктов сгорания в топке. Аналогичное положение имеет место в каналах ракетных двигателей, внутри тепловыделяющих элементов (твэлов) активной зоны атомного реактора, где происходит непрерывное выделение тепла вследствие ядерной реакции. Поэтому тепловой лоток на поверхнасти твэлов также является заданным. Он является заданным и в случае выделения теплоты при протекании через тело электрического тока. [c.322]

Измерение микротвердости и микроструктуры в де-формированном поверхностном слое образца показало резкую неравномерность ее распределения и различную степень пластической деформации. Формирование структуры рабочего слоя в процессе удара определяется исходной структурой материала, продолжительностью времени контакта, контактной температурой, скоростью приложения нагрузки. При и = 3,2 м/с и W== ,2 Дж максимальная микротвердость на поверхности удара составляет 12 000 МПа, минимальная — 4200 МПа. Измерение микротвердости по поверхности и по глубине образца после удара показало, что распределение микротвердости в зоне удара неравномерное. Неравномерно распределяется и температурное поле. Динамический характер пластического деформирования, во время которого теплообмен в зоне контакта практически отсутствует, вызывает на пятнах фактической площади контакта мгновенные скачки температуры, т. е. температурные вспышки, величина которых при тяжелых режимах намного превышает среднкно температуру. Несмотря на то, что глубина действия температурных вспышек при ударе локализуется в слое толщиной несколько микрометров, они способствуют структурным превращениям и изменению микротвердости. В некоторых случаях удалось наблюдать полоски вторичной закалки. Их микротвердость составила 12 880 МПа. Микротвердость подстилающего слоя на расстоянии 0,01 мм от поверхности меньше мик-ротвердости металлической основы и составляет 3300 МПа, что соответствует приблизительно температуре 400 500° С. Следовательно, при единичном ударе в зоне контакта в отдельных микрообъемах возникают температурные скачки, упрочняющие эти участки. Под ними и вблизи них находятся участки, микротвердость которых ниже исходной, а температура достигает лишь температуры отпуска. Наблюдаемые температурные изменения связаны с изменениями структуры и прочностных свойств соударяющихся материалов. [c.146]

Продукты коррозии кристаллизуются в низкотемпературной зоне, вызывая забивки системы и усложняя работу насосов, арматуры, резьбовых соединений, или в виде летучих нитратокомплексов переносятся в горячую зону, где при температурах от 150 до 400 °С (в зависимости от давления) отлагаются на поверхности оборудования в виде плотных очень трудно удаляемых оксидных пленок, ухудшающих теплообмен и затрудняющих работу теплоэнергетических контуров. Образование отложений происходит даже при концентрации нитратокомплексов 0,005 % [II]. [c.282]

Оценки влияния этих зон на точность расчета прямоточного испарителя показали, что погрешность определения поверхности теплообмена при расчете испарителя без учета зоны улучшенного теплообмена составляет менее 1% [4.14]. Это обусловлено высокой интенсивностью теплоотдачи кипящей N304 по сравнению с теплообменом газовой фазы по горячей стороне. [c.126]

Рекуперативный теплообмен также происходит через смоченную поверхность и поверхность водяных струй, капель и брызг. Однако в насадочных аппаратах возможен и регенеративный теплообмен, т. е. дымовые газы отдают теплоту сухой, несмо-ченной части насадки (при недостаточном орошении), которая затем передается воде при изменении характера орошения. Сложность обстановки в слое орошаемой насадки еще больше усиливается при ее засыпке навалом, характеризующейся многочисленными застойными зонами. Да и при кольцевых насадках, уложенных рядами, возможны зоны с ослабленным тепло-и массообменом смоченной поверхности. Поэтому в насадочных контактных аппаратах различают (причем разными авторами они называются и трактуются по-разному) следующие поверхности а) геометрическая б) смоченная (или мокрая, хотя в эти понятия иногда вкладывается разный смысл) в) активная (полезная, эффективная) или контакта фаз, состоящая из большей части смоченной поверхности и поверхности струй, капель и брызг. Отношение смоченной поверхности к полной геометрической называют коэффициентом смачиваемости (или смачивания), а отношение активной поверхности или поверхности контакта фаз к полной геометрической — степенью использования поверхности, коэффициентом эффективности, долей активной поверхности. [c.27]

По данным УЭМП для аппаратов различного типа концентрация СО2 в вентиляционном паре колеблется в весьма широких пределах от 10 до 10 000 мг кг. Значение этого показателя зависит не только от расхода вентиляционного пара и содержания СО2 в греющем паре, но и в наибольшей степени от того, как организовано концентрирование СО2 в данном теплообменном аппарате. В частности, весьма важно установить, имеет ли аппарат четко зафиксированную зону максимальной концентрации СО2. Для предварительных расчетов можно рекомендовать нормативное значение С0 в пределах 500—1500 лгг/кг. При указанных пределах и избыточной концентрации ОО2 в греющем паре в пределах 10—40 мг кг необходимый размер расхода вентиляционного пара составляет 1— 3%. На возможность удаления такого количества пара должны быть раюочитаны трасса для отвода некандбн1сирующих ся газов, поверхность охладителя и мощность эжекциониого устройства. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...