Испаритель прямоточный

Рис. 11.7. Распределение температур и ПЛОТНОСТИ теплового потока в испарителе прямоточного ПГ, обогреваемого жидким металлом

Типичное распределение температур и плотностей тепловых потоков в испарителе прямоточного ПГ, обогреваемого жидким металлом, показано на рис. 11.7. [c.188]

Вначале на установках применялись испарители объемного типа с внешним обогревом в связи с повышенной коррозией в зоне кипения. В дальнейшем после отработки технологии стенды сооружались только с испарителями прямоточного типа ввиду их большей технологичности и безопасности. Нагревание прямоточных испарителей и перегревателей производилось непосредственным пропусканием электрического тока низкого напряжения. Подключение осуществлялось по трехточечной схеме, что исключало необходимость применения электроизоляции от контура парогенераторов. [c.36]

Испарители прямоточные ребристые 12 — 670 [c.332]

В зависимости от способа организации движения рабочего тела в испарителе парогенераторы АЭС подобно паровым котлам классифицируют на парогенераторы с естественной циркуляцией, с многократно принудительной циркуляцией и прямоточные. [c.246]

В испарителях, устанавливаемых на блоках с прямоточными котлами (где предъявляются особо высокие требования к качеству питательной воды), наряду с промывкой пара питательной водой проводится промывка конденсатом. Устройство по промывке пара конденсатом устанавливается над промывочным листом, на который подается питательная вода испарителя, и имеет такую же конструкцию. Расход подаваемого на промывку конденсата не превышает 4—Ь% от производительности испарителя. [c.374]

Порядок расчета, излагаемого ниже, рассматривается применительно к схеме прямоточного ПГ, показанной на рис. 11.5. ПГ состоит из /и параллельных ниток, каждая из которых имеет три модуля (испаритель, основной пароперегреватель, промежуточный пароперегреватель). [c.185]

В испарительном участке регенератора-испарителя происходит процесс кипения теплоносителя практически при постоянной температуре (температуре насыщения). По способу кипения испарители делятся на погружные (кипение в объеме) и прямоточные (кипение в трубах). [c.124]

В прямоточных испарителях происходит изменение паросодержания потока по длине от 0 до 1 и поэтому наблюдается большое количество различных режимов течения парожидкостной смеси [4.11]. Таким образом, в прямоточных испарителях на процесс теплообмена при кипении, кроме обычных факторов (плотность теплового [c.125]

На рис. 4.4 показаны профили коэффициентов теплоотдачи по длине испарителя и экономайзера, которые также нелинейно изменяются вдоль теплообменных аппаратов. В прямоточном испарителе (рис. 4.4, а) в месте граничного паросодержания Хгр наблюдается резкий скачок коэффициента теплоотдачи по холодной стороне, обусловленный переходом от одного механизма теплообмена к другому. При ЛГ-<Хгр в испарителе происходит кипение теплоносителя, а при основной вклад в коэффици- [c.138]

Гиг. 91. Прямоточный ребристый испаритель. [c.670]

Изъятие масла из фреонового испарителя производится путём непрерывного отбора незначительного количества жидкого агента с растворённым в нём маслом, последующим испарением агента в отдельном прямоточном испарителе (теплообменнике) и сливом оставшегося масла во всасывающую линию. Доля отводимого агента не должна быть более 1% от количества, притекающего из конденсатора. Испарение отводимого агента используется обычно для переохлаждения жидкого агента на пути его к регулирующему вентилю. [c.704]

Кипящий водяной экономайзер (рис. 69) представляет собой вертикальный теплообменный аппарат, поверхность нагрева которого состоит из U-образных труб 16 X X 1,5 мм и имеет конструкцию, аналогичную конструкции пучков испарителя. Движение теплоносителей прямоточное. Греющая вода, состоящая из конденсата греющего пара, выходящего из испарителя, и воды, отсепарированной в барабане первого контура, проходит в трубах питательная вода при температуре, близкой к температуре насыщения, подается [c.62]

Так как любые твердые частицы накипи в воде будут осаждаться в прямоточных трубах и ухудшать условия работы, требуется тщательная водоподготовка. Испытания испарителя показали, что загрязнения могут не превышать 0,06-%при постоянной нагрузке и кратковременно увеличиваться до 0,2-10 % при ее изменении. При неустойчивой работе можно ожидать даже (1 2,5) 10- % твердых осадков. [c.116]

Концентрирование растворенных веществ осуществляется либо упариванием воды в парогенераторах с многократной циркуляцией, из которых растворимые загрязнения выводятся вместе с продувочной водой, либо в испарителях с удалением их в виде концентратов. В некоторых случаях, особенно при использовании прямоточных парогенераторов, концентрирование растворимых веществ производится химическим обессоливанием в ионообменных фильтрах части или всего потока конденсата за конденсатным насосом. [c.135]

Особенности теплового расчета прямоточных парогенераторов. В прямоточном парогенераторе приходится учитывать различие в интенсивности работы отдельных участков испарителя. При паросодержании 60—70% и более по ходу испаряемой воды наступает резкое ухудшение теплообмена вследствие нарушения режима устойчивого омывания поверхности нагрева кипящей жидкостью. В связи с этим начальный участок испарителя рассчитывают по формулам для развитого кипения в трубах, а на участке с паросодержанием более 60—70% коэффициенты теплоотдачи принимаются теми же, что и для пара. Некоторое занижение среднего коэффициента теплопередачи при этом идет в запас расчета. [c.228]

ПГ прямоточный состоит из двух вертикальных цилиндрических корпусов диаметром около 1 м каждый. Трубный пучок испарителя включает 60, а пароперегревателя 90 змеевиков. Трубные доски в каждом из корпусов размещены по торцам. Направление движения натрия в пароперегревателе — снизу вверх, в испарителе — сверху вниз вода и пар движутся в обратном направлении. Такое движение натрия и воды в испарителе обеспечивает более интенсивную естественную циркуляцию во втором контуре и в аварийных режимах [3]. [c.74]

В некоторых аппаратах, например в испарителях холодильников и прямоточных котлах, паросодержание изменяется от нуля до единицы. В системах такого рода реализуются отмеченные выше механизмы теплообмена. Поэтому конструктору, проектирующему подобные системы, необходимо иметь надежные сведения о характере теплообмена и знать, в какой части системы он происходит. Настоящая работа была предпринята с целью решения этой проблемы. Необходимо было найти закономерности изменения механизма теплообмена в зависимости от паросодержания в сочетании с изменением режимов течения. За режимами тече- [c.253]

Прямоточные парогенераторы, работающие на докритических параметрах, гораздо более чувствительны к минеральным примесям, так как вода полностью превращается в пар в испарителе. Сначала пар выделяется из воды в виде пузырей, потом стенки покрываются пленкой воды, в то время как центральная часть трубы заполняется паром. В осушающей зоне остатки воды удаляют- [c.180]

По правилам технической эксплуатации для котлов с давлением 4,0— 10,0 Мн/м солесодержание насыщенного пара (в пересчете на сульфат натрия) должно быть не выше 200 мкг/кг, а при давлении выше 10,0 Мн/м — до 50 мкг/кг для конденсационных электростанций и до 80 мкг/кг для ТЭЦ. Содержание кремниевой кислоты (в пересчете на 5101 ) для котлов с давлением 7,0 Мн/м и выше должна быть не больше 20 мкг/кг на конденсационных электростанциях и до 30 мкг/кг на ТЭЦ. Для прямоточных котлов при всех давлениях необходимо, чтобы солесодержание солей в питательной воде в пересчете на сульфат натрия было не выше 50 мкг/кг, а солесодержа-ние кремниевой кислоты — не больше 20 мкг/кг. Такие же требования должны предъявляться к дистилляту испарителей установок с прямоточными котлами. [c.364]

Продувки котла по времени действия могут быть периодические и непрерывные. Периодические продувки проводят из нижних барабанов и коллекторов котлов, непрерывную продувку осуществляют из барабана котла (при двухбарабанных котлах — из верхнего). Вода непрерывной продувки подается в расширитель ( /, рис. 19-1), в котором ее давление падает до атмосферного. Образовавшийся пар поступает в деаэратор, где его тепло используется, а оставшаяся в расширителе вода по пути в сливной колодец часто пропускается через теплообменник, где используется еще часть ее тепла. Так как полностью избежать накипе-образования только улучшением качества питательной воды не удается, в котловую воду вводят соли фосфорной кислоты (фосфатирование), благодаря чему соли кальция и магния выделяются не в форме накипи, а в виде подвижного шлама, удаляемого из котла продувкой. Поскольку прямоточные котлы не могут работать с продувкой, их питают конденсатом от паровых турбин, а потери пара и конденсата возмещают дистиллированной водой, получаемой в испарителях, или химически обессоленной водой. Удаление из прямоточного котла осевших солей осуществляют в период остановки его на ремонт водной или кислотной промывкой его. [c.321]

Нарушение сплошности пленки в процессе испарения последней приводит к значительному снижению коэффициента теплоотдачи и к скачкообразному повышению температуры стенки канала (ниспадающая ветвь кривой 2 на рис. 8.4). Явление ухудшения теплоотдачи, обусловленное высыханием жидкой пленки, получило название кризиса теплообмена второго рода 1[45]. В закризисной области поток пара, омывающий теплоотдающую поверхность, несет в себе мелкие капли жидкости. Выпадение капель на стенку и их испарение обеспечивают более высокую интенсивность теплообмена по сравнению с процессом теплоотдачи к перегретому пару при прочих равных условиях. Эту область называют областью ухуд шенных режимов теплоотдачи. Режимы ухудшенной теплоотдачи, если они устанавливаются даже на части поверхности теплообмена аппарата, снижают значение коэффициента теплоотдачи для всей 1юверхности в целом. Однако такие режимы во многих случаях полностью исключить нельзя. В прямоточных парогенераторах, в некоторых типах испарителей холодильных машин они всегда имеют-место. [c.230]

В практике часто встречаются случаи, когда теплоемкость массового расхода первичного или вторичного теплоносителя i или Сг— бесконечно большая величина (процесс передачи теплоты в парогенераторах, испарителях, конденсаторах различных типов и пр.). В этих условиях температура одного из теплоносителей остается постоянной по всей поверхности, а противоточпая и прямоточная схемы движения становятся равноценными. [c.452]

Оценки влияния этих зон на точность расчета прямоточного испарителя показали, что погрешность определения поверхности теплообмена при расчете испарителя без учета зоны улучшенного теплообмена составляет менее 1% [4.14]. Это обусловлено высокой интенсивностью теплоотдачи кипящей N304 по сравнению с теплообменом газовой фазы по горячей стороне. [c.126]

Следовательно, при расчете коэффициентов теплоотдачи по холодной стороне в прямоточном испарителе с теплоносителем N304 его достаточно разбивать на два [c.126]

На рис. 4.2—4.4 показаны результаты расчета прямоточного регенератора по программе, блок-схема которой приведена на рис. 4.1, при следующих исходных данных температура теплоносителя на входе по горячей стороне Гг, вх = 700К давление теплоносителя на входе по горячей стороне Яг, вх = 20бар температура теплоносителя на входе по холодной стороне Гх, вх = 340 К, а на выходе Гх, вых = 475 К давление теплоносителя на входе по холодной стороне Ях. вх= 75 бар. В качестве поверхности теплообмена были рассмотрены технически гладкие трубы диаметром 10x1 мм. Схема течения теплоносителей в данном регенераторе-испарителе противоточная, при- [c.136]

Рис. 4.4. Изменение коэффициентов теплоотдачи по длине прямоточного испарителя (а) и экономайзера (б) с теплоносителем N264 (рш=700 кг/м )

Для расчета испарительных участков необходимо знать коэффициенты теплоотдачи при кипении N264. Как следует из экспериментальных данных [5.12—5.14], коэффициент теплоотдачи при кипении N204 в большом объеме (испаритель погружного типа) и при течении в трубах, когда ш <1 м/с (прямоточный парогенератор), определяется уравнением [c.193]

В шкафах часто применяют прямоточные испарители в виде змеевиков, припаянных к внутреннему кожуху с внешней его стороны. При этом металл кожуха играет роль рёбер на змеевике. Достоинством испарителей этого типа является лёгкость удаления инея недостатки длинных змеевиков — значительная потеря напора вдоль змеевика, недопустимая при низких давлениях кипения смоченность малой части поверхности трубы агентом низкие коэфициенты теплоотдачи. [c.707]

По ходу газа расположены пароперегреватель, испаритель и экономайзер. Экономайзер и пароперегреватель выполнены про-тивоточными, а испарительная секция — прямоточной. Так как [c.78]

Так как при испарителях необходима, как правило, химическая водоочистка (предочи-стка), на современных конденсационных станциях и ТЭЦ с малыми потерями конденсата чаще применяют химическое приготовление добавочной воды без испарителей. На таких станциях в СССР применяют испарители лишь в случае особенно низкого качества исходной воды (воды Донбасса, морская вода), когда при восполнении потерь химически очищенной водой резко увеличивается продувка котлов и снижается экономичность установки или поддержание рекомендуемого водного режима котлов становится невозможным. Для прямоточных котлов без сепараторов применение испарителей необходимо. [c.158]

Большое значение для выбора типа котельного агрегата имеет принятый тип водо-подготовки. Так, например, при установке прямоточных котлов высокого давления (без сепараторов) надо считаться с осаждением е котле значитель,пой части солей, вносимых с питательной водой. Поэтому установка прямоточных котлов диктует необходимость такой очистки питательной воды, которая оставляла бы минимальное количество солей. Для этой цели могут быть применены сложные схемы химического обессоливания или испарительные и паропреобразовательные установки с глубокой предварительной очисткой добавочной воды. В случае же установки котлов других типов, допускающих организацию ступенчатого испарения и непрерывной продувки, при тех же величинах добанми очищенной воды часто можно обойтись более простой водоподготовкой и отказаться от испарителей и паропреобрааователей. [c.129]

В ПГ с многократной естественной циркуляцией подбором соответствующей кратности циркуляции можно получить паросодер-жание в испарителе меньще Хрр, что приведет к снижению температурных пульсаций в стенках теплопередающих труб. Следует заметить, что в прямоточных ПГ также можно получить бескризисную работу испарителя за счет интенсификации процесса теплообмена (используя завихрители, спиральные ребра, накатку поперечных гофр, специальной обработки стенки теплопередающей трубы и т. д.). Однако это требует проведения экспериментальных исследований, отработки технологии изготовления труб как показывает опыт, только конструкционными решениями органичиться при этом не удается. [c.43]

Большая длина труб, характерная для однобухтовых змеевиковых трубных пучков, в целом дает положительный эффект для прямоточных ПГ АЭС. Повышение массовой скорости пароводяной среды отодвигает границу зоны ухудшенного теплообмена к началу испарителя, в результате чего уменьшается температурный [c.52]

Феникс . ПГ этой АЭС прямоточные секционные. Схема ПГ показана на рис. 3.12. Секции состоят из модулей экономайзера-испарителя С, пароперегревателя В и промежуточного пароперегревателя А. Все модули выполнены по типу пучок труб в трубе и имеют вид 8-образных змеевиков. Во всех модулях натрий движется в межтрубном пространстве, а рабочее тело — внутри труб. В ПГ 36 секций, в каждом модуле внутри наружной трубы располагаются 7 труб теплопередающей поверхности. Диаметр наружной трубы равен 194X6,5 мм в модулях испарителя и пароперегревателя и 194X5,5 мм в модуле промежуточного пароперегревателя. Коллекторы теплоносителя имеют фланцевое соединение, закрытое при нормальных условиях работы разрывной мембраной. При повышении давления теплоносителя в случае образования течи мембрана разрывается и продукты взаимодействия отводятся в специальную камеру, предусмотренную в схеме станции [7]. [c.83]

Форт-Сент-Врейн. Оборудование первого контура имеет интегральную компоновку в бетонном корпусе под активной зоной расположены два ПГ и четыре газодувки. Каждый из двух ПГ состоит из шести модулей. Гелий из активной зоны через отверстия в опорной плите поступает в межтрубное пространство модулей ПГ, включенных по обоим теплоносителям параллельно. Из ПГ гелий поступает в нижнюю собирающую камеру и по кольцевому зазору подается газодувками на вход в активную зону. Конструкция модуля показана на рис. 3.39. Трубные пучки модуля состоят из промежуточного пароперегревателя, выходного пучка пароперегревателя и комбинированного пучка, включающего па-роперегревательный, испарительный и экономайзерный участки. Пучки выполнены в виде многозаходных спиральных змеевиков, поддерживаемых тремя радиально расположенными перфорированными пластинами, которые в свою очередь соединены с центральной опорной системой. При сборке каждая труба, завитая в спираль, ввинчивается в перфорированные пластины. Оба пучка высокого давления опираются при помощи опорного цилиндра на фланец проходного устройства. Змеевики промежуточного пароперегревателя приварены непосредственно к центральным коллекторам. Наружный кожух пучка также опирается на фланец проходного устройства. Число труб в пучке и их диаметр выбирались из условий обеспечения надежного температурного режима и минимального числа сварных соединений, соприкасающихся с потоком гелия, при умеренной стоимости. При конструировании были приняты меры по устранению теплогидравлических разверок из-за неравномерности полей скорости и температуры теплоносителя в поперечных сечениях пучков. Трубный пучок высокого давления разделен на 18 секций микрокамерами (коллекторами). Пароперегреватель организован по схеме прямоточного подвода пара из испарителя по 18 трубам, проходящим по периферии па-роперегревательного пучка. В ПГ осуществляется выравнивание температуры пара в секциях воздействием на регулируемые дроссельные устройства в каждой водоподводящей трубе. [c.112]

Регенерация катионитного фильтра проводилась имитатом продувочной воды испарителя, содержащим соли магния и натрия в соотношениях, соответствующих содержанию их в воде Каспийского моря. В табл. 3.1 приведены средние значения концентрации ионов кальция в фильтрате и степень удаления их из морской воды для катионитов сульфоугля и КУ-2 при прямоточном и противоточном режимах регенерации катионита. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...