Крутка струи

Уравнения движения вязкой жидкости в пограничном слое — закрученной струе — представляются системой (119). Они содержат наряду с продольной и и поперечной и еще трансверсальную компоненту скорости ау, характеризующую крутку струи. Хотя во внешнем потоке, согласно условию задачи, давление повсюду одинаково, все же в самой [c.614]

Для струи, выходящей из горелки и состоящей из нескольких кольцевых струй, результирующий параметр крутки горелки [c.62]

Исследованию и расчетам вихревых горелок посвящен ряд работ [1, 14, 21, 40, 461. Интенсивность крутки воздушного потока характеризуется моментом вращения струи воздуха относительно оси горелки. В работах Д. Н. Ляхов-ского [21] и других авторов [38, 40, 411 интенсивность (степень) крутки воздушного потока характеризуется для простого тангенциального подвода воздуха соотношением [c.51]

При угловом расположении горелок возможны следующие схемы их установки (рис. 8.12) диагональная, блочная, тангенциальная. При таком размещении горелок возникает ряд конструктивных трудностей. Наблюдается также шлакование стенок. При тангенциальном расположении горелок при взаимодействии струй образуется единый закрученный поток, направляющийся вверх и вниз топочной камеры. По центру топки образуется область несколько пониженного давления, что стабилизирует положение факела. Наличие крутки потока сохраняется вплоть до выхода из [c.166]

Увеличение интенсивности крутки увеличивает угол раскрытия потока и уменьшает его дальнобойность. Параметр крутки определяется по полям скоростей и давлений, замеренных в струях, развивающихся в топочном пространстве. [c.96]

Заметим, что параметр крутки связан с числом Россби Ко простым соотношением 5 = 1/Яо. Характерные профили осевой скорости в зависимости от а, а также профиль тангенциальной скорости показаны на рис. 4,10. Меняя значение а, можно получать различные комбинации в виде струи или следа в ядре с внешним потоком. [c.183]

Ацетатное волокно изготовляют из хлопковой целлюлозы, уксусной кислоты, уксусного ангидрида и ацетона. Хлопковую целлюлозу обрабатывают уксусным ангидридом в присутствии уксусной и серной кислот и получают полуфабрикат — ацетилцеллюлозу, которую затем растворяют в ацетоне, тщательно фильтруют и удаляют. После этого раствор под давлением подают в прядильную машину и в струе воздуха, нагретого до температуры 60—70° С, пропускают через фильеры. Полученные тонкие и гибкие нити затем подвергают крутке на машинах. Ацетатное волокно (шелк) широко используют в приборостроении в качестве изоляционного материала. [c.176]

Уравнения движения вязкой жидкости в пограничном слое — закрученной струе — представляются системой (204). Они содержат наряду с продольной и и поперечной V еще трансверсальную компоненту скорости гс, характеризующую крутку струи. Хотя во внешнем потоке, согласно условию задачи, давление повсюду одинаково, все же в самой струе имеется радиальный перепад давлений, уравновешивающий центробежные силы, вызываемые закрученностыо струи. Этот перепад связан с трансверсальной скоростью вторым равенством системы (204). Наличие его вызывает переменность давления и вдоль струи, что не позволяет пренебрегать членом др1дх в первом уравнении той же системы. [c.511]

Тангенциальная компоновка (см. рис. 34, д) организует движение струй пылевоздушной смеси, вытекающих из амбразур горело , по касательной к условной окружности диаметром dy. Благодаря такой аэродинамике достигается хорошее заполнение факелом топки и исключается прямой удар потока в экраны. При одном вихре dy = (0,08 -ь 0,12) а,., а в случае образования двух вихрей dy = (0,04 ч- 0,06) а . Один вихрь могут создавать горелки, находящиеся по всему периметру. Число ярусов горелок 2я = I Ч- 4. Направление крутки потоков в ярусах одинаковое. Горелк - отдельных ярусов располагают одну над другой, создавая блок. В схемах с прямым вдуванием топлива число горелок должно быть кратным числу мельниц. [c.73]

К числу первоочередных задач в области тепло- и массо-обмена в свободных турбулентных потоках следует отнести теоретическое и экспериментальное изучение полусвободных" тепловых (диффузионных) струй, распространяющихся у твердой стенки исследование теплообмена в сложных (спутных и встречных, а также поперечных и др.) струях и в следе за телом, вблизи последнего, наконец, изучение закрученных потоков, особенно в условиях сильной крутки. Подлежит выяснению возможность обобщения на случай сжимаемых закрученных струй схемы подобия (для слабой крутки такое обобщение, видимо, вполне разумно) и др. [c.99]

Для повышения g при неизменных значениях а, DplDii и конструкции завихрителя был разработан вихревой пылеконцентратор [Л. 79 и 80], сущность действия которого заключается в следующем. В кольцевое пространство, образуемое сбросным отводом и корпусом, через спиральное сопло подается горячий воздух со-скоростью (2,5 3,0) Wo в количестве 10—20% (/вихр= =0,1—0,2) от расхода сушильного агента. Для ликвидации попадания горячего воздуха в сбросной отвод высота сопла выполняется несколько меньше, чем Ьсбц-Поскольку начальная крутка воздушной струи [c.99]

Кроме того, исследования В. Н. Афросимовой показали, что в горелках с сильно закрученным потоком воздуха можно допускать ухудшенное смесеобразование на срезе горелки по сравнению с таковым в не-закрученном потоке, а горение, тем не менее, будет протекать интенсивнее, чем при работе прямоточной горелки. Этот факт свидетельствует о возможностях значительной интенсификации горения за счет изменения степени крутки воздушного потока. В тех случаях, когда конструкция горелок и их компоновка заданы, степень смешения газа с воздухом в горелке и воспламенение газо-воздушной смеси на выходе из горелки определяются местоположением и развитием газовых струй в пределах горелки. Поэтому целесообразно рассчитывать глубину проникновения газовых струй в сносящий поток воздуха именно в в ы-ходном сечении горелки. Принимая во внимание это обстоятельство, в работе[Л. 156] рекомендуется принимать в качестве опорной характеристики глубину проникновения газовых струй IB выходном сеченни горелки (рис. 10-8). При заглубле-НИИ газовыпускных отверстий на расстояние х от выходного сечепня амбразуры параметр /г можнО определять по формуле [c.194]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

Значительное число работ посвящено исследованию влияния воздействия различных начальных параметров на характеристики струи. Так, в работах Л. Г. Лойцянского и его сотрудников (1953, 1966) исследовано влияние начальной крутки на характеристики струи, Г. Н. Абрамовичем разработан приближенный метод учета влияния начальной неравномерности цотока на характеристики струи в спутном потоке (1960). Экспериментальное исследование характеристик струи при различной начальной неравномерности потока выполнено Е, И. Поляковым <1960). [c.816]

Исследования, проведенные на элек-тродуговом плазмотроне с магнитной круткой анодного пятна электрической дуги и с подачей в качестве плазмообразующей среды азота или воздуха (рис. 12), показали, что данный способ позволяет интенсифицировать теплообмен дисперсного материала с плазменным потоком, кроме того, за счет сложной траектории движения частиц порошкового материала, совершающих одновременно вращательное и поступательно-возвратное перемещения, увеличивается время нахождения исходного материала в плазменном потоке. Все это позволяет более эффективно использовать теплосодержание плазменного потока. Однако данный способ ввода исходного материала имеет и существенные недостатки. Так, при смешении встречных потоков происходит интенсивная турбули-зация плазменной струи, следствием чего являются значительные потери тепла в окружающее пространство. Температура плазменного потока снижается, и в ряде случаев за счет этого может существенно снизиться эффективность технологического процесса. Кроме того, требуется высокая стабильность параметров процесса, связанных с работой плазмотрона и устройством подачи исходного сырья. [c.28]

Пропан и воздух под давлением от 0,5 до 2 кГ/см" поступают независимо в центральный и боковые многозаходные ленточные ианалы завихрителя. На выходе из каналов завихрителя воздух создает в камере вихревые потоки разной степени интенсивности крутки и соответственно плотности по сечению. Эти потоки разрушают центральную струю горючего газа и, смешиваясь с ней, образуюг горючую смесь, которая поступает в первую ка.меру и затем во вторую камеру увеличенного размера и далее через конфузор соила в атмосферу. При зажигании горючей смеси последняя горит во всем объеме камеры сгорания. Основное назначение второй камеры сгорания—дополнительное повышение стабилизации процесса горения и регулирования пределов состава горючей смеси и мощности пламени по расходу пропана и воздуха. При конструировании камерно-вихре-вых горелок определяют следующие 0С 10вные параметры (рис. П диаметр канала горючего газа в завихрителе ( азмеры каналов в завихрителе для подачи воздуха в камеру сгорания диаметры газовых каналов на входе в горелку, сС,п. диаметр выходного сопла камеры сгорания О,-, размеры камеры сгорания Ок,. Ок,, к,, к,. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...